DE1802682C3 - Verfahren zur Herstellung von alpha-Tonerde-ScMeif kor n - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von alpha-Tonerde-ScMeif kor nInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung
von A-Tonerde-Schleifkorn aus einem Ausgangsgemisch mit Rohmaterial für Aluminiumoxid, Natriumoxid
Titandioxid und gegebenenfalls weiteren Substanzen und Erhitzen des stückig gemachten Ausgangsgemisches
in reduzierender Atmosphäre unter dem Schmelzpunkt des Λ-Aluminiumoxids. Dieses Schleifkorn eignet
sich insbesondere zum Präzisionsschleifen mit Hilfe von Schleifpapieren und Schleifleinen.
Man hat bereits versucht, kristalline Λ-Tonerde bei
einer Temperatur unterhalb des Schmelzpunktes von Tonerde herzustellen, jedoch traten dabei verschiedene
Schwierigkeiten und Unzulänglichkeiten auf.
Es sind verschiedene Verfahren zur Herstellung von Schmelztonerdc bekannt, wobei man ein Tonerdeprodukt
mit Natriumoxid zusammenschmilzt bzw. mit Titandioxid und Eisenoxid (FR-PS 4 11080. US-PS
b3 709 und 12 63710). Aus der US-PS 23 11 228 IM
ein Verfahren zur Herstellung eines Schleifmaterials aus Bauxit bekannt, wobei angestrebt wird, die amorphe
glasige dichte nicht poröse Struktur des Bauxits
beizubehalten und nur auf eine solche Temperatur zu erhitzen, daß dieser amorphe Charakter des Bauxits
nicht verändert wird. Schließlich sind aus der US-PS 23 60 841 gesinterte Tonerdeprodukte, enthaltend
Eisenoxid, bekannt. Bei diesem Sinterprodukt befindet sich Eisenoxid in fester Lösung in Aluminiumoxid. Das
so erhaltene Sinterprodukt muß aufgemahlen werden.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren gelingt nun die Herstellung eines nicht geschmolzenen in Plättchen
kristallisierten Schleifkorns aus α-Tonerde aufgrund einer Feststoffreaktion in der Hitze zwischen einem
Tonerderohmaterial, einem Kristallisationspromotor und einem eine verflüchtigbare Substanz liefernden
Stoff.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Herstellung von a-Tonerde-Schleifkorn aus einem Ausgangsgemisch
mit Rohmatei ial für Aluminiumoxid, Natriumoxid
und Titandioxid und gegebenenfalls weiteren Substanzen und Erhitzen des stückig gemachten Ausgangsgemisches
in reduzierender Atmosphäre unter dem Schmelzpunkt der Tonerde ist nun dadurch gekennzeichnet, daß
in dem Ausgangsgemisch das Molverhältnis von Aluminiumoxid zu Natriumoxid 4 bis 9 und von
Aluminiumoxid zu Titandioxid 4 bis 20 beträgt. Das
•■s Erhitzen erfolgt während 1 bis 6 h auf mindestens
1450°C, so daß zumindest 95% des Natriumc dgehaltes entfernt werden. Anschließend wird die Reaktionsmasse abgekühlt und die in Form von polygonen
Kristallplättchen vorliegenden Kristalle gewonnen. Das Erhitzen geschieht in einer solchen Atmosphäre, daß
das Natriumoxid zu einem Reaktionsprodukt umgewandelt wird, dessen Dampfdruck unter dem des Natriumoxids
liegt. Als Rohmaterial für das Natriumoxid w endet man zweckmäßigerweise das Carbonat oder Sulfat, für
3<j Aluminiumoxid ^-Tonerde und für Titandioxid Titanerde
an. Im Ausgangsgemisch kann noch eine Calciumverbindung — berechnet auf CaO — in einer Menge von
zumindest 0,5 Gew.-%, vorzugsweise bis 3%, vorliegen. Dabei handelt es sich zweckmäßigerweise um das Oxid.
^0 Carbonat, Hydroxid, Sulfat, Chlorid, Oxalat oder
Cyanamid.
Für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens benötigt man relativ tiefe Temperaturen. Die
erfindungsgemäß erhaltenen Produkte unterscheiden
4S sich in ihrer Morphologie, Porosität und Schleifleistung
von den nach bekannten oder vorgeschlagenen Verfahren hergestellten Produkten. Die Kristallisationszeit bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ist vergleichsweise
gering. Es tritt kein Problem mit Stauben
<;o oder der Bildung von korrosiven oder gefährlichen
Stoffen auf. Auch sind die Rohprodukte leicht verfügbar und sehr billig. Man kann nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren direkt ein Schleifkorn der Körnungsnummern 8 bis 320 (etwa 2,38 bis <
0,044 mm) erhalten. Die
5<; erfindungsgemäß erhaltenen Tonerdekristalle sind polygonal
scheibchenförmig, wobei das Verhältnis Durchmesser/Dicke zumindest 2 : 1 beträgt.
Fig. 1 zeigt in einem Diagramm den Einfluß von Titandioxid in dem Gemisch. Es ist die Ausbeute an als
Schleifkorn geeigneter Tonerde in Abhängigkeil von dem Anteil an Titandioxid in dem Gemisch bei
bestimmten Brenntemperaturen aufgetragen. Aus dem Diagramm ist zu ersehen, daß bis zu einem Gewichtsanieil
von über 21Ki TiO.., bezogen auf das Gewicht Na:O
und AI;O|. kein nennenswerter l.ifekt auftritt. Aus dem
Diagramm geht nicht hervor, daß bei einem Anteil von
mehr als 8'Vn TiO.. sich das Produkt leichter von der glasigen Phase trennt und man damit die Kristallisation
innerhalb eines weiteren und weniger kritischen Bereichs erreichen kann.
Fig.2 zeigt ein Diagramm über den Einfluß von
Calcium und Natriumoxid im Reaktions^emisch. Gegen die maximale Kristallgröße bei gegebenen Brennbedin- s
gungen ist der Sodagehalt bei einem Gehalt an 10VoTiO2 aufgetragen. Ein Calciumoxidgehalt von nur
1,5% verbessert, ja sogar verdoppelt, die maximale Kristallgröße bei denselben Sodaanteilen.
Bei der ersten Verfahrensstufe werden alle Kompo- ι ο
nenten homogen gemischt. Das Aluminiumoxid-Rohmaterial soll kleiner als etwa 20 μπι sein, um eine
vollständige Reaktion unter den Verfahrensbedingungen (Zeit und Temperatur) zu gestatten. Dieses
homogene Gemisch kann auf zwei Arten gewonnen werden, entweder thermisch oder mechanisch. Bei der
mechanischen Verfahrensweise werden in üblicher Weise die Ausgangsprodukte in eine.· Kugel- oder
Stiftmühle sorgfältig gemahlen und gemischt, so daß die Aluminiumoxidkrisialle des Ausgangsmaterials sicher
<20 m sind. Bei den thermischen Verfahren wird zuerst kurz auf mechanische Weise Aluminiumoxidausgangsmaterial
und die Natriumoxid liefernde Substanz gemischt und dieses Gemisch etwa 2 h auf ungefähr
12000C erhitzt, wobei das gesamte Natriumoxid mit j^
dem Aluminiumoxid unter Bildung von /J-Tonerde und Natriumaluminat umgesetzt wird (1 Na2O auf 11 AI2O3
bzw. 1 Na2O auf 1 AI2O3). Bei der thermischen
Verfahrensweise wird vorzugsweise in oxidit/ender Atmosphäre gearbeitet, da dann offensichtlich Natrium- -,0
oxid weniger flüchtig ist.
Das Reaktionsprodukt wird granuliert oder pelletisiert. In diesen Stücken liegen die Ausgangsstoffe in so
inniger Berührung vor, daß die Reaktion zu Ende gehen kann, worauf sie der Ofenatmosphäre ausgesetzt ,s
werden können. Die maximale Größe des Granulats ergibt sich aus dem Mechanismus zur Entfernung des
Natriums in die Dampfphase. Dies bedeutet, daß ein zu grobes Granulat keine ausreichende Entfernung von
Natriumoxid gestattet. Es bilden sich sonst keine großen Kristalle der α-Tonerde. In der Praxis ergab sich als
maximale Größe des Granulats etwa 6,35 mm. Die Form des Granulats ist ohne Bedeutung, solange zumindest
eine der Dimensionen etwa 6,35 mm oder darunter beträgt. Ist die kleinste Dimension größer als der
angegebene Wert, so ist für die angestrebte Umwandlung eine längere Zeit erforderlich.
Die nächste Verfahrensstufe ist das Brennen. Aus wirtschaftlichen Gründen ist eine Brenntemperatur von
etwa 15000C günstig. Beträchtlich über 17000C ist
unwirtschaftlich. Bei Temperaturen zwischen 1500 und 1550°C erreicht man in einer vernünftigen Reaktionszeit
von etwa 1 Stunde eine vollständige Umsetzung bei einem 6,35 mm Granulat. Die Ofenitmosphäre ist
kritisch. Man erhält sehr große Λ-Tonerdekristalle, ss
nämlich in Größenordnung von 2 cm, durch Erhitzen des Gemisches an Luft bei 155O0C während 100 Stunden,
jedoch wird eine solche Arbeitsweise unwirtschaftlich, wenn große Mengen des Materials hergestellt
werden sollen. Schleifkorn mit einer Kristallgröße in der h0
Größenordnung von 2 mm erhält man bei 15000C in
1 Stunde, vorausgesetzt, daß man eine reduzierende Atmosphäre einhält. Versuche ergaben nämlich, daß
eine reduzierende Atmosphäre die Kristallbildung auf Kosten der Kristallgröße beschleunigt. Dies ist von ,,.-keiner
großen praktischen Bedeutung, da ja Kristalle mit einer Größe von 2 cm in der Schleifmiitelindustrie
kaum Bedeutung haben. Bevorzugt wird als reduzierende Atmosphäre zur Beschleunigung der Kristallisation
Kohlenmonoxid. Möglicherweise reagiert Kohlenmonoxid mit Natriumoxid unter Bildung von Natrium und
Kohlendioxid. Metallisches Natrium hat einen sehr viel höheren Dampfdruck als das Oxid, wodurch die
Verflüchtigung beschleunigt wird. Es konnte festgestellt werden, daß Wasserdampf in der Ofenatmosphäre den
Prozeß beschleunigt, möglicherweise durch Umwandlung des Natriumoxids in Natriumhydroxid, welches
wieder einen viel höheren Dampfdruck als das Oxid besitzt. Was immer der Mechanismus der Entfernung
von Natrium aus der Reaktionsmasse ist, so ist klar, daß in der Ofenatmosphäre Natriumoxid unter Bildung
eines Stoffs hohen Dampfdruckes reagiert, welcher aus dem Gemisch entweicht und dadurch den Natriumgehalt
des Gemisches herabsetzt.
Die Kristallisation kann man auch in einer reduzierenden Atmosphäre enthaltend Wasserstoff oder
Methan erreichen. So kann man das Material direkt einer Methan-Luftflamme aussetzen. Da das wesentliche
Merkmal dieses Verfahrens die Entfernung von Natriumoxid ist, so ist es wichtig, daß die Distanz, die
Natriumoxid durchwandern muß, klein gehalten wird. Aus dierem Grund bevorzugt man ein Granulat, dessen
eine Dimension nicht über 6,35 mm geht, damit die Umwandlung in einer wirtschaftlich tragbaren Zeit
erfolgt.
Wird ein unreines Ausgangsmaterial wie Bauxit oder llmenit angewandt, so müssen Überschuß und Begleitsubstanzen
wie die Oxide von Silicium, Eisen und Titan entfernt werden, damit sie nicht in nennenswerten
Mengen in die Tonerdekristalle eintreten. Mit fortschreitender Reaktion, d. h. Aluminiumoxid wird weitgehendst
einkristallin ausgeschieden, kann die restliche Mischung an Aluminiumoxid verarmen; es wäre also
dann ein sehr niederer Schmelzpunkt zu erwarten; dies trifft auch tatsächlich zu. Das gebildete niederschmelzende
Glas muß von einem saugenden Material aufgenommen werden. Um nun den Anteil der bei
diesem Verfahren zu entfernenden Verunreinigungen herabzusetzen, kann man gegebenenfalls reine Ausgangsmaterialien,
soweit diese wirtschaftlich tragbar sind, anwenden. Aus aufsaugendes Material verwendet
man bevorzugt ein Gemisch von etwa 80% Aluminiumoxid und 20% Ton (ball clay). Man kann auch reine
Tonerde ohne Tonzusatz anwenden.
Nach Ausbildung großer Kristalle von α-Tonerde beim Brennen kann man das Granulat einer chemischen
Behandlung unterziehen, um die großen Kristalle abzuscheiden. Das Granulat wird mit einer starken
Säure behandelt, gewaschen und dann mit einer starken Lauge behandelt wie Natriumhydroxid. Nach einem
sorgfältigen Waschen wird die noch immer zusammenhängende Kristalle enthaltende Masse weich und leicht
zerreiblich. Es schließt sich nun eine schonende Zerkleinerungsstufe an, um die Kristalle zu gewinnen.
Das restliche Material wird nun von den Kristallen abgewaschen, die nach dem Trocknen verwendungsfähig
sind. Werden hoch reine Produkte angewandt, so daß nur geringe Mengen an Restmaterial anfallen, so
kann man die Krislalle nach einer schonenden Zerkleinerung ohne der chemischen Behandlung verwenden.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellte Kristalle aus α-Tonerde besitzen einen Durchmesser
von 1 bis 2 mm und eine Dicke von 0.5 bis 1 mm. Dies entspricht etwa einer Körnungsnummer von 2,36
(Prüfsieb 8). Die klaren Kristalle weisen einen Gehalt an
Aluminiumoxid von über 99% und etwa 0,2% Titandioxid auf. Blaue Kristalle können noch
<1% Eisenoxid enthalten. Eisenoxidfreie Kristalle sind durchsichtige Saphire. Die meisten haben jedoch eine
innere Porosität von etwa 5 Vol.-%, die ihnen ein milchigweißes Aussehen verleiht. Eisenoxidhaltige Kristalle
haben ein ähnliches Aussehen außer bei tiefblauer Färbung, die dickere Bereiche durchscheinend macht.
Manchmal findet man in der inneren Porosität Einschlüsse, die ungefähr 10% Natriumoxid und 35%
Titandioxid enthalten. Darüber hinaus führt die innere sphärische Porosität zu einem weichen Schleifkorn.
Größere Körnungsnummern zeigen eine mehr plättchenförmige Struktur. Die erfindungsgemäß erhaltenen
Schleifmittel lassen sich 1. durch die plättchenförmige Struktur großer Kristalle, 2. weitgehend sphärische
innere Porosität und 3. gelegentliches Auftreten von Einschlüssen in den inneren Poren charakterisieren. Die
innere Porosität und die Kristallplättchen sind zweifellos eine Ursache für die überlegene Wirksamkeit beim
Präzisionsschleifen. Bei allen Schleifvorgängen zeigten sich diese Kristalltypen gegenüber den bekannten
handelsüblichen Schleifmitteln überlegen.
Als Rohmaterialien braucht man Substanzen, die Aluminiumoxid, Natriumoxid und Titandioxid liefern.
Man kann Bauxit, chemisch gereinigten Bauxit z. B. nach dem Bayer-Aufschlußverfahren, Nairiumaluminat,
^-Aluminiumoxid und ähnliche Stoffe mit Aluminiumoxidgehalten in der gleichen Größenordnung verwenden.
Das Natriumoxid kann durch eine beliebige Natriumverbindung bereitgestellt werden, welche Natrium in
dem Gemisch bei neutralem oder oxidierendem Milieu bis zu den maximalen Brenntemperaturen zu behalten
vermögen, z. B. Natriumcarbonat, -sulfat, -fluorid, -aluminat oder Kryolith. Salze mit einem hohen
Dampfdruck oder solche, die zu Natriumverlusten vor dem Kristallwachstum führen wie das Nitrat oder
Chlorid, sind nicht geeignet. Die Fluoride sind weniger zweckmäßig als Oxid. Carbonat oder Sulfat.
Für Titandioxid eignet sich als Ausgangsmaterial metallisches Titan, Titandioxid. Rutil oder auch Titanate.
Bevorzugt wird Titandioxid wegen seiner allgemeinen Verfügbarkeit. Der hier angegebene Titangehalt ist
immer auf Äquivalente Titandioxid berechnet.
Die relativen Mengenverhältnisse von Aluminiumoxid (Al), Natriumoxid (Na) und Titandioxid (Ti) in dem
Gemisch sind wichtig. In der Praxis wird der Natriumgehalt auf NajO berechnet. Er beträgt 6,3 bis
13,2 Gew.-%, so daß ein Molverhältnis Al: Na 4 bis 9
vorzugsweise 5,5 vorliegt, entsprechend 935 Gew.-%
NazO. Die hier angegebenen Gewichtsprozente beziehen
sich auf Aluminium- und Natriumoxid, ohne daß in diese Berechnung andere Substanzen eingehen. Eine
wesentliche Verringerung der Wirksamkeit des Natriumoxids wird bei einem Gehalt unter 8 Gewichtsprozent
festgestellt D?r bevorzugte Natriumoxidgehalt liegt also zwischen 8 und 12 Gew.-% entsprechend dem
Molverhältnis Al: Na = 4,46 bis 7.
Titandioxid muß in einem Molverhältnis Al -. Ti von 4
bis 20 vorliegen, entsprechend 3,8 bis 16,4Gew.-%
Titandioxid, berechnet auf TiOj + AI2O3.
Weitere zweckmäßige Zusätze sind Calciumoxid, welches als Carbonat zugegeben werden kann.
1.5 Gew.-% CaO (berechnet als äquivalente Menge auf Kalk) bewirkt, daß die Kristalle in der Hauptdimension
zumindest zweimal so groß sind, als sie unter den deichen Brenntemperaturen und -zeiten für ein
Gemisch ohne Calcium oder Calciumverbindung erreichbar sind. Bis herunter zu 0,5 Gew.-% CaO
beobachtet man eine 50%ige Erhöhung der Kristallgröße. Es zeigte sich, daß größere Calciumoxidmengen,
nämlich über 2%, keine weitere Verbesserung bringen. Bei 3% ist die maximale Kristallgröße entsprechend der
mit einer Zusatzmenge von 1,5% CaO.
Es wurde der Einfluß von verschiedenen Calciumverbindungen festgestellt, wie Calciumsulfat, -hydroxid,
-chlorid, -oxalat, -aluminat und -cyanamid, um einen
äquivalenten Betrag von 1,5% CaO in das Gemisch einzubringen. Das Hydroxid und Oxalat sind am
wirksamsten, Calciumsulfat und -chlorid führt zu einem Ankleben auf dem aufsaugenden Material, so daß man
diese Substanzen nicht gerne verwendet. Calciumaluminat und -cyanamid führen zu einer bemerkenswerten
jedoch nicht übermäßigen maximalen Kristallgröße.
Trotzdem man andere Stoffe als aluminiumhaUige
zweckmäßigerweise nur in minimaler Menge einbringt, um unerwünschte Nebenprodukte möglichst gering zu
halten und damit eine Erschwerung der Krislallgewinnung zu verhindern, sind Verunreinigungen und
Begleitsubstanzen in einer bestimmten Menge im Bauxit zulässig. Siliciumdioxid ist jedoch in Bauxit unerwünscht.
Magnesiumoxid und Magnesiuniveibindungen, auch Chrom und zu einem gewissen Ausmaß Eisen
beeinträchtigen die Kristallisation. Eisen ist wünschenswert, sofern man mit Titandioxid in Richtung auf eine
Blaufärbung der kristallinen Produkte arbeitet, die für
verschiedene Anwendungszwecke zweckmäßig sind.
Das Pelletisieren oder Granulieren des Gemisches kann unter sehr geringem Druck vorgenommen werden.
Höhere Drücke sind nicht notwendig, können jedoch ohne Schaden angewendet werden. Ein Druck von
> 3,5 kg/cm2 ist wünschenswert.
Inertes Material kann zu der Pelletisier:ng oder zu
den Pellets zugemischt werden, z. B. Kohlenstoff in Form von Aktivkohle oder Koks, um beim Brennen im
Schachtofen, Drehrohrofen oder einem Reaktionsraum mit Wirbelschicht eine bessere Trennung der Pellets zu
erreichen.
Zum Brennen kann man verschiedene Arbeitsbedingungen hinsichtlich Zeit, Temperatur und Ofenatmosphäre
anwenden. Die tiefste Temperatur für wirtschaftlieh tragbare Brennzeiten liegt bei etwa 1450" C
Bevorzugt wird jedoch zwischen 1500 und 155O0C gebrannt.
In der Ofenatmosphäre sollen gegenüber Natriumoxid reduzierende Bedingungen herrschen. Kohlenmonoxid
entweder rein oder im Gemisch mit Stickstoff oder anderen nicht oxidierenden Gasen, wie Wasserstoff
oder Methan, lassen sich anwenden. Methan wird bei den herrschenden Temperaturen zu Wasserstoff gespalten.
Die Konzentration und Strömungsgeschwindigkeit der Ofenatmosphäre muß ausreichen für eine wirkungsvolle
Entfernung des Natriums aus dem Reaktionsgemisch in der gegebenen Brennzeit, die vorzugsweise
zwischen 1 und 6 h liegt Die Kristallisation von «Tonerde beginnt erst wenn Natriumoxid entfernt ist.
also wenn das Molverhältnis Al: Na > 11 beträgt
Um reduzierende Ofenatmosphäre für das Brennen der Pellets zu gewährleisten, kann man eine Flamme
eines Gasbrenners mit einem Luftunterschuß anwenden, z. B. stöchiometrische Gemische von Erdgas und Luft
(10 Volumina Luft an 1 Volumen Erdgas) verwenden. Gemische mit Sauerstoffunterschuß sind auch reduzierend.
Zur Untersuchung diente ein liegender Rohrofen mit
einstellbarer Ofenatmosphäre. Er wurde durch Widerstandheizung erhitzt, und zwar mit an der Außenseite
angeordneten, parallel zur Ofenachse liegenden Heizelementen. Die Gase für die Ofenatmosphäre wurden
über ein Rohr während des Betriebs eingeführt: Rohrquerschnitt 46cm2, Chargengewicht 25 g. Die
Aufheizgeschwindigkeit war nicht kritisch, jedoch sollte nach Beendigung der Reaktion die Charge gleich
ausgetragen werden. Die Abkühlzeil ist nicht kritisch.
In folgender Tabelle sind verschiedene Ausgangsgemische
zur Herstellung der erfindungsgemäßen α-Tonerde zusammengestellt.
Ausgangsmaterial
AIsO3
AIsO3
Na»0 TiOs
Weitere Zusätze
A
B
C
D
B
C
D
Y
Z
AA
Z
AA
B-7*) 90%
B-7 87 0/0
B-7 87%
B-7 87 0/0
B-7 87%
hü Al2O3 80%
(Bayer) '
(Bayer) '
hü Al2O3 81%
(Bayer) '
(Bayer) '
hü Al2O3 78%
(Bayer)
(Bayer)
hü AUO3 78%
(Bayer)'
(Bayer)'
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 89%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79%
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 79 Teile
B-7 89%
Surinam 79 0Zo
Bauxit
Bauxit
Surinam 82%
Bauxit
Bauxit
Al2O3 70%
(Bayer)
(Bayer)
Surinam 50%
Bauxit
Bauxit
Al2O3 78%
(Bayer)
(Bayer)
B-7 87%
B-7 83 o/o
Al2O3 86%
B-7 83 o/o
Al2O3 86%
*) Handelsübliches Bayer AUOj (82Vo) + 18Vo Na;COs 2 h bei
·*) Gemisch von Na*O + NasTisO? 2 : 1 (molar).
Bei dem erhaltenen Produkt handelt es sich im wesentlichen um 0-Tonerde (Na2O · 11 Al2O3) und
Natriumaluminat (Molverhältnis der beiden Oxide 1 :1). Bei dem obigen handelsüblichen Aluminiumoxid liegen
9,5% Natriumoxid und 90% Aluminiumoxid vor. Anstelle des Natriumearbonats kann man für die
(B-7) | TiO2 10 o/o |
(B-7) | TiO2 10% |
(B-7) | TiO2 10% |
Na2CO3 17% | TiO2 10% |
Na2CO3 16% | TiO2 10% |
Na2CO3 16% | TiO2 10 o/o |
Na2CO3 16% | TiO2 10 o/o |
(B-7) | FeTiO3 40/0 |
(B-7) | FeTiO3 6% |
(B-7) | FeTiO3 8 o/o |
(B-7) | FeTiO3 12% |
(B-7) | TiO2 6% |
(B-7) | Ti2O3 6 "/ο |
(B-7) | TiO2 9TeUeCr2O3 |
(B-7) | TiO2 9TeUeV2O5 |
(B-7) | TiO2 9TeUeCaO |
(B-7) | TiO2 9TeUeMnO |
(B-7) | TiO2 9TeUeNiO |
(B-7) | Ti 6% |
Na2SO4 19% | TiO2 2% |
Na2CO3 16% | TiO2 2% |
NaF | 9pTiO2 8 % |
Na3AlF6 25 % | Ilmenit 25% |
Na2O 12% | TiO2 10% |
(B-7) | TiO2 10% |
(B-7) | TiO2 9% |
Na2TiO3 14% | (Na2TiO3)**) |
ONaiCOe 2 h bei 1400° | C gebrannt. |
Fe2O3 3% CaCO3 3%
Fe2O3 3% CaCO3 30A
Cr2O3 3% CaCO3 30/0
3 Teile 3 Teile 3 Teile 3 Teile 3 Teile
Gebr.Bau} Verunreinigung
CaCO3 CaCO5,
Herstellung des handelsüblichen Aluminiumoxids dem Bayer-Verfahren auch Natriumsulfat anwei
Vor der Anwendung wird das Material auf eine Feil von 20 μιη aufgemahlen.
Alle die oben erwähnten Gemische führet quantitativ guten Ausbeuten an «-Tonerde bei
709 60
Brennzeit von 1 bis 6 h in einer Kohlenmonoxid- oder Stickstoff-Kohlenmonoxid-Atmosphäre. In einen Rohrofen
werden 200 cnWmin CO und 3 l/min vorzugsweise angefeuchteter Stickstoff eingeführt. Das Granulat oder
die Pellets mit einer Stückgröße unter 6,35 mm werden in dünner Schicht auf eine Unterlage, z. B. aus
Aluminiumoxid aufgeschüttet und 1 bis 6 h bei 1450 bis 17000C gehalten. Anstelle des Kohlenmonoxids kann
man Wasserstofl oder Methan anwenden, jedoch sollten
dann geringere Strömungsgeschwindigkeiten angewandt werden, um eine übermäßige Reduktion des
Gemisches oder eine eventuelle Reduktion des Ofenmaterials zu verhindern. Wasserstoff und auch Methan ist
sehr viel wirksamer als Kohlenmonoxid. Konzentration und Geschwindigkeit des reduzierenden Gases müssen
ausreichen, um den Hauptanteil des Natriumoxids bei der Brenntemperatur aus dem Gemisch in 1 bis 5 h zu
entfernen. Sobald der Natriumoxidgehalt unter 5,5 Gew.-% entsprechend einem Verhältnis
Al : Na =11.1 gesunken ist, setzt das Kristallwachstum
von Λ-Tonerde ein. Für eine zufriedenstellende Umwandlung müssen zumindest 95% des ursprünglich
vorhandenen Natriumoxids aus dem Gemisch entfernt sein. Bei optimalen Gemischen sollte der Natriumoxidgehalt
bei Beendigung des Brennens nur noch maximal 0,5% betragen.
Das aus dem Ofen ausgetragene Produkt wird nun heiß mit 0,1 η-Schwefelsäure zumindest 1 h und
anschließend 1 h mit 20%iger Natronlauge behandelt. Bei Chargen mit nur geringen Verunreinigungen
(Produkt A aus der Tabelle) kann man die Kristalle unmittelbar mechanisch gewinnen, z. B. nach einem
Aufbrechen, oder mit einer chemischen Behandlung. Die chemische Behandlung wird zur Entfernung von
überschüssiger Schlacke also einer nichtkristallinen Phase angewandt. Dazu eignen sich mechanische oder
chemische Maßnahmen.
Zur Ermittlung der Schleifleistung wurde wie folgt vorgegangen: Ein Gemisch von 90 Teilen handelsüblichem
Aluminiumoxid, wie es nach dem Bayer-Aufschlußverfahren erhalten wurde, und 10 Teilen Titandioxid
wurde zu einem Granulat von S 1,2 mm geformt und in einem gasbeheizten Ofen mit einem Volumenverhältnis
Gas : Luft = 1:10 gebrannt, wobei die Flamme direkt auf das Granulat, welches auf einer Tonerdeunterlage
in einschichtiger Bedeckung aufgeschüttet ist, aufschlugen, und zwar 5 h bei 15500C. Die erhaltenen
Kristalle waren hervorragend. Nach dem Abkühlen wurde durch chemische Behandlung mit einer Säure und
dann mit einer Lauge und schließlich durch Sieben das kristalline Material gewonnen: Schleifkorn der Körnungsnummern
12 bis 100 entsprechend 1,015 bis 1,68 mm.
Die erfindungsgemäß hergestellten Schleifmittel wurden nun zu Schleifscheiben verarbeitet, und zwar
mit üblicher Glasbindung. Es wurden jeweils Schleifmittel mit Körnungsnummern 46 und 60 verwendet,
entsprechend 0,35 bzw. 0,25 mm. Die Schleifscheiben hatten einen Durchmesser von 19 cm und eine Stärke
von 1,27 cm.
Es wurden unter standardisierten Bedingungen ein Stahl geschliffen und gegenüber einem Schleifmittel aus
handelsüblicher hochreiner Schmelztonerde verglichen. Das Volumenverhältnis des Metallabtrags gegenüber
dem Schleifscheibenverschleiß lag bei dem erfindungsgemäßen Schleifmittel 22 bis 36% höher als bei dem
Vergleichsmaterial.
Die äußere Form des erfindungsgemäß hergestellten Schleifmittels eignet sich ganz besonders zur Herstellung
von Schleifleinen oder Schleifpapieren. Im Vergleich mit harzgebundenen Scheiben aus Schleifleinen
mit Schleifmitteln der Körnungsnummer 30
s entsprechend 0,59 mm ergab sich, daß für einen Stahl
1020 mit den erfindungsgemäßen Schleifmitteln die Schleifleistung um 28% höher war als bei dem
Vergleii'hsprodukt.
Das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ohne
ίο Schmelzen gezüchtete Schleifkorn zeigt einmalige
Eigenschaften und unterscheidet sich darin von auf andere Weise hergestellter ivTonerde.
Ein wesentlicher Unterscheidungsfaktor ist die Morphologie. Die erfindungsgemäß hergestellten Kristalle
entsprechen Körnungsnummern 8 bis 320, d.h. 2,38 bis 0,055 mm. Es liegen flache polygonale Plättchen
oder Scheiben mit parallelen Ebenen zu der Kristallachse vor, wobei die Seitenflächen parallel oder in einem
Winkel zu der c-Achse des Kristalls sind. Durch diese Orientierung besitzen die planen Flächen eine Härte
von etwa 1600 nach K η ο ο ρ und die Seitenflächen von
etwa 2200 nach Knoop. Der Durchmesser der Plättchen ist zumindest so groß als die Stärke.
Von Bedeutung ist auch die Porosität. Die Kristalle
schließen eine sphärische Porosität von etwa 40 μΐη im
Durchmesser bis zu Submikrongröße ein. Das Porenvolumen in den Kristallen mit einer Porengröße von
maximal 50 μηι beträgt durchschnittlich etwa 8 bis 10%.
Etwa 40 bis 50% des Porenvolumens sind einer inneren, geschlossenen Porosität zuzurechnen, und die restliche
Porosität beruht auf offenen Poren. Die Bestimmung der Porosität geschieht nach standardisierten Methoden
mit Pyknometer und einem Quecksilberporosimeter.
In chemischer Hinsicht weist das erfindungsgemäße
Schleifmittel zumindest 95% Aluminiumoxid mit einigen Schlackeneinschlüssen auf Der Gehalt an E!5en und
Titan in fester Lösung ist höher als bei üblichen erschmolzenen Schleifmitteln. Dies ergibt sich deutlich
aus der Verschiebung des Gitterabstandes dund aus den
Röntgenbeugungsdiagrammen.
Untersuchungen der Verfahrensprodukte
1. Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren herge stellte Kristalle (Tabelle Ansatz A) besitzen eint
Gesamtporosität von 10 Vol.-% (±2%), das Verhältnis Durchmesser zu Dicke beträgt 2.5 : 1. Etwa die Hälfte
der Poren sind geschlossen. Ein Schleifmittel mil Körnungsnummer 46 entsprechend 0.35 mm wurde mii
einem Schleifmittel, welches in Blockform geschmolzer war, verglichen. Das erfindungsgemäße Schleifkorr
besitzt je Korn ein Gewicht von 0,092 mg, da: Vergleichsprodukt 0.146 mg (durchschnittlich).
Die chemische Analyse der Kristalle ohne irgendwel chen Schlacken- oder Glasanteilen ergab 0,32 Gew.-°/<
TiO2. 0,05Gew.-% Fe2O3,
< 0.05 Gew. % Na2O <0.05Gew.-% SiO2. Aluminiumoxid ad 100, Calcium
oxid nicht bestimmt. Auch aus der Röntgenanalys< ergab sich, daß ungewöhnlich große Mengen Titandi
oxid in fester Lösung vorliegen.
2. Gemäß 1. wurde der Brennansatz B aus der Tabell«
untersucht: Gesamtporosität 10±J Vol.-% mit etwa de
Hälfte an geschlossenen Poren; Verhältnis des Durch messers zur Dicke durchschnittlich 3,5 :1. Korngewich
erfindungsgemäß 0,09 mg Dieses Produkt wurde mi dem Schmelzkorn des Ansatzes A verglichen.
Chemische Analyse nach weitgehender chemische Behandlung: 0,28 Gew. % TiO2. 0,7 Gew.-% Fe2O
< 0,05 Gew.-0'·- Na2O. <0.05Gew.-% SiO2, Calcium
oxid nicht bestimmt. In diesem Material lag eine sehr
große Menge Eisen in fester Lösung vor, eine solche Menge kann in dem bekannten Schmelzkorn nicht
festgestellt werden.
3. Gemäß Brennansatz Y (aus der Tabelle) wurden Kristalle hergestellt: die Porosität entsprach den
Kristallen aus den Ansätzen A und B Verhältnis Durchmesser zu Dicke 2:1. Das erfindungsgemäß
erhaltene Korn ist bemerkenswert leichter als ein Vergleichsprodukt aus geschmolzenem Material gleicher
Körnung.
Die chemische Analyse ahne etwa 1% Schlacke oder glasigem Anteil, wie mit freiem Auge abgeschätzt, ergab
<0,05Gew.-% SiO2, O,16Gew.-°/o Fe:Os, 0,64Gew.-°/o
TiOj, <0,05 NajO. Calciumoxid nicht bestimmt.
Vergleich
Es wurde Aluminiumoxid im Sinne der obenerwähnten älteren Anmeldung hergestellt: die Porosität
entsprach der der erfindungsgemäßen Produkte im Beispiel 1 bis 3; Verhältnis Durchmesser zu Dicke 3,4 : 1;
Gewicht des Korns bei Kömungsnummer 46 etwa 0,09 mg. Aus der chemischen Analyse ergibt sich, daß
der Anteil an Titandioxid und Eisen etwa 2mal so groß ist als beim Schmelzkorn.
Bei Untersuchungen der Schnittleistung ergab sich bei Schleifscheiben mit glasiger Bindung für das
erfindungsgemäß hergestellte Schleifkorn eine etwa 25%ige Verbesserung gegenüber den besten üblichen
Scheiben mit geschmolzenem Schleifkorn.
Die in obigen Beispielen aufgeführten Schleifmittel zeigen gegenüber geschmolzenem Aluminiumoxid eine
bemerkenswert größere Zerreiblichkeit und besitzen im Durchschnitt ein Gewicht von weniger als 0,12 mg bei
einer Körnungsnummer 46 (0,35 mm).
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (7)
1. Verfahren zur Hersteilung von «-Tonerdeschleifkorn aus einen Ausgangsgemisch mit Rohmaterial für Aluminiumoxid, Natriumoxid, Titandioxid
und gegebenenfalls weiteren Substanzen und Erhit zen des stückig gemachten Ausgangsgemisches in
reduzierender Atmosphäre unterhalb des Schmelzpunktes des a-Aluminiumoxids, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Ausgangsgemisch
das Mol-Verhältnis von Aluminiumoxid zu Natriumoxid 4 bis 9 und von Aluminiumoxid zu Titandioxid 4
bis 20 beträgt, das Erhitzen während eines Zeitraums von 1 bis 6 Stunden auf mindestens 1450°C derart
durchgeführt wird, daß zumindes* 95% des Natriu- moxidgehaltes entfernt werden, und anschließend
die Reaktionsmasse abgekühlt und die in Form von
polygonalen Kristallplättchen vorliegenden Kristalle
daraus gewonnen weiden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das Ausgangsgemisch in einer
Atmosphäre erhitzt, in welcher Natriumoxid zu einem natriumhaltigen Reaktionsprodukt umgewandelt
wird, dessen Dampfdruck unter dem des Natriumoxids liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man als Rohmaterial für
Natriumoxid das Carbonat oder Sulfat verwendet.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3. dadurch gekennzeichnet, daß man als Rohmaterial für
Aluminiumoxid ^-Tonerde verwendet.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß man als Rohmaterial für
Titandioxid Titanerde verwendet.
6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Ausgangsgemisch 0,5
bis3Gew.-% einer Calciumverbindung — berechnet
auf CaO — zusetzt.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man als Calciumverbindung das Oxid,
Carbonat, Hydroxid, Sulfat, Chlorid, Oxalat oder Cyanamid verwendet.
Applications Claiming Priority (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US67493567A | 1967-10-12 | 1967-10-12 | |
US67493567 | 1967-10-12 | ||
US67655267A | 1967-10-19 | 1967-10-19 | |
US67655267 | 1967-10-19 | ||
US70430468A | 1968-02-09 | 1968-02-09 | |
US70430468 | 1968-02-09 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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DE1802682B2 DE1802682B2 (de) | 1976-07-08 |
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