DE1558668A1

DE1558668A1 - Verbesserte staehle und ihre verwendung, sowie verfahren zur herstellung von blechen

Info

Publication number: DE1558668A1
Application number: DE1967U0013441
Authority: DE
Inventors: Jean Decroix
Original assignee: Ugine Kuhlmann SA
Current assignee: Ugine Kuhlmann SA
Priority date: 1966-01-13
Filing date: 1967-01-12
Publication date: 1973-05-24
Also published as: NL6700566A; NL154788B; FR91375E; CH485859A; GB1169393A; US3551142A; BE692561A; DE1558668B2; DE1558668C3; SE344080B; LU52803A1

Description

PATENTANWÄLTE 1558688

DR.-ING. VON SCREISlER DR.-ING. SCHUNWALD DRYING. TH. MEYER DR. FUES

KÖLN 1, REICHMANNHAUS

Köln, den 6_o1.1967 Ke/Ax

UGlN E-KUHLMAN N,

10, rue du General Foy, Paris 8e (Frankreich).

Verbesserte Stähle und ihre Verwendung sowie Verfahren zur Herstellung von Blechen

Die Erfindung betrifft austenitische nichtrostende Stahle mit verbesserter DauerstandfestigkeitiKriechbeständigkeit).

Wenn ein Metall mit guter Dauerstandfestigkeit bis zu Temperaturen von 65O⁰C gebraucht wird, verwendet man oft Or-Ni-Stahle, die durch Zusatz verschiedener Elemente verbessert sind. Einige dieser Zusätze, z.B. Ti und Al, bewirken eine Gefügehärtung durch thermische Behandlung vor dem Gebrauch des daraus hergestellten Teils«, Die auf diese Weise erhaltenen Stähle haben den Kachteil, daß sie teuer und schwierig schweißbar siad_o Andere Zusätze, z.B. Np ^nd Y_s bewirken eine Ausscheidungshärtung während der Dauerbeanspruchung· Andere Zusätze schließlich, wie B, Mo, W, Ou₅ Mr und Hb, machen das austenitische Grundmetall spröder bei hoher Temperatur.

(Kriechbeständigkeit) Alle diese Stähle haben verbessertes Tjauerstandverhalten / im Vergleich zu den gewöhnlichen austenitischen nichtrostenden Stählen,, aber trots allem haben sie keine genügende Dauerstandfestigkeit, wenn sie für Teile verwendet werden sollen^ die bei Temperaturen über 65O⁰C eingesetzt werden sollen«,

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Bei gewissen technischen Anwendungen, Z₀B₀ "bei der Erzeugung von Wärmeenergie (Überhitzerrohre), bei Flugzeugtriebwerken und bei der Herstellung von Explosionsmotoren (Auspuffventile) werden die Betriebstemperaturen immer höher, und häufig ist man gezwungen,- sehr spezielle und sehr teure Legierungen zu verwenden, die bis zu 20$ Or, Ni und Go (Superlegierungen) oder sogar 20$ Or, 55$ Ni, 9$ Mo und 1$ Oo (Hastelloy X) enthalten,oder gewisse Bereiche der Teile mit Legierungen, wie den sogo Stelliten, zu überziehen.

Gegenstand der Erfindung sind neue austenitische nichtrostende Stähle, die oberhalb von 65O⁰O eine Dauerstandfestigkeit haben, die im Vergleich zu bekannten Stählen wesentlich verbessert und mit der Dauerstandfestigkeit der vorstehend genannten Speziallegierungen vergleichbar ist. Die Erfindung ist ferner auf besondere Behandlungen dieser Stähle gerichtet, die dazu dienen, einige ihrer Eigenschaften weiter zu verbessern_o Die Erfindung umfaßt außerdem aus diesen Stählen hergestellte, behandelte oder unbehandelte Teile, insbesondere Rohre von Überhitzern, Teile von Flugzeugtriebwerken, Schaufeln von Gasturbinen, Dampfturbinen und Turbogebläsen sowie Ventile von Explosionsmotoren·

Die erfindungsgemäßen Stähle sind austenitische nichtrostende Stähle, die die folgende allgemeine Zusammensetzung haben;

^0,65

ö	^ 0,175 Gew.-$	Ou	0-4	V-fN₂	>1,2N₂
Si	^ 1	N₂	>O,15	0-2
Or	15-20		0,001-0,005
Ni	4-16	V	und Verunreinigungen
Mn	1-12	Nb	Rest
Mo	0-4	B
W	1-6	fe

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Diese Stähle enthalten außer dem Wolfram wenigstens das eine oder andere der Elemente Mo und/oder Ou innerhalb der genannten Grenzen. Vorzugsweise wird diesen Stählen ein Stickstoffgehalt von wenigstens 0,20^ verliehene

Insbesondere wird für die Stähle die folgende Zusammensetzung bevorzugt;

0 ^"0,175 Gew.-#

Si ^ 1

Or 15-20

Ni 4-16

Mn 1-12 .

Mo 1,5-3,5

W 1-6

N₂ 0,20-0,30 .

mit V ^ 1,2 N₂ und V + N_p ^ 0,65 V 0,30-0,40 ^c

N_b 0-1 -

B 0,001-0,005

Pe und
Verunreini
gungen: Rest

Pie Besonderheit dieser austenitischen Stähle liegt in der Kombination der folgenden Eigenschaften:

a) Zusatz von Mo und/oder Ou neben W innerhalb der genannten Grenzen;

b) Zusatz von Mn innerhalb der genannten Grenzen?

c) bestimmte Gehalte an Stickstoff und Vanadin mit den vorstehend genannten Verhältnissen?

d) Zusatz von B innerhalb der genannten Grenzen.

Es ist zu bemerken, daß die Begrenzungen der Gehalte an N₂ und V einer solchen gegenseitigen Abstimmung dieser beiden Zusatzelemente entsprechen, daß die Abscheidung von 3 0 9871 /0353

Vanadinnitriden 1L.V möglich ist, die zur Härtung beiträgtο Schließlich wird der Borgehalt bewußt so niedrig gehalten, daß Verarbeiirangsschwierigkeiten, die ein höherer G-ehalt mit sich bringen würde, vermieden und die erfindungsgemäßen Stähle ohne besondere Vorsichtsmaßnahmen verarbeitet werden können»

Alle erfindungsgemäßen Stähle haben eine erhöhte Dauerstandfestigkeito So liegt die Beanspruchung, die den Bruch nach 5000 Stunden verursacht, in Abhängigkeit von der Temperatur bei folgenden Werten:

bei 650 0 Beanspruchung ^ 21 kg/mm bei 700⁰O " ^ 15 kg/mm² bei 75O⁰O " ^ 9,5 kg/mm²

Die Bruchdehnung durch die Bauerbeanspruchung nach 5000 Stunden beträgt wenigstens 1O# und die Streckgrenze E_n ο wenigstens 32 kg/mm ·

Je nach den Anwendungen sind gewisse Eigenschaften wichtiger als andere, so daß nan im Rahmen der allgemeinen erfindungsgemäßen Zusammensetzung die Mengenanteile der Bestandteile so wählt, daß ein Stahl erhalten wird, der außer der verbesserten Dauerstandfestigkeit die gewünschten Eigenschaften hat, beispielsweise Heißduktilitä-fc, Beständigkeit gegen Korrosion durch Asche von unreinen Brennstoffen oder durch organische Bleisalze und die Streckgrenze. Dies wird durch die folgenden drei Beispiele veranschaulicht.

Beispiel 1

Dieses Beispiel betrifft Stähle, die sich für die Herstellung von Bohren von Überhitzern eignen, die bei Temperaturen oberhalb von 65O⁰C arbeiten, bei denen besondere Eigenschaften hinsichtlich Dauerstandfestigkeit, Heißduktilität und gegebenenfalls Beständigkeit gegen Korrosion in der Hitze, verisurgt werden. Die Streckgrenze bei Umgebungsi-3 098 21/0353

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temperatur ist liier won untergeordneter Bedeutung· Für die.se Stähle werden, die folgenden Zusammensetzungen bevqr-

sugt s - '.

- Ohne Korrosion in · eier Hitze

	Bei Korrosion in der Hits©	Fe und. Yerun-	^zugswe:
α"	<0₈0β{
Si	<1 YO 3
Or	16-20
Ii	6-10
Mn	"5-10
Mo	• 0-2
W	, 2-4-	mit T-
Ou
Y	>Ο,15 55.1,2 3S	-0,005
m>	0-1
B	Ο_?ΟΟ1

8-16 1-3 1-3 2«4 . O-3

^i 0,15

^'0,65 mit V+N₉<0,65

^ . . . ^1₅2 I₂ ^^

_ ' 0-1

0,001-0,005

gungen Best Rest

In"der Abbildung ist die Bauerbeanspruohungj die den Bruch fiaeh i0öOOO Stunden Termrsaolit, in Abhängigkeit τοη der Eemperatus? graphiacöa. dargestellt«. Die ausgezogenen Kurren 1 fels 5 gelten tüT feafeasrnt® legierung®!^ während die gestriehelte Kttrro i ©ia©a erfindungagemäßan Stahl darstellt. llle . die se Legi@rung©a sind zur Herstellung von Hohren

Ear-ir© 1. ©ntsprieMt ©ia©a Stahl der Zu

15 Qs₉ 15 Μί_ϋ Έβ_ϋ W₉ l₂s> ^s

dl©-Starr© 2 entsprielit ©isi©m Stahl &®τ Zusammensat sung

16 Ö2?p 10 Hi₉ β Eäfc, S©_s If₀ ETb §

ti© Kurr© 3 ©ntsprielit @±a©m Stahl- ä@s? gti 17-Os₉ H Ii₈ MQp_vGu_s lfe„ fig

1/ÜS3

die Kurve 4 entspricht einer Superlegierung der Zusamen· Setzung 20 Cr, 20 Hi, 20 Qo, Mo, ff, BT₂, Nb; die Kurve 5 entspricht einer Hastelloy-Legierung mit 20 Or, 55 Hi, 9 Mo und 1 Go₀

Die Kurve 6 entspricht einem erfindungsgemäßen Stahl für Überhitzerrohre ohne Korrosion in der Hitzeο

Die Kurven zeigen, daß die Stähle 1, 2, 3, 6 und die Superlegierung 4 in Bezug auf Dauerstandfestigkeit bei 65O⁰C gleichwertig sind, während die Superlegierung 4 und der erfindungsgemäße Stahl 6 deutlich besser sind, sobald die Betriebstemperatur auf 700 oder 75O°C steigt. Zwar ist die Superlegierung bei diesen Temperaturen etwas besser, jedoch auf Kosten eines höheren Preises. Die legierung 5, die bei 70O⁰C noch besser ist, wird bei 75O⁰C durch den erfindungsgemäßen Stahl 6 überholt, der außerdem viel billiger ist.

Beispiel 2

Dieses Beispiel betrifft Stähle, die zur Herstellung von Teilen von Flugzeugtriebwerken verwendet werden, bei denen eine hohe Streckgrenze verlangt wird. Empfohlen wird folgende Zusammensetzung:

σ	^ 0,1.30*	-	Cu	0-3	> 0,20
Si	^ 1	N₂ 5	90,151 vorzugsweise	^0,65
Cr	15-20	τ ^	r1,2 N₂, wobei V+N₂
Ni	7-16	Nb	_
Mn	1-5	B	0,001-0,005
Mo	1-3
W	2-4
	Beispiel 3

Dieses Beispiel betrifft Stähle, die für die Herstelluung von Auspuffventilen für Verbrennungsmotoren gut geeignet sind, und bei denen eine hohe Streckgrenze und hohe Beständigkeit gegen Korrosion in Gegenwart von Verbrennungs-

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produkten der organischen Bleiverbindungen angestrebt wird«, Diese Stähle haben die folgende Zusammensetzung·.

O	o_g:	100 - Ο₅15φ
Si		30
Gr	15	- 20
Ii	4	.-8
Mn	8	- 12
Mo	0	- 2
1	' 1	<~ 3
Ou	0	- 3
I₂ ■	> 0	₉15 vorzugsweise ;
V	>¹	,2 I₂, wobei V 4- ¹I
Ib	0	- 2
B	0	«001 - 0,005

Bevorzugt wird eine Zusammensetzung, in der gleichzeitig W und Cu und gegebenenfalls Mo vorhanden sind.

(Kriechbeständigkeit)

Zur weiteren Erhöhung der Dauerstandfestigkeit/der er-

fi.kiungsgemäßen Stähle bei 650^80Q⁰O sowie ihrer Streckgrenze wird eine Behandlung naeh einem besonderen Verfahren vorgenommen, wenn diese Stähle für besondere technische Anwendungen bestimmt sind« Gemäß -diesem Verfahren unterwirft man den Stahl einer gesteuerten Warmverformung mit anschließender Kühlung_s die das Metall auf die Raumtemperatur unter Bewahrung der durch die Verformung erzielten Kristallstruktur bringt,, Mit anderen Worten, man wählt die abschließenden Bedingungen der Umwandlung so, daß eine vollständige oder teilweise selbständige Um- " kristallisation und selbständige Eückumwandlung im Metallgefüge vermieden wird«, Diese Bedingungen werden für gede spezielle Zusammensetzung festgelegt. Außerdem dürfen die lachbehandlungen und die Sinsatzbedingungen nicht das Gefüge verändern, das durch die Warmverformung erhalten wirdo '

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Es ist zwar allgemein bekannt, daß die Verformung stets die Streckgrenze in der Kälte und die Dauerstandfestigkeit Ton austenitischen Stählen erhöht, jedoch ist es bemerkenswert, daß die Anwendung einer solchen Behandlung auf die erfindungsgemäßen Stähle eine Verbesserung der Eigenschaften bei sehr hoher Temperatur bewirkt, die viel stärker ist als die Verbesserung, die durch die gleiche Behandlung bei anderen austenitischen Stählen erhalten wird, die bisher für die gleichen Anwendungen bestimmt sinde

Die Erfindung umfaßt die durch diese Behandlung verbesserten Stähle der erfindungsgemäßen Zusammensetzung und die mit Hilfe dieser verformten Stähle hergestellten Teile. Diese Verbesserung wird durch das folgende Beispiel veranschaulicht ·

Beispiel 4

Nachstehend werden die Verbesserungen gegenübergestellt, die durch Warmverformung von zwei Stählen erzielt werden, die für die Herstellung von Gasturbinenschaufeln bestimmt sind. Der Stahl 7 ist ein erfindungsgemäßer Stahl, während der Stahl 8 ein austenitischer Stahl ist, der Wolfram und Titan enthält. Die Stähle haben die folgende Zusammensetzung:

	7	O
Ö	0,050?i	0,10056
Si	0,60	0,50
Or	18	17,5
Ni	14,5	13,7
Mn	1,75	1,60
Mo	2,53	-
W	3,42	3,31)
Ti	-	Ojf'i^i
Hj,	0,21	—
v'	0,3 ίί
	O, 003	< _suⁱ3
Vo und V(TUH-
	Hc? Ht
	ft H 2 1 / O 3 S 3

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Vie Warmverformung besteht bei diesen beiden Stählen aus einer Querschnittsverminderung um 2O^ bei 850 bis 90O⁰O. In der folgenden Tabelle sind die Ergebnisse der Messungen der Streckgrenze E_{n o} (in kg/mm ) und die Beanspruchungen (in kg/mm ) angegeben, die den Bruch durch Dauerbeanspruchung bei 75O°O nach 1000 und 5000 Stunden verursachen· Die Tabelle gibt ferner die Erhöhung dieser Werte an, die bei jedem Stahl auf den Übergang vom weichen Zustand auf den gehärteten Zustand ^zurückzuführen ist.

weich warm- ReIa-(adouvertive ei) formt Steigerung

(8) (8) Relative weich warm- Steige-(adouverrung ei) formt

^E0,2
kg/mm

Bei Umgebungs-38 temp.

82

26

bei 65O⁰O

52

34 +11

Kriech- nach bruch- 1000 beanspru- Std.

chung

bei. nach

75Q⁰Oi

kg/mm*

5000

Std.

13,5 18. + 333t

10

7,3

t-3

8 +

Ein Vergleich der relativen Steigerungen der Werte jeder, Größe zeigt deutlich, daß die durch die Warmverformung des Stahls 7 gemäß der Erfindung erzielte Verbesserung der Eigenschaften bei hoher Temperatur viel stärker ist, als sie mit Recht aus den Ergebnissen beim bekannten austenitischen Stahl 8 erwartet werden konnte. Die Eigenschaften de» warmverformten Stahls 7 sind den Eigenschaften des warmverformten Stahls 8 weit überLegen, ao daß ea möglich ist, den ersteren bei wesentliche höheren Temperaturen und Beanspruchungen einzusetzen. 30382 1/0353

Es ist zu "bemerken, daß der Stahl (7) in Bezug auf Streckgrenze bei schnellem Zug und in Bezug auf Kriechverhalten "bei 700⁰O einem Ti-Al-Stahl mit Gefügehärtung gleichwertig iat und bei 75O°O ein besseres Krieohverhalten hat als der letztgenannte Stahl, dessen Härtung bei dieser Temperatur nicht mehr stabil ist.

Bei Verwendung der erfindungsgemäßen Stähle in Form von Blechen ist es zweckmäßig, sie nach dem folgenden Verfahren zu verarbeiten, das ebenso wie die erhaltenen Bleche und die aus diesen Blechen erhaltenen Teile in den Rahmen der Erfindung fällt. Diese Art der Verarbeitung ermöglicht eine noch weitere Verbesserung der Streckgrenze der erfindungsgemäßen Stähle und ihrer Beständigkeit gegen Kriechdehnung im Verlaufe der sog. sekundären Kriechperiode. Die erhaltenen Bleche sind somit besonders gut geeignet für bestimmte Anwendungen, z.B. in Gasturbinen und Reaktoren·

Beim Verfahren gemäß der Erfindung unterwirft man einen erfindungsgemäßen Stahl einer Warmwalzung, die man mit einem Stich mit vollständiger Gefügeumwandlung("Autorekristallisation¹¹) zu einem Korn von geregelten Abmessungen abschließt, worauf eine Kaltwalzung und schließlich eine Vergütungsbehandlung bei einer Temperatur von höchstens 1050⁰O und eine Entspannung, die keine selbständige Umkristallisation des Metalls verursacht, folgen.

Vom Fachmann werden in jedem Fall je nach der Analyse und der Verwendung des Stahls die praktischen Bedingungen der Temperatur, der Größe der Stichabnahme, des Erhitzens und/oder Kühlens für jede Phase ^des Verfahrens festgelegte Bei diesen Bedingungen wird die Verwendung berücksichtigt, denn es ist erwünscht, daß durch den Einsatz bei hoher Temperatur, der der Stahl unterworfen wird, keine vollständige Umkri3bau isation mehr verursacht wLrd„

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Der letzte Stich der Warmwalzung muß die durch die vorhergehenden Stiche verursachte Gefügeverfestigung (eerouissage) wieder aufheben und im Stahl die Bildung eines Korns verursachen, dessen Abmessungen für den weiteren Ablauf des Verfahrens günstig sind* Insbesondere ist es bekannt, daß zur Erzielung eines ziemlich großen Korns dieser letzte Stich bei einer ziemlich höhen Temperatur mit. ziemlich geringer Stichälmahme durchgeführt werden muss.

Die Phase der Kalfewalzung ruft anschließend eine neue Gefügeverfestigung (ecrouissage) des Metalls hervor. Die letzten Phasen dienen dazu, das Metall zu entspannen, ohne vollständige TJmkristaHisation zu verursachen·

Eine Ausführungsform des Verfahrens und die Ergebnisse sind im folgenden Beispiel beschrieben.

Beispiel 5

Ein erfindungsgemäßer Stahl der folgenden Zusammensetzung wurde verwendet:

O	O₁04 59S
Si	' 0,55
Gr	18,8
Hi	15,2
Mn	1,6
Mo	2,47
W	3,61
^H2	Oj 20
V	0,37
B	0, 003
Pc und
Yv.riw-

lic-rA

1 ■ ' ' - 1! Λ ί-

Das Blech (9) wurde nach dem üblichen Verfahren mit
den nachstehenden aufeinanderfolgenden Stufen hergestellt: Warmwaleung, Vergütung (hypertrempe) bei 11OO°Q, Kaltwalsung, Vergütung bei 11OO°C. Bas Blech (10) wurde gemäß der Erfindung mit folgenden aufeinanderfolgenden Stufen hergestellt: Warmwalzung, die mit einem Stich
bei einer Temperatur oberhalb von 1000 C bei einer Abnahme der Ilieke zwischen 5 und 15?ί abgeschlossen wurde, Kaltwalzung mit Abnahme der Dicke zwischen 20 und 25^, Vergütung (hypertrempe) beginnend mit einer Temperatur von etwa 970-1000°C.

In der folgenden Tabelle Bind für die Bleche (9) und

(10) die Werte der Elastizitätsgrenze E_{() 2} (ⁱⁿ kg/mm ), gemessen bei verschiedenen Temperaturen, und die Werte der Dehnung (in ?ί an einer i eat gelegt en Anf angelangt? von ¹Jt^ V^T wobei S der Querschnitt der Probe ist) nach Defonnieiung durch Kriechen, das erhalten wurde, indem die Probe 300 Stunden bei 700⁰O unter einer Beanspruchung von 16 kg/mm gehalten wurde (genormter Teat), angegeben.

Elastizitätsgrenze, kg/mg Bei Umgebungstemperatur Bei 200⁰O Bei 400⁰G Bei 600⁰C Bei 700⁰G

Eri e chd ehnung (?4 an 5,6?

Es ist zu bemerken, daß diese Verbesserung der Beständigkeit gegen Krieehdehnung ohne nennenswerte Veränderung der Kriechbruchgrense und bei einer Verringerung der
Duktilität beim Kriechbruch um durchschnittlich 40-2O^ für einen nach etwa 800 Stunden eintretenden Brueh erzielt wurde,

•UHH' ; Ϊ/ 0 3 5 3

Blech 9	Blech 10
40	70
35	65
33	58
29	50
27	38

Schließlich erhält der erfindungagemäße Stahl bei Verarbeitung zu Blechen nach diesäm Verfahren eine Elastizitätsgrenze und eine Beständigkeit gegen Krieohdehnung, die in der gleichen Größenordnung liegen,wi8 bei einem bekannten, .Uli und Al enthaltenden austenitischen Stahl mit Gefügehärtungο

Claims

- 14 Patentansprüche

1.) Austenitische nichtrostende Stähle, gekennzeichnet durch die nachstehende allgemeine Zusammensetzung in Gew.^:

Kohlenstoff S 0,175 Silicium j^" 1 Chrom 15-20 Nickel 4-16 Mangan 1-12 Molybdän 0-4 Wolfram 1-6 Kupfer 0-4 Stickstoff ^ 0,15 Vanadin > 1,2 N₂ Niob 0-2 Bor 0,001-0,005

und Rest Eisen und Verunreinigungen, wobei der Gehalt an Vanadin und Stickstoff gemeinsam «CO,65 % ausmacht.

2.) Austenitische nichtrostende Stähle nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Molybdängehalt von 1,5 bis 3,5 Gew.# bei Abwesenheit von Kupfer, sowie 0,2 bis 0,3 Gew.# Stickstoff, 0,3 bis 0,4 öew.# Vanadin und bis zu 0,1 Gew. Niob. ·.·■■·

3.) Stähle nach Anspruch 1 oder 2 als Werkstoff für die Herstellung von Rohren von oberhalb 65O°G arbeitenden Überhitzern, gekennzeichnet durch die nachstehenden Zusammensetzungen in Gew.^t

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Bei der Korrosion
in der Hitze 0,060 % . Ohne Korrosion in
der Hitze C ^ "1 vorzugsweise ^* 0,5 <o,o6o % Si ^ 16-20 ^l Cr 6-10 15-19 Ni 5-10 ■ 8-16 Hn 0-2 1-3 Mo 2-4 . 1-3 W 1-4 2-4 Cu • 0,15
mit VhH₂.<0,65 0-3 N₂ ^ i- 1,2 N₂ ^0,15
mit V4N_? V ■£ 0-1' 2¹'^{2 N}2 Nb 0,001-0,005 0-1 B liest 0,001-0,005 Ffv und
Verun
reini
gungen Rest.

S 0,65

4.) Bohre von oberhalb 650⁰C arbeitenden Überhitzern, hergestellt aus Stählen nach Anspruch 3·

5.) Stähle nach Anspruch 1 oder 2 als Werkstoff für die Herstellung von Teilen von Flugzeugtriebwerken, gekennzeichnet durch die nachstehende Zusammensetzung in Gew.^:

C «> 0,130 Si ig* 1 Cr 15-20 Ni 7-16 Mn 1-5 Mo 1-3 W 2-4

Cu

N₂ V
Nb B

0-3

0,15, vorzugsweise 1,2 N₂, wobei V+N₂

0,001-0,005

^0,20 <Ό,65

BAD ORiGiNAL

3(19821/0353

6») Teile von Flugzeugtriebwerken, hergestellt aus Stählen nach Anspruch 5·

7.) Stähle nach Anspruch 1 oder 2 als Werkstoff für die Herstellung von Auspuff ventilen für Verbrennungsmotoren gekennzeichnet durch die nachstehende Zusammensetzung in Gew.jii

C 0,100-0,150 % Si <t 0,30 Cr 15-20 Ni 4-8 Mn 8-12 Mo 0-2 W 1-3 Cu 0-3 N₂ •^ 0,15 vorzugsweise ^0,20 V ^ 1,2 N₂, wobei V + N_g ^ 0,65 Nb 0-2 B 0,001 m 0,005

8.) Auspuffventile für Verbrennungsmotore, hergestellt aus Stählen nach Anspruch 7.

9.) Stähle nach Anspruch 1 oder 2 als Werkstoff für die Herstellung von Qasturbinenschaufeln, gekennzeichnet durch die nachstehende Zusammensetzung in #

C 0,05 Si 0,6 Cr 18 Ni 14,5 Mn 1,75 Mo 2,53 W 3,42 N₂ 0,21 V 0,35 B 0,003 Fe und Rest Verunreinigungen. 309821/0353

10.) Gasturblnenschaufeln, hergestellt aus Stählen nach Anspruch

11.) Verfahren zur Herstellung von Blechen aus Stählen nach Anspruch 1,2,3»5* 7 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß man zunächst warmwalzt mit einem Abschlußstich mit vollständiger Gefügeumwandlung, dann kaltwaizt und schließlich bei höchstens 1050⁰C vergütet und dann entspannt»

12.) Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeiohnet, daß man vor dem Kaltwalzen bei etwa 110O⁰C vergütet.

13.) Verfahren nach Anspruch 11 und 12, dadurch gekennzeichnet, daß man das Warmwalzen mit einem Stich mit einer Dickenabnahme zwischen 5 und 15 # abschließt.

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L e e r s e i t e