DE1551562A1 - Verfahren zur Herstellung eines methanreichen Fliessmittels aus verfluessigtem Naturgas unter niedrigem Anfangsdruck - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines methanreichen Fliessmittels aus verfluessigtem Naturgas unter niedrigem AnfangsdruckInfo
- Publication number
- DE1551562A1 DE1551562A1 DE1967A0056799 DEA0056799A DE1551562A1 DE 1551562 A1 DE1551562 A1 DE 1551562A1 DE 1967A0056799 DE1967A0056799 DE 1967A0056799 DE A0056799 A DEA0056799 A DE A0056799A DE 1551562 A1 DE1551562 A1 DE 1551562A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- methane
- pressure
- gas
- rich
- liquefied
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 217
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 title claims description 31
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000008030 superplasticizer Substances 0.000 title description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 83
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 51
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 31
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 31
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 15
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 15
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 31
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 11
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 10
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 6
- 235000013844 butane Nutrition 0.000 description 5
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical class CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 5
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 5
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical class CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 241000023813 Isia Species 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000001932 seasonal effect Effects 0.000 description 1
- 210000002784 stomach Anatomy 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
- F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
- F25J3/064—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C9/00—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure
- F17C9/02—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure with change of state, e.g. vaporisation
- F17C9/04—Recovery of thermal energy
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
- F25J3/0214—Liquefied natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
- F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
- F25J3/061—Natural gas or substitute natural gas
- F25J3/0615—Liquefied natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
- F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
- F25J3/0635—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
- F17C2221/03—Mixtures
- F17C2221/032—Hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
- F17C2221/03—Mixtures
- F17C2221/032—Hydrocarbons
- F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
- F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
- F17C2223/0146—Two-phase
- F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
- F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
- F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
- F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
- F17C2265/01—Purifying the fluid
- F17C2265/015—Purifying the fluid by separating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
- F25J2270/908—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration by regenerative chillers, i.e. oscillating or dynamic systems, e.g. Stirling refrigerator, thermoelectric ("Peltier") or magnetic refrigeration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
29. Mai 1967 in !rankreich
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines methanreichen Pließmittels aus verflüssigten Naturgas unter
niedrigem Anfangsdruck. Wenn man ein methanreiches Iließmittel
frei von mindestens einigen der schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan, wie Äthan, Propan, Sutanen und Pentanen
erhalten will, die häufig in verflüssigtem Naturgas enthalten sind, ist es notwendig, eine teilweise Verdampfung des verflüssigten
Naturgases unter einem mäßigen Druck, vorzunehmen, um eine methanreiohe Gasfraktion und eine flüssige fraktion
009819/1S32
wi i 1/-.H. / -u , ,■.„.,, j ,„-., uaU 3
, w. 4. ν ;>ji
zu erzeugen und vorzugsweise die flüssige !Fraktion, die mit
schweren Kohlenwasserstoffen angereichert ist, einem !Trennverfahren zu unterziehen, um ehe weitere Menge eines methanreichen
Gases und eine stärker mit schweren Kohlenwasserstoffen angereicherten Fraktion zu erzeugen. Die weitere methanreiche Grasmenge,
die so abgetrennt wird,wird mit dem methanreichen Gas vereinigt, das durch die teilweise Verdampfung der Ausgangsmenge
an verflüssigtem Naturgas erzeugt wurde, und wird mit letzterem auf einen erwünschten hohen Enddruck verdichtet. Die
Verdichtung des methanreichen Gases erfordert jedoch einen Energieaufwand.
Zu gewissem Maße ist es möglich, die im flüssigen Naturgas enthaltene Kälte zu verwenden, um das methanreiche Gas wieder
zu verflüssigen und es durch Pumpen auf den hohen Enddruck zu bringe^ bevor man es wieder auf Umgebungstemperatur erwärmt;
dadurch erreicht man einen besonderen Energieverbrauch,der niedriger ist als bei dem vorstehend beschriebenen Verfahren.
Wenn jedoch das methanreiche Gas flüchtiger ist als das Naturgas selbst, steht für diesen Zweck nur die Wärme aus da?'Wiedererwärmung
des flüssigen Naturgases ausschließlich seiner Verdampfungswärme zur Verfügung, und erstere gestattet nur, die
Wiederverflüssigung gerade eines Teils des methanreichen Gases zu gewährleisten. Der andere Ieil des methanreichen Gases muß
noch im Gaszustand veiclohtet werden, so daß der Energieaufwand
des Verfahrens nioht so niedrig gehalten werden kann, wie es erwünscht 1st, und es ist außerdem erforderlich, einen Hochleistögskompressor
zu verwenden.
0U9813/1S32
Die Erfindung hat sich die Aufgabe gestellt, die vorgenannten Nachteile zu vermeiden und eine große Menge des methanreichen
Gases wieder zu verflüssigen, das aus dem verflüssigten Naturgas abgetrennt worden ist.
Das wiederverflüssigte methanreiche Gas kann dann erwünschtenfalls
in flüssigen Zustand auf einen hohen Enddruck bei geringem Energieaufwand, beispielsweise für die Beschickung einer
Förderleitung zur Lieferung des Gases an Industrie- oder Hausverbraucher
gebracht werden. In anderen Fällen ist es im Hinblick auf die großen jahreszeitlichen Schwankungen im Verbrauch
methanreichen Gases für Haushaltszwecke erwünscht, das methanreiche
Gas im flüssigen Zustand unter niedrigem Druck auf Vorrat zu halten, um einen zusätzlichen Speicher an diesem Gas für
die Lieferung an verschiedene Verbraucherzentren zur Verfügung zu haben. Das wiederverflüssigte methanreiche Gas soll dam expandiert
werden, bevor es dem flüssigen Vorrat zugeben wird.
Demgemäß sieht die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung einer
methanreichen Flüssigkeit aus verflüssigtem Naturgas unter einem niedrigen Anfangsdruck vor, bei dem mindestens ein Teil
der schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan in einer flüssigen Eestfraktion der teilweisen Wiederverdampfung des Naturgases
abgetrennt wird, die zuvor im flüssigen Zustand auf einen höheren Druck als dieser niedrige Anfangsdruck gebracht
worden ist. Dieses Verfahren ist durch die folgenden Stufen gekennzeichnet:
a) Man verflüssigt eine ea*e Menge methanreiohen Gases unter
einem ersten Druck, der höher ist als der Anfangsdruck, unter
mindestens teilweisem Wärmeaustausch mit unterkühltem verflüaigtem
Naturgas, das auf diesen ersten Druck gebracht ist und einer Anwärmung unterliegt.
b) Man verflüssigt einen anderen Anteil methanreichen Gases, das auf einen zweiten höheren Druck als dieser erste Druck
gebracht ist, unter mindestens teilweisem Wärmeaustausch mit noch unter dem ersten Druck stehenden verflüssigten
Naturgas, wobei eine teilweise Wiederverdampfung erfolgt, die eine erste Gasfraktion und eine erste flüssige Fraktion
liefert, und diese erste Gasfraktion die erste Teilmenge methanreichen Gases darstellt.
c) Man bringt die erste flüssige !Fraktion mindestens auf diesen
zweiten Druck, und
d) man zerlegt diese erste flüssige Fraktion in eine zweite Gasfraktion und eine zweite flüssige Fraktion, wobei die
zweite Gasfraktion die zweite Anteilmenge methanreichen Gases darstellt und die zweite flüssige Fraktion mindestens
einen Teil *r schwereren Kohlenwasserst) ffe als Methan enthält
.
Bei einer Ausführungsform der Erfindung,bei der das methanreiohe
Gas unter einem hohen Druck geliefert werden soll, werden zwei verflüssigte Anteilnengen methanreichen Gases auf einen
höheren Druck als der Druok gebracht, unter welchem diese Mengen verflüssigt wurden.
Gemäß einer anderen Ausführungsform der Erindung werden vorzugsweise
zwei verflüssigte Anteilmengen methanreichen Gases auf
einen höheren Enddruok gebracht als die Drüoke, unter denen
diese Magen verflüssigt wurden. Die zweite flüssige Fraktion wird durch Bektifizierung in einer Bektifizierzone in rektifizierte
Fraktionen zerlegt, und die zwei Anteilmengen methanreichen Fluidums werden unter dem Enddruck durch Wärmeaustausch
mit der Bektifizierzone angewärmt, so daß mindestens ein OJeil
des Kälteaufwandes in die Bektifizierzone eingebracht wird. Unter "Fluidum" wird hier der kritische bzw. überkritische Zustand
verstanden, bei dem das Fließmittel infolge des überkritischen
Druckes weder ein Gas noch eine Flüssigkeit darstellt.
Wenn es erwünscht.lsi; das methanreiche Gas in flüssigem Zu&and
unter einem niedrigen Druck aufzubewahren, so werden gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung die Anteilmengen
raethanrelohen Gases zu ihrer vollständigen Verflüssigung mit
einer Kältezufuhr von außen beliefert, und die verflüssigen Mengen werden mindestens zum Teil entspannt und einem Flüssigkeit
sspeicher bei niedriger lemperatur zugeleitab. Die Kältezufuhr
von außen kann mindestens zum Xe11 duroh Wärmeaustausch
mit dem Fließmittel eines Hilfsktihlkreises erfolgen. Wenn Naturgas
auch unter einem hohen Druok zugeleitet werden soll, aus dem die schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan nioht entfernt
werden sollen, erfolgt die äußere Kaltβzufuhr vorzugsweise
durch Anwärmung eines Stromes des Naturgases im unterkühlten
verflüssigten Zustand.
Zum besseren Verständnis der Erfindung und but Erlluttrung ihrt-r
praktischen Druchführung wird beispielshalber auf die Zeichnung
Bezug genommen.
Fig. 1 zeigt eine -Anlage für die Erzeugung methanreichen Gases
unter hohem Druck, bei der das methanreiche Gas unter zwei Zwischendrücken
wiederverflüssigt wird, bevor es auf den Enddruck von 70 bar absolut gebracht wird.
Pig. 2 zeigt eine Anlage derselben Art, bei der das methanreiche Gas unter drei Zwischendrticken wiederverflüssigt wird, bevor
es im flüssigen Zustand auf denselben Enddruck gebracht wird,
Pig. 3 zeigt eine Anlage für die Erzeugung von methanreichem
Pluidum unter 70 bar absolut, jedoch mit reduzierten Mengen an Propan, Butanen und Pentanen gegenüber dem zur Verfügung stehenden
Naturgas unter Entfernung der an Propan, Butanen und Pentanen stark angereicherten flüssigen Restfraktionen, jedoch
ohne !Trennung dieser Kohlenwasserstoffe voneinander.
Pig. 4 zeigt eine Anlage, in der das ganze abgetrennte methanreiche
Gas in flüssigem Zustand unter niedrigem Druck gespeichert und die unter einem ersten Zwischendruck an der Spitze
des Separators abgetrennte Gasfraktion durch Wärmeaustausch mit dem Pließmittel eines Hilfskühlkreises kondensiert wird.
Pig, 5 zeigt eine Anlage, in der das ganze abgetrennte methanrtiohe
Gas in flüssigen Zustand unter niedrige« Druck gespei-
chert wird und die Kondensation und Unterkühlung der beiden Fraktionen auf eine Temperatur nahe dem Siedepunkt unter dem
niedrigen Speicherdruck durch Wärmeaustausch mit unterktihltem
Naturgas vervollständigt werden, das ohne Verdampfung angewärmt wird, bevor es durch Pumpen auf einen hohen Druck gebracht
und wiedererwärmt wird, um dann einem Verteilungsrohrnetz ohne Abtrennung der schwereren Kohlenwasserstoffe als
Methan zugeleitet zu werden.
3fig. 6 zeigt eine Anlage, in der nur ein !eil der unter einem
ersten Zwischendruck an der Spitze eines Separators abgetrennten und dann durch einen Hilfskühlkreis kondensierten Gasfraktion
ungefähr auf Siedetemperatur unter den niedrigen Speicherdruk unterkühlt und in einen Vorratsspeicher geschickt wird,
während der andere Teil durch Pumpen auf einen hohen Druck gebracht und angewärmt wird, um dann in ein Verteilungsrohrnetz
zu gehen. =
Bei der in Fig. 1 gezeigten Anlage wird das flüssige Naturgas
annähernd unter "Luftdruck bei -161 C durch eine Pumpe 1 auf
einen Druck von etwa 18 bar absolut gebracht und durch eine Leitung 2 zu einem Wärmeaustauscher geschickt. In letzterem
wird es ohne Verdampfung durch indirekten Wärmeaustausch mit einem methanreichen Gas bis -1170O angewärmt, das durch eine
Leitung 4 unter 18 bar absolut eintritt und im flüssigen Zustand durch eine Leitung 5 abgezogen wird. Das wiedererwärmte flüssige
Naturgas wird durch eine Leitung 6 zu einem Wärmeaustauscher 7 geschickt, wo es im Wärmeaustausch mit einem methanieL-chen
Gas von einem Druck von 25 bar absolut teilweise verdampft
QÜ981Ö/1532
wird. Dieses Gas kommt von.einer Rektifizierkolonne 20 über
eine leitung 8 und wird aus dem Wärmeaustauscher 7 in flüssigem
Zustand durch eine leitung 9 abgeführt. Das teilweise verdampfte Naturgas wird dann bei -1130C durch eine Leitung ΊO in ein
iDrenngefäß 11 eingeführt.
Im Trenngefäß 11 wird das verdampfte methanreiche Gas, das etwa
40 Gew.~# des flüssigen ursprünglichen liaturgases darstellt, am oberen Ende abgezogen und über die Leitung 4 in den Wärmeaustauscher
3 eingeführt. Das restliche flüssige Naturgas, das mit schwereren Kohlenwasserstoffen angereichert ist, wird durch
eine Leitung 12 abgezogen, im Wärmeauabauseher 13 durch Wärmeaustausch
mit dem von einer Pumpe 14 über eine Leitung 15 unter einem Druck von 70 bar ankommenden wiederverflüssigten Methan
unterkühlt und geht dann durch eine Leitung 17 zur Pumpe 18, die es auf einen Druck von 25 bar absolut bringt. Dann geht es
durch eine Leitung 19 zur Spitze der Rektifizierkolonne 20,
welche die teilweise Extraktion der schwereren Kohlenwasserstoffe aus dem Methan vornimmt.
Die Kolonne 20weist die Kocher 24 und 28 auf, die an ihrem Fuß, bBw. in jhrem Mittelteil angeordnet sind. Von der an schwereren
Kohlenwasserstoffen reichen, vom Fuß der Kolonne 20 über Leitung
21 abgezogenen Flüssigkeit, wird ein Teil durch eine Leitung 22 zu einer nicht dargestellten Trennanlage für schwerere
Kohlenwasserstoffe geschickt, und der andere Teil geht durch eine Leitung 23 zum Kocher 24» worin er in Berührung^it einer
Sohlange 25, die mit Dampf oder Wasser gespeist wird, verdampft wird, und geht dann durch eine Leitung 26 zum Fuß der Kolonne.
OÖ9019/16d2
In ähnlicher Weise geht im mittleren Seil der Kolonne die im
Trog 27 aufgefangene Flüssigkeit durch eine Leitung 27 A zu
dem Kocher 28, wird darin in Kontakt mit einer mit Wasser gespeisten Schlange 29 verdampft und geht dann durch eine Le itung30
wieder in <3Le Kolonne.
Methanreiches Gas wird von der Spitze der Kolonne 20 abgezogen und durch Leitung 8 zum Wärmeaustauscher 7 gelsitet, wo es im
Wärmeaustausch mit dem flüssigen Naturgas, das unter einem Druck von 18 bar einer teilweisen Verdampfung unterliegt, wiederverjilüssigt
wird. Das verflüssigte methanreiche Gas von »108 C wird durch Leitung 9 zur Pumpe 31 geschickt, die es auf den
Enddruck von 70 bar absokit verdichtet. Das methanreiche Fluidum
unter diesem überkritischen Druck wird dann mittels Leitung 32 mit dem ersten Teil des raethanreichea'lluiduins wie de rye reinigt,
&B.S ebenfalls unter einem Druck von 70 bar steht und von Wärmeaustauscher
13 durch eine Leitung 16 geht.
Dieser erste Teil des methanreichen Gases von -121 0, das im
Wärmeaustauscher 3 wiederverflüssigt und dann durch die Pumpe 14 auf einen Druck von 70 bar gebracht worden ist, wurde zunächst
durch die Leitung 15 zum Wärmeaustauscher 13 geschickt, wo es die Unterkühlung da? flüssigen Fraktion aus dem Trenngefäß
12 am Einlaß zur Pumpe 18 besorgte. Es wird dann, wie oben erwähnt,
mittäte Leitung 16 mit dem anderen Teil des aus der Leitung 32 kommenden Methans vereinigt.
Das ganze raetiiana!eicsb3 13.ηϋ,ιΐΏ wafse^ äea tibe^fesiti.eohaa Ihrryf!" "
von 70 bar geht dann durch die Leitungen 33 und 34 zu den Kondensatoren
einer Trennanlage für schwerere Kohlenwasserstoffe, die schematisch mit 36 und 38 in einer Wärmeaustauschzone 39
dargestellt ist. Diese besteht aus den Kondensatoren von Rektifizierkolonnen
für Kohlenwasserstoffdämpfe. Die Ventile 35
und 37 regeln die betreffenden Durchflußmengen in den Wärmeaustausohelementen
36 und 38, während ein Ventil 40 für einen Nebenschluß dient und gestattet unter gewissen Umständen nur
einen Teil der gesamten Durchflußmenge des raethanreichen Pluidums
in die Wärmeaustauschzone 39 zu leiten. Am Ausgang der letzteren erfährt das methanreiche IPluidura, das bereits weitgehend
wiedererwärmt und in den Leitungen 41 und 42 vereinigt
worden ist, eine letzte Wiedererwärmung auf Umgebungstemperatur im Wärmeaustauscher 43, der ein schematisch angedeutetes
Rohrbündel 44 aufweist, worin ein Anwärmungsmittel, z, B. Wasser,
umläuft. Das anfallende methanreiche Fluidura wird dann
unter Druck durch eine Leitung 45 entweder zur Verbrauchsstelle
oder zu einer Gasfernleitung geschickt.
Die in Pig. 2 gezeigte Anlage ist in vieler Hinsicht derjenigen nach Fig. 1 ähnlich, weshalb die gemeinsamen Bauteile nicht
noch einmal näher beschrieben zu werden brauchen. Das methanreiche
Gras wird darin jedoch bei drei statt nur zwei Zwischendruckhöhen wiederverflüssigt. Zu diesem Zweck wird das flüssige
Naturgas durch Pumpe 1 auf einen ersten Zwischendruck von etwa 10 bar absolut gebracht, bevor es ohne Verdampfung im
Wärmeaustauscher 3 ira Gegenstrora mit einer unten Teilmenge des
sich in Wiederverflüssigung befindenden Tnethanreichen Gases
wiedererwärmt wird, das durch die Leitung ^ankommt und durch
Leitung 5 abgeht. Im Wärmeaustauscher 7 unterliegt das flüssige Naturgas einer teilweisen Verdampfung im Gegenstrom mit einer
zweiten Anteilmenge wiederzuverflUssigenden methanreichen Gases,
das durch Leitung 8 ankommt und durch Leitung 9 abgeht. Das teilweise verdampfte Naturgas gelangt durch Leitung 10 in ein
Trenngefäß 11. Das vnn dessen Spitze abgezogene methanreiche Gas geht durch die Leitung 4 zum Wärmeaustauscher 3, den es in
wiederverflüssigter Form durch Leitung 5 verläßt. Es wird dann durch Pumpe Ik unter dem Enddruck von 70 bar in die Leitung
15 abgegeben.
Das restliche flüssige Naturgas wird vom Trenngefäß 11 durch eine Leitung 12 abgezogen und darauf durch eine Pumpe 18 auf
einen zweiten Zwischendruck von 18 bar absolut gebracht. Durch Leitung 19 geht es zu einem Wärmeaustauscher 50, worin es eine
weitere Teilverdampfung im Wärmeaustausch'mit einem methanxeL-chen
Gas erfährt, das durch Leitung 51 ankommt und in verflüssigter
Form durch eine Leitung 52 abgezogen wird. Dann geht
das teilweise verflüssigte Naturgas durch eine Leitung 55 zu
einem Trenngefäß 56. Das methanreiche Gas, das von der Spitze
des Trenngefäßes 56 abgezogen wird, geht durch die Leitung 8
zum Wärmeaustauscher 7, wo es wiederverflüssigt wird, bevor/es
durch Leitung 9 in die Pumpe 31 eingeführt wird. Diese bringt
es auf den Enddruck von 70 bar.
Die restliche, am Boden des Trenngefäßes 56 durch Leitung 57
abgezogene Flüssigkeit wird durch eine Pumpe 58 auf einen dritten
Zwlsohendruck vnn 25 bar absolut gebracht und durch Leitung
59 an der Spitze einer Rektifizierkolonne 21 eingeführt. Diese
009819/1532
arbeitet in derselben Weise wie in Verbindung mit Pig. 1 beschrieben.
Sie besorgt die teilweise Entfernung von schwereren Kohlenwasserstoffen als Methan aus dem Naturgas, die in der
flüssigen Fraktion abgeführt werden, die durch Leitung 22 zu der !Trennanlage für schweife Kohlenwasserstoffe geschickt wird.
Das von der Spitze der Kolonne 20 durch Leitung 51 abgezogene
methanreiche Gas geht zum Wärmeaustauscher 50, um darin wiederverflüssigt
zu werden, worauf es durch die Leitung 52 zu einer Pumpe 53 gelangt, die es auf den Enddruck von 70 bar bringt.
Die drei Anteile des methanreichen ITuidums unter einem Druck
von 70 bar, die von den Pumpen 14, 31 und 53 in die Leitungen 15, 32 bzw. 54 geschickt werden, gehen dann zu den Kondensatoren
60, 61 und 62 einer Trennanlage für schwerere Kohlenwasserstoffe in einer Wärmeaustauschzone 39. Nach der Wiedererwärmung
werden diese Anteile des methanreichen Fluidums durch die Leitungen 40 und 41 wieder vereinigt und durch Leitung 42 zum
Wärmeaustauscher 43 geleitet. Das anfallende methanreiche Fluidum von einem Druck von 70 bar und Umgebungstemperatur wird
dann durch eine Leitung 45 abgeführt.
Die in Fig. 3 gezeigte Anlage liefert eine teilweise !Trennung
von Propan, Butanen und Pentanen sowie schwereren Kohlenwasserstoffen, die in dem verflüssigten Naturgas enthalten sind, um
dessen Heizwert auf den gewünschten Wert einzustellen. Das flüssige Naturgas wird durch Pumpe 1 auf einen Druck von 20 bar
absolut gebracht und wird durch Leitung 2 in den Wärmeaustauscher 3 abgegeben, wo es im Wärmeaustausch mit dem vom Trennfffäß 11
durch Leitung 4 abgegebenen methanreichen Gas auf den Bereich
009819/1S32
15515P2
seines Siedepunktes wiederertrPrsst wird. Es geht dann durch
Leitung 6 zum Wärmeaustauscher 7S wo es eine teilweise Verdampfung
im Wärmeaustausch mit dem von einem Trenngefäß 73
iwroh Leitung 8 abgegebenen metE&an- wad äthanreiohen Gas erfährt.
Dann geht es durch die Leitung IO zum Trenngefäß 11.
Des durch Leitung % abgeführte ünefcfoasireiohe Gas wird im Wärmeaustauscher
3 wjßäerverflüssigt und gellt dan» äarch Leitung 5'
sur Pumpe 14, die es auf äea Eaiäriiek v©a 70 bar bringt. Nach
Zugabe von aus Wärmeaustauscher 7 kommendem Fluidum durch Lei-■fessig
32j dessen Herkunft später beschrieben werden solls wird
es im Wärmeaustauscher ^3 mit einem sohematisoh.angedeuteten ■
Wasserrohrbünd©! kk wieder auf Umgetraiigstemperatur erwärmt und
über di© Leitung 45 su eiaeu &as£@rnleitusäg3system
Die -ψ&μ Trenngefäß 11 abgezogene Flüssigkeit geht durch die
Leitung 12 und die Pumpe 18, die sie auf einen Druck von 30
bar absolut bringt, und wandert dann durch die Leitung 19 zu
einem Wärmeaustauscher 70s worin sie mittels einer von Wasser
duronflossenen Schlange 71 erwärmt wM, Nach teilweiser Verdampfung
wird si© fluroh eis© Leitung 72 in das TrenngefäS 73
eingeführt. Eine flüssige Bestfraicti©ns die stark mit Propan,
Butanen und Penianea angereichert ist, wird durch Leitung lh
abgezogen und beispielsweise durch Verbrennung beseitigte Sin
aa Methan uad Jthan reicfeea Qas wird von dar Spitze des Tresiagefäfle®
73 iuroiJi die Leiteag 8 ab^efifert. Im Wäraeaustan®6li®r
f viiirä es ia Aiastaueeii mit äes elBör teilweise^ Wiede-rYOifäaiipf
I?at!srgas wisios^/erflüosigt, w&ä äaisa aisrefe Si©
70 bar bringt, &ehli.9BllQh miwü ®g W&®r die Leitung 32
009t19/iSia BAD ORIGINAL
Fluidum vereinigt, das durch die Leitung 15 zugeleitet wird,
bevor es mit letzterem zusammen im Wärmeaastauseher 43 auf
Umgeoungstemperatur wiedererwärmt und unter Druck als methanreielies
Fluidics durch de Leitung 45 abgeführt wird.
In ύβΐ in FIg, 4 gezeigten Anlage wird das flüssige Naturgas,
das lurch teitimg iCiankommt und von schwereren Kohlenwasserstoffen
befreit und dann wiederverflüssigt werden soll, durch die Pumpe 102 auf einen Druck von etwa 18 bar absolut gebrafat
und aber die Leitung 103 zum Wärmeaustauscher 104 gefuhrt.
Dari.il wird es öa^ch indirekten Wärmeaustausch alt zwei methan*·
reiciien flüssigen Fraktionen wieder erwärmt, die am kalten Ende
des Austauschers durch die Leitungen 110 und 140 eintreten.
Per iiae Anteil stammt aus der Ausstreifrektifizierkolonne
und d©r andere Teil aus einem Trenngefäß 108, das noch nachstehend
beschrieben werden soll. Das wiedererwärmte flüssige
Naturgas geht dann durch die Leitung 105 zum Austauscher 106,
wo es durch Wärmeaustausch mit dem methanreichen Gas unter einem Druok von etwa 25 bar absolut teilweise verdampft wird,
das an der Spitze der Ausstreifrektifizierkolonne 117 abgetrennt worden ist. Dann wird Θ3 durch Leitung 10? in das Trenngefäß
108 eingeführt.
Die mit schwereren Kohlenwasserstoffen als Methan angereicherte
flüssige Fraktion sammelt sioh am Boden des Trenngefäßes
108, Sie wird daraus «Juroh Leitung 115 abgezogen und dann durch
die Pumpe 116 auf einen Druck von 25 bar absolut gebracht und
an der Spit ate in Sie Kolentie 117 eingeführt. Diese wird am
Fuß duroh einen W&sa«rualaa.fkooli« * i£i und in ihrem mittleren
• BAD ORIGINAL 00SS19/.1S32
Teil durch einen Austauscher 125 beheizt, der durch die teilweise
Kondensation des Fließmittels des Kühlkreises erwärmt wird, der nachstehend noch näher besehrieben werden soll„ Die
mit schwereren Kohlenwasserstoffen als Methan angereicherte
und im Sumpf der Kolonne angesammelte Flüssigkeit wird durch die Leitung 118 abgezogen. Ein Teil hiervon wird durch Leitung
119 zur nicht dargestellten Anlage für die Trennung dieser Kohlenwasserstoffe geschickt. Ein anderer Teil geht durch die
Leitung 120 zum Kocher 121, wird darin verdampft und kehrt
durch die Leitung 122 zur Kolonne zurück.
Methanreiciies Gas wird an der Spitze der Kolonne 117 abgezogen
und geht durch die Leitung 126A zum Austauscher 106, wo es im Wärmeaustausch mit dem flüssigen Naturgas unter eiiem
Druck von 18 bar, das der teilweisen Verdampfung unterliegt, wiederverflüssigt wird. Die methanreiche Flüssigkeit wird durch
die Leitung 110 zum Austauscher 104 geschickt, wo sie durch Wärmeaustausch mit dem flüssigen Naturgas unter dem Zwischendruck
von 18 bar auf etwa -l6o C unterkühlt wird. Dann wird sie im Ventil 142 auf diesen Druck entspannt und in Leitung
mit dem wiederverflüssigten methanreichen Gas vereinigt, das durch die Leitung 141 ankommt. Die vereinigten Gase werden
im Ventil 113 auf einen Bereich von Luftdruck entspannt und
in den wärmeisolierten Speicherbehälter 114 eingeführt.
Das methanreiehe Gas, das an der Spitze des Trenngefäßes 108
abgeführt wird, wird durch die Leitung 109 iß die Wärmeaustauschzone
127 eingeführt, wo es im Wärmeaustausch mit dem Kälte.-
mittel des Kühlkreises verflüssigt wird, der nachstehend noch beschrieben wird. Dann geht es durch die Leitung 140 in den
Austauscher 104 und wird darin unterkühlt, worauf es durch die Leitung 141 mit dem methanreichen Gas vereinigt wird, das aus
der Ausstreifrektifizierkolonne 117 stammt, um zusammen mit
diesem^Speicher in den Behälter 114 gestickt zu werden.
Der Kühlkreis, der in der Austauschzone 127 die Verflüssigung des vom Trenngefäß 108 kommenden methanreichen Gases gewährleistet,
ist schematisch bei 134 angedeutet. Er besteht vorzugsweis-e
aus einem Kaskaden-Zyklus mit einem Kältemittelgenrsch,
das hauptsächlich aus Methan, Äthan und Butanen von der Art besteht, wie er Gegenstand des zweiten Zusatzpatentes
Nr. 86 485 vom 18. September 1964 zur französischen Patentschrift
Nr. 1 302 989 der Anmelderin ist. Das Kältemittelgemisch unter Druck wird durch aufeinanderfolgenden Wärmeaustausch mit Wasser
in einem Austauscher 123 verflüssigt, dann mit einer Plüssigkeitsfraktion,
die vom mittleren Teil der Ausstreifrektifizier-r kolonne 117 durch die Leitung 124 abgezogen wird, bei 125 verdampft
und durch die Leitung 126 dann zur Kolonne zurückgeschiokt. Die flüchtig*e Flüssigkeitsfraktion gewährleistet die
Verflüssigung des methanreichen Gases in der Austauschzone 127.
Bei der in Fig. 3 gezeigten Anlage wird ein Teil des flüssigen Naturgases, der bis zu etwa 50% der gesamten Menge reichen
kann und über die Leitung 101 ankommt, durch die Pumpe 102 auf
einen Druok von etwa 18 bar ab sollt gebracht und in einen ersten
Kreis geschickt, der eine Wiederverflüssigung und eine Zufuhr
.. : .009819/15 32
" " BADORlGfNAL
" " BADORlGfNAL
zum Flüssigkeitsspeicher des Abgetrennten methanreichen Gases
umfaßt. Ein anderer Teil des aas Leitung 151 ankommenden flüssigen
Naturgases, der in der Pumpe 152 unter Druok gesetzt wird,
wird wiedererwärmt, dann ohne AusstreifUBg wieder verdampft
und unter Druck in das Verteilungsnetz geschickt.
Der erste Teil des flüssigen Naturgases geht durch die Leitung
153 iß das Rohrbündel 15* des Austauschers 10%s wo die Flüssigkeit
ohne Verdampfung wiedererwärrat wird, unö dann durch die
- Leitung 105 in den Austauscher 106, wo sie im Aus.tausoh mit dem
methanreichen Gas unter einem Druck von 25 bar aus der Estraktionskolonna
11? einer teilweisen Vsrdampfung. unterliegt. Bann,
wird sie durch die Leitung 10? in das Trenngefäß 108 eingeführt.
Die an der Spitze durch die Leitung 109 abgezogene Gasfraktion wird in der Wärmeaustauschzone 104 verflüssigt und auf -l60°C
unterkühlt und dann durch die Leitungen 111 und 112 mit dem
Entspannungsventil 113 in dan Speicherbehälter 114 geschickt.
Die restliche flüssige Fraktion, die mit schwereren Kohlenwasserstoffen
als Methan angereichert ist, wird durch Leitung 115 und die Druckpumpe 116 am Kopf in die Kolonne 117 unter einem
Druck van 25 bar eingeführt. Diese Kolonne wird an ihres! Fuß durch einen Wasserumlaufkocher 121tin«3 in ihrem mittleren Bereiche
duroü einen Austauscher 125 erhitzt» worin eine Wasaerunwälsrang
oder -berieselung erfolgt.
009819/1588 BADORIGiNAL
als Methan reichen Flüssigkeit durch die Leitung 119 zu einer
Trennanlage für diese Kohlenwasserstoffe geschickt. Ein anderer Teil aber wird im Kocher 121 verdampft und kehrt in die Kolonne
zurück. Das durch die Leitung 126A am Kopf der Kolonne 117 abgezogene
metiianreiche Gas wird in den Austauscher 1O6 eingeführt,
wo es wieäerverflüssigt wird und dann durch die Leitung
150 zum Wärmeaustauscher 104 geht. Dort wird es i« Bereich von
-1600G unterkühlt. Dann wird es über die Leitung 141 und das
Entspannungsventil 142 mit dem wiederverflüssigten Gas vereinigt,
das vom Trenngefäß .108 kommt, und wird dann ait letzterem
zusammen übsr die Leitung 112 und Entspannungsventil 113
in den Speicherbehälter 114 überführt.
Der zweite Teil des flüssigen ^aturgases, der in das Verteilungsnetz
unter Druck ohne vorherige Ausstreifung von schwereren Kohlenwasserstoffen geahickt werden soll, wird zunächst
durch die Pumpe 152 auf einen Druck von 18 bar absolut gebrac-ht
und geht dann durch die Leitung 153 in das Rohrbündel 154 des Austauschers 104»-wo es wiedererwärmt wird. Dann geht
es durch die Leitung 155 zur Pumpe 156, die es auf einen Druck von 70 bar bringt. Darauf wird es in den Kondensatoren am Kopf
der Trennkolonne für die schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan,
die schematise«, duroh die Wärmeaus t. aus chasone 157 wiedergegeben
lind; wiedererwärmt. Eine Regelung der so erzeugten
Kältexufuhr kann mittels eines Umgehungsventils 158 erfolgen.
Das N?.turgag6nter dam überkritischen Druck wird dann ränder
Pump« 159 au» Wärmeaustauscher l60 befördert, der einen Wasseruifci*r\!-*
162 besitst, und fließt dan» durqh die Leitung 162 unter
Druok zum Verteilungsnetz.
Die in Fig. 6 gezeigte Anlage ist weitgehend derjenigen nach
Fig. 4 ähnlich, und soll daher nicht nochmals näher beschrieben werden. Es wird jedoch nur ein Teil der metiianreichen Gasfraktion,
die oben vom Trenngefäß 108 abgezogen und verflüssigt
wird, durch die Lätung 140 zum Austauscher 104 und dann in den
Speicherbehälter 114 geschickt» Der andere feil geht durch die
Leitung 170 zur Pumpe 171, die ihn auf einen Druck von 70 bar
bringt. Danß wird er in den Kondensatoren am Kopf der Trennkolonno
für die schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan wiedererwärmt, die sehematiseh als Wärmeaustauschzone 157 wiedergegeben
sind. Eine Fraktion kann durch das Ventil 158 im Nebenschluß geführt werden, um die Kältezufuhr in dieser Austauschzone
zu regeln. Das teilweise wiederersrärrate methanreiche Fluidum
wird schließlich durch die Pumpe 159 in den Austauscher I60 mit einem Wasserumlauf i6l eingeführt-, wo es annähernd
auf Umgebungstemperatur erwärmt wird, bevor es durch die Leitung 162 in das Verteilungsnetz geht.
Die Wiederverflüssigung des methanreichen Gases, das das Trenngefäß
108 verläßt, erfolgt im Austauscher 127 durch einen Kaskaden-Kühlkreis mit Kältemittelgemisch, ähnlich demjenigen der
Fig. 4. Die Kondensation der am wenigsten flüchtigen Fraktion dieses Kältemittels erfolgt durch Wärmeaustausch bei 125 mit
der Flüssigkeit, die aus der mittleren Zone der Kolonne 117 durch die Leitung 124 abgezogen und nach Verdampfung in letztere
durch die Leitung 126 zurückgeführt wird.
An den im vorstehenden beschriebenen Anlagen können natürlich
verscÄedene Abwandlungen vorgenommen werden,ohne vom Wesen der
009819/1632
BAD
Erfindung abzuweichen. Im besonderen kann die Anzahl der Mitteldruckstufen
höher als drei sein, wobei die restliche flüssige Naturgasfraktion am Auslaß jedes Trenngefäßes unter Druck
gesetzt wird. Die Extraktion der schwereren Kohlenwasserstoffe
aus dem Methan kann in verschiedenen Rektifizierkolonnen vorgenommen werden, die auch unter verschiedenen Drücken arbeiten
können. (Das in der Kolonne unter dem niedrigsten Druck abgetrennte methanreiche Gas könnte mit der Gasphase aus dem Trenngefäß
wiedervereinigt werden, das unter demselben Druck arbätet.) Der gegebenenfalls zur Erzielung der komplementären Kältezuführung
für das zu verflüssigende methanreiche Gas vorgesehene Kühlkreis kann auch vnn anderer bekannter Art sein, wie
beispielsweise ein Kaskadenzyklus mit getrennten Kreissn verschiedener
Kältemittel, wie Äthan oder Methan, oder ein als Claude-Zyklus bekannter Kreislauf mit Gasverflüssigung durch
Wärmeaustausch mit einem Teil dieses unter äußerer Arbeitsleistung entspannten Gases, oder sogar ein geschlossener Kreis
vom Stirling-Typ.
t/
In den vorsehenden Beispielen hatte das ankommende flüssige Naturgas eine Temperatur von ungefähr -l60 bis -l6i°C.
In den vorsehenden Beispielen hatte das ankommende flüssige Naturgas eine Temperatur von ungefähr -l60 bis -l6i°C.
Ö0S819/1532
BAD ORfGJNAL
BAD ORfGJNAL
Claims (3)
1. Verfahren zur Herstellung eines tiethanroioiien Fließmittsis,
aus verflüssigten Naturgas unter niedrigem Aafangsdruek, bei
dem mindestens ein Teil der schwereren Kohlenwasserstoffe als
Methan in einer flüssigen Restfraktion der teilweisen Wiederverdampfung des Naturgases, das vorher in flüssigem Zustand
auf höheren Druck als sein Anfangsdruck gebracht worden
ist, entfernt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man
a) eine erste Menge methanreichen Gases unter einem ersten
Druck, der höher ist als der Anfangsdruck, unter mindestens teilweisem Wärmeaustausch mit unterkühltem verflüssigtem
Naturgas, das auf diesen ersten Druck gebracht ist und einer Anwärmung unterliegt, verflüssigt,
b) einen anderen Anteil methanreichen Gases, das auf einen
zweiten höheren Druok als der Anfangsdruck des verflüssigten Naturgases gebracht ist, unter mindestens teilweisem Wärme-
austausch mit noch unter diesem ersten Druok stehenden verflüssigten
Naturgas verflüssigt, wobei eine teilweise Wiedervsrdampfung
erfolgt, die eine erste Gasfraktion und elie
erste flüssige Fraktion liefert, und diese erste Fraktion die erste Teiimenge nethanreiohen Gases darstellte
c) die erst» £lU«sige Fraktion mindestens auf dlei««m swetto»
009818/1633 BAD 0RIGINAL
Wen« Unterjünan {Art,? ilAfcs,ν PUu»ΐ»**I*
Druck bringt,und
d) diese erste flüssige Fraktion in eine zweite Gasfraktion
und eine zweite flüssige Fraktion »erlegt, wobei die zweite Gasfraktion die zweite Anteilmenge methanreichen Grases darstellt und die zweite flüssige Fraktion mindestens einen
Teil der sohwereren Kohlenwasserstoffe äs Methan enthält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
beiden verflüssigten Mengen an methanreiche» Gas in flüssigen Zustand auf einen Enddruck gepumpt werden, der höher
ist als die Drücke,unter denen diese Anteilmengen verflüssigt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die zweite flüssige Fraktion durch Rektifizierung in einer Rektifizierzone in rektifizierte Fraktionen zerlegt wird, und
die beiden verflüssigten Mengen methanreichen Fluidums unter
diesem Enddruok duroh Wärmeaustausch mit der Sektifizierzone erwärmt werden, so daß mindestens ein Teil des Kälteaufwandes in die Rektifizierzone eingebracht wird.
k. Verfahranaaoh Anspruoh 1, dadurch gekennzeichnet , daß die
Anteilmengen methanreiohen Gases zu ihrer vollständigen
Verflüssigung mit einer Kaitezufuhr von außen beliefert
end die verflüssigten Mengen mindestens zum Teil entspannt
in ύ einem FlUsaigkeitispeicher bei niedriger Temperatur zugeleitet werden,
Q09819/-1632
BAD ORIGiNAt
BAD ORIGiNAt
5c Verfahren nach Anspruch hs dadurch gekennzeichnet s daß die
Kaitezufuhr von außen durch Anwärmung eines Stromes des Naturgases
im unterkühlten verflüssigten Zustand, ans welchem
die schwereren Kohlenwasserstoffe als Methan nicht zu entfernen
sind, erfolgt.
009819/1532
BAD
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR76149A FR1501013A (fr) | 1966-09-13 | 1966-09-13 | Procédé de production d'un gaz riche en méthane, sous pression élevée à partirde gaz naturel liquide sous basse pression |
FR108256A FR93368E (fr) | 1966-09-13 | 1967-05-29 | Procédé de production d'un gaz riche en méthane sous pression élevée a partir de gaz naturel liquide sous basse pression. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1551562A1 true DE1551562A1 (de) | 1970-05-06 |
DE1551562B2 DE1551562B2 (de) | 1980-05-08 |
DE1551562C3 DE1551562C3 (de) | 1984-03-01 |
Family
ID=26173077
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1551562A Expired DE1551562C3 (de) | 1966-09-13 | 1967-09-11 | Verfahren zur Gewinnung einer methanreichen unter Druck stehenden Flüssigkeit aus verflüssigtem Naturgas |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3420068A (de) |
JP (1) | JPS4917841B1 (de) |
BR (1) | BR6792776D0 (de) |
DE (1) | DE1551562C3 (de) |
ES (1) | ES344964A1 (de) |
FR (2) | FR1501013A (de) |
GB (1) | GB1185053A (de) |
NO (1) | NO122841B (de) |
SE (1) | SE346802B (de) |
YU (1) | YU33000B (de) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR95809E (fr) * | 1968-07-03 | 1971-07-09 | Air Liquide | Procédé de production sous pression élevée d'un gaz riche en méthane additionné d'une fraction gazeuse volatile. |
US3837821A (en) * | 1969-06-30 | 1974-09-24 | Air Liquide | Elevating natural gas with reduced calorific value to distribution pressure |
DE2022954C3 (de) * | 1970-05-12 | 1978-05-18 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zur Zerlegung von stickstoffhaltigem Erdgas |
US3658499A (en) * | 1970-10-28 | 1972-04-25 | Chicago Bridge & Iron Co | Method of diluting liquefied gases |
JPS5014245B2 (de) * | 1972-02-12 | 1975-05-26 | ||
US4285708A (en) * | 1979-08-10 | 1981-08-25 | Phillips Petroleum Co. | De-ethanizing means |
US4727723A (en) * | 1987-06-24 | 1988-03-01 | The M. W. Kellogg Company | Method for sub-cooling a normally gaseous hydrocarbon mixture |
US4954315A (en) * | 1988-02-03 | 1990-09-04 | Mg Industries | Method for recovery of sterilizing gas |
US4851020A (en) * | 1988-11-21 | 1989-07-25 | Mcdermott International, Inc. | Ethane recovery system |
US6510706B2 (en) * | 2000-05-31 | 2003-01-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Process for NGL recovery from pressurized liquid natural gas |
UA76750C2 (uk) * | 2001-06-08 | 2006-09-15 | Елккорп | Спосіб зрідження природного газу (варіанти) |
US7069743B2 (en) * | 2002-02-20 | 2006-07-04 | Eric Prim | System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas |
AU2003222145B2 (en) * | 2002-04-03 | 2006-05-11 | Howe-Baker Engineers, Ltd. | Liquid natural gas processing |
US6941771B2 (en) * | 2002-04-03 | 2005-09-13 | Howe-Baker Engineers, Ltd. | Liquid natural gas processing |
US7475566B2 (en) * | 2002-04-03 | 2009-01-13 | Howe-Barker Engineers, Ltd. | Liquid natural gas processing |
US6564579B1 (en) * | 2002-05-13 | 2003-05-20 | Black & Veatch Pritchard Inc. | Method for vaporizing and recovery of natural gas liquids from liquefied natural gas |
GB2403529B (en) * | 2002-05-13 | 2005-09-14 | Black & Veatch Pritchard Inc | Method and system for vaporizing liquefied natural gas and recovery of natural gas liquids |
US6964181B1 (en) | 2002-08-28 | 2005-11-15 | Abb Lummus Global Inc. | Optimized heating value in natural gas liquids recovery scheme |
US6907752B2 (en) * | 2003-07-07 | 2005-06-21 | Howe-Baker Engineers, Ltd. | Cryogenic liquid natural gas recovery process |
US7278281B2 (en) * | 2003-11-13 | 2007-10-09 | Foster Wheeler Usa Corporation | Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals |
WO2006004723A1 (en) * | 2004-06-30 | 2006-01-12 | Fluor Technologies Corporation | Lng regasification configurations and methods |
US7165423B2 (en) * | 2004-08-27 | 2007-01-23 | Amec Paragon, Inc. | Process for extracting ethane and heavier hydrocarbons from LNG |
BRPI0515295B1 (pt) * | 2004-09-14 | 2019-04-24 | Exxonmobil Upstream Research Company | Método e sistema para o processamento de gás natural liquefeito |
US20080210305A1 (en) * | 2004-09-21 | 2008-09-04 | Aker Kvaerner, Inc. | Liquified Natural Gas Sump For a Gravity Based Structure |
DE102005000634A1 (de) | 2005-01-03 | 2006-07-13 | Linde Ag | Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus LNG |
GB0503213D0 (en) * | 2005-02-16 | 2005-03-23 | Bp Exploration Operating | Process for conditioning liquefied natural gas |
RU2386091C2 (ru) * | 2005-03-22 | 2010-04-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ и устройство для обеднения потока сжиженного природного газа |
US20070012072A1 (en) * | 2005-07-12 | 2007-01-18 | Wesley Qualls | Lng facility with integrated ngl extraction technology for enhanced ngl recovery and product flexibility |
US7603867B2 (en) * | 2006-09-11 | 2009-10-20 | Cryogenic Group, Inc. | Process and system to produce multiple distributable products from source, or imported LNG |
US8028724B2 (en) | 2007-02-12 | 2011-10-04 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | LNG tank and unloading of LNG from the tank |
KR20080097141A (ko) * | 2007-04-30 | 2008-11-04 | 대우조선해양 주식회사 | 인-탱크 재응축 수단을 갖춘 부유식 해상 구조물 및 상기부유식 해상 구조물에서의 증발가스 처리방법 |
KR100839771B1 (ko) * | 2007-05-31 | 2008-06-20 | 대우조선해양 주식회사 | 해상 구조물에 구비되는 질소 생산장치 및 상기 질소생산장치를 이용한 해상 구조물에서의 질소 생산방법 |
US20090199591A1 (en) * | 2008-02-11 | 2009-08-13 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same |
US8973398B2 (en) | 2008-02-27 | 2015-03-10 | Kellogg Brown & Root Llc | Apparatus and method for regasification of liquefied natural gas |
KR20090107805A (ko) * | 2008-04-10 | 2009-10-14 | 대우조선해양 주식회사 | 천연가스 발열량 저감방법 및 장치 |
US8381544B2 (en) * | 2008-07-18 | 2013-02-26 | Kellogg Brown & Root Llc | Method for liquefaction of natural gas |
US20100122542A1 (en) * | 2008-11-17 | 2010-05-20 | Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. | Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas |
US8257508B2 (en) * | 2009-01-30 | 2012-09-04 | Conocophillips Company | Method and system for deriming cryogenic heat exchangers |
US8257509B2 (en) * | 2010-01-27 | 2012-09-04 | Conocophillips Company | Method and apparatus for deriming cryogenic equipment |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2888807A (en) * | 1955-10-06 | 1959-06-02 | Constock Liquid Methane Corp | Process of removing carbon dioxide from natural gas |
US2952984A (en) * | 1958-06-23 | 1960-09-20 | Conch Int Methane Ltd | Processing liquefied natural gas |
GB1002566A (en) * | 1964-08-10 | 1965-08-25 | Conch Int Methane Ltd | Improved method of processing natural gas |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2222275A (en) * | 1937-10-14 | 1940-11-19 | Du Pont | Process for the separation of hydrocarbons |
US3078686A (en) * | 1960-04-06 | 1963-02-26 | Chicago Bridge & Iron Co | L-p gas storage and slop handling system |
GB958191A (en) * | 1963-01-02 | 1964-05-21 | Conch Int Methane Ltd | A method of processing a mixture of liquefied gases |
-
1966
- 1966-09-13 FR FR76149A patent/FR1501013A/fr not_active Expired
-
1967
- 1967-05-29 FR FR108256A patent/FR93368E/fr not_active Expired
- 1967-08-28 US US3420068D patent/US3420068A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-09-08 BR BR19277667A patent/BR6792776D0/pt unknown
- 1967-09-11 DE DE1551562A patent/DE1551562C3/de not_active Expired
- 1967-09-11 SE SE1249367A patent/SE346802B/xx unknown
- 1967-09-12 NO NO169714A patent/NO122841B/no unknown
- 1967-09-12 YU YU178267A patent/YU33000B/xx unknown
- 1967-09-12 ES ES344964A patent/ES344964A1/es not_active Expired
- 1967-09-13 GB GB4184367A patent/GB1185053A/en not_active Expired
-
1968
- 1968-05-29 JP JP3611568A patent/JPS4917841B1/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2888807A (en) * | 1955-10-06 | 1959-06-02 | Constock Liquid Methane Corp | Process of removing carbon dioxide from natural gas |
US2952984A (en) * | 1958-06-23 | 1960-09-20 | Conch Int Methane Ltd | Processing liquefied natural gas |
DE1122560B (de) * | 1958-06-23 | 1962-01-25 | Conch Internat Methane Ltd Nas | Verfahren zur Zerlegung eines aus Methan und schwerer siedenden Kohlenwasserstoffen bestehenden Naturgases |
GB1002566A (en) * | 1964-08-10 | 1965-08-25 | Conch Int Methane Ltd | Improved method of processing natural gas |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1551562B2 (de) | 1980-05-08 |
FR93368E (fr) | 1969-03-21 |
ES344964A1 (es) | 1969-01-01 |
YU178267A (en) | 1975-08-31 |
FR1501013A (fr) | 1967-11-10 |
DE1551562C3 (de) | 1984-03-01 |
BR6792776D0 (pt) | 1973-06-12 |
NO122841B (de) | 1971-08-23 |
GB1185053A (en) | 1970-03-18 |
US3420068A (en) | 1969-01-07 |
JPS4917841B1 (de) | 1974-05-04 |
SE346802B (de) | 1972-07-17 |
YU33000B (en) | 1976-03-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1551562A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines methanreichen Fliessmittels aus verfluessigtem Naturgas unter niedrigem Anfangsdruck | |
DE69900758T2 (de) | Verflüssigung eines mit methan angereicherten stromes | |
DE69920147T2 (de) | Erdgasverflüssigung mit Hilfe zweier Kühlmittelgemischkreisläufe | |
DE1551597A1 (de) | Gasverflüssigungsverfahren | |
DE60225152T2 (de) | Verfahren und installation zur fraktionierung eines durch pyrolyse von kohlenwasserstoffen gewonnen gases | |
DE2023614A1 (de) | Verfahren zum Verflüssigen eines Verbrauchsgasstromes | |
DE1551609A1 (de) | Verfahren zur Zerlegung von fluessigem Erdgas | |
DE1182256B (de) | Verfahren zum Verflüssigen von Naturgas | |
DE2036105A1 (de) | Gasverflussigungsverfahren | |
DE3146335A1 (de) | Verfahren zum erzeugen von hochdrucksauerstoffgas | |
DE1501690A1 (de) | Verfahren zur Gewinnung eines Bestandteiles einer Gasmischung in fluessigem Zustand | |
DE1915218A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Verfluessigen von Erdgas | |
DE2524179A1 (de) | Verfahren und anlage zur kuehlung eines gasgemisches | |
DE1103363B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation | |
DE2163139A1 (de) | Verfahren und Anlage zur Kühlung eines Gasgemisches | |
DE69602771T2 (de) | Verfahren zur Entfernung von Stickstoff aus Erdgas | |
DE1289061B (de) | Verfahren zur Tieftemperatur-Kaelteerzeugung | |
DE2206620A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum verfluessigen von naturgas | |
DE1268161B (de) | Verfahren zur Verfluessigung von Erdgas | |
DE1960301B2 (de) | Verfahren und einrichtung zum verfluessigen und unterkuehlen eines methanreichen verbrauchsgasstromes | |
DE3113093A1 (de) | "kuehlverfahren zur rueckgewinnung oder fraktionierung eines hauptsaechlich aus butan und propan bestehenden, in erdgas enthaltenden gemisches" | |
DE1551558A1 (de) | Verfahren zum Abscheiden eines Bestandteils aus einem bei geringem Druck zu lagernden Gasgemisch | |
DE1266773B (de) | Verfahren zur Herstellung von mit Sauerstoff auf etwa 60 bis 70% angereicherter Luft | |
DE693926C (de) | Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch Kompression und Kuehlung mit Hilfe eines Gemischgaskreislaufes | |
DE2056020C3 (de) | Einrichtung zur Kühlung und Verflüssigung eines Gasgemisches durch ein Mehrkomponentenkältemittel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8281 | Inventor (new situation) |
Free format text: PETIT, PIERRE, CHATENAY-MALABRY, FR |
|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |