DE1467109C - Verfahren zur Herstellung von Fluor wasserstoff - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Fluor wasserstoffInfo
- Publication number
- DE1467109C DE1467109C DE1467109C DE 1467109 C DE1467109 C DE 1467109C DE 1467109 C DE1467109 C DE 1467109C
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- reaction
- fluoride
- hydrogen fluoride
- sulfur trioxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N HF Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 49
- 229910000040 hydrogen fluoride Inorganic materials 0.000 title claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 180
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 75
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N Sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 56
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 34
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 26
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L Calcium fluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 25
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910001512 metal fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000029087 digestion Effects 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims 1
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L Calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 28
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 24
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 16
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 13
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 11
- PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M sodium fluoride Chemical compound [F-].[Na+] PUZPDOWCWNUUKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 10
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 7
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 6
- OYLGJCQECKOTOL-UHFFFAOYSA-L Barium fluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ba+2] OYLGJCQECKOTOL-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 230000002378 acidificating Effects 0.000 description 5
- 229910001632 barium fluoride Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 5
- 235000013024 sodium fluoride Nutrition 0.000 description 5
- 239000011775 sodium fluoride Substances 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229920002456 HOTAIR Polymers 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- UQSQSQZYBQSBJZ-UHFFFAOYSA-N Fluorosulfuric acid Chemical compound OS(F)(=O)=O UQSQSQZYBQSBJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N Silicon tetrafluoride Chemical compound F[Si](F)(F)F ABTOQLMXBSRXSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 230000036961 partial Effects 0.000 description 3
- 230000002829 reduced Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- DEUOBQUHDSDIFY-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide;hydrate Chemical compound O.O=S(=O)=O DEUOBQUHDSDIFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- 210000003608 Feces Anatomy 0.000 description 2
- MRACHYQAQJJVQR-UHFFFAOYSA-K S(=O)(=O)([O-])[O-].[Ca+2].[F-].[Ca+2] Chemical compound S(=O)(=O)([O-])[O-].[Ca+2].[F-].[Ca+2] MRACHYQAQJJVQR-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 description 2
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- HIFJUMGIHIZEPX-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid;sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O.OS(O)(=O)=O HIFJUMGIHIZEPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000282941 Rangifer tarandus Species 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 238000009739 binding Methods 0.000 description 1
- 235000012970 cakes Nutrition 0.000 description 1
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive Effects 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 230000001264 neutralization Effects 0.000 description 1
- FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N oxidanium;hydrogen sulfate Chemical compound O.OS(O)(=O)=O FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- DGCPSAFMAXHHDM-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid;hydrofluoride Chemical compound F.OS(O)(=O)=O DGCPSAFMAXHHDM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 230000003313 weakening Effects 0.000 description 1
Description
1 2
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstel- um die für die Umsetzung der Schwefelsäure mit
lung von Fluorwasserstoff durch kontinuierliche Um- dem Metallfluorid erforderliche Reaktionswärme zu
setzung von Schwefelsäure mit gemahlenen Metall- liefern.
fluoriden bei Temperaturen von 100° C bis zum Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung werden
Siedepunkt der Schwefelsäure unter dem angewand- 5 die Teilchen des Calciumfluorids (oder anderer
ten Druck in einem beweglichen Reaktionssystem. Metallfluoride) in einer zur Handhabung solcher
Zur Herstellung von Fluorwasserstoffsäure hat Teilchen geeigneten Apparatur umgesetzt, ohne zu
man bisher eine Paste oder Aufschlämmung von irgendeinem Zeitpunkt klebrig oder pastös zu wer-Calciumfluorid
in Schwefelsäure gebildet und die den. Man kann auf diese Weise die Teilchen leicht
Umsetzung unter Mischen oder Rühren der Paste io umsetzen, die Reaktionstemperaturen eng lenken und
oder Aufschlämmung unter Anwendung einer ge- das anfallende Calciumsulfat leicht aus der Reakeigneten
Wärmequelle durchgeführt. Dieses Gemisch tionsvorrichtung abziehen. Das Verfahren ist ohne
läßt sich sehr schwer handhaben, da es an den wesentliches Klebenbleiben von Calciumfluorid an
Wänden eines Rohrofens oder sonstigen Reaktions- den Wänden oder Oberflächen der verwendeten
gefäßes haftet und auf der Apparatur, mit welcher 15 Apparatur durchführbar. Darüber hinaus wird der
die Umsetzung durchgeführt wird, Kuchen oder kitt- Einsatz von:Wärmeübertragungsflächen mit den diese
artige Massen bildet. Der Wirkungsgrad des Wärme- begleitenden Problemen vermieden,
austausches ist hierdurch sehr schlecht, und der . Die vorliegende Erfindung ermöglicht die Her-Ausstoß ist stark begrenzt. Ferner treten ernsthafte stellung von Fluorwasserstoff aus jedem Alkali- oder Störungen auf, wenn eine gewünschte Temperatur 20 Erdalkalifluorid. Auf Grund der geringen Kosten wirksam und wirtschaftlich aufrechterhalten werden wird im wesentlichen aus Calciumfluorid bestehender soll. Die schlechte Vermischung führt ferner zu Flußspat bevorzugt. C1 einem schlechten Kontakt der Säure mit dem CaI- Gemäß der Erfindung wird unter Verwendung von ciumfluorid. ' flüssiger Schwefelsäure die Temperatur so niedrig
austausches ist hierdurch sehr schlecht, und der . Die vorliegende Erfindung ermöglicht die Her-Ausstoß ist stark begrenzt. Ferner treten ernsthafte stellung von Fluorwasserstoff aus jedem Alkali- oder Störungen auf, wenn eine gewünschte Temperatur 20 Erdalkalifluorid. Auf Grund der geringen Kosten wirksam und wirtschaftlich aufrechterhalten werden wird im wesentlichen aus Calciumfluorid bestehender soll. Die schlechte Vermischung führt ferner zu Flußspat bevorzugt. C1 einem schlechten Kontakt der Säure mit dem CaI- Gemäß der Erfindung wird unter Verwendung von ciumfluorid. ' flüssiger Schwefelsäure die Temperatur so niedrig
In der USA.-Patentschrift 3 063 815 wird eine 25 wie notwendig gehalten und der Reaktionsvorrich-
Vorrichtung zur Herstellung von Fluorwasserstoff tung Wärme mittels dampfförmigem Schwefeltrioxyd
beschrieben, die ein Reaktionsrohr aufweist, in dem und Wasserdampf zugeführt. Die freigesetzte Wärme
sich ein hohler Schaft dreht. Vom Schaft her, durch entspricht zum großen Teil der Reaktionswärme des
den eine Heizflüssigkeit fließt, wird die Reaktions- Schwefeltrioxyds und Dampfes. Es hat sich gezeigt,
masse auf 200 bis 2500C erhitzt. Es tritt ein von 3° daß man auf diese Weise die Stärke der Keftden-'
innen nach außen abnehmender Temperaturgradient sation der Schwefelsäure auf den Calciynifluorid-
auf. Schwefelsäure und Flußspat werden zusammen Teichen sorgfältig im Gleichgewicht halten kann,
als Schlamm eingefüllt, und es wird kontinuierlich Die Menge der auf den Teilchen kondensierten
gearbeitet. Schwefelsäure soll ausreichen, um eine rasche Um-
Gemäß dem Verfahren, das in der USA.-Patent- 35 setzung zu ergeben, aber zu keinem Zeitpunkt so
schrift 1812 770 und der entsprechenden französi- groß sein, daß die Teilchen klebrig werden und in-
schen Patentschrift 688 820 beschrieben wird, wird folgedessen die störende Paste oder klebrige Masse y
Fluorwasserstoff in diskontinuierlicher Arbeitsweise bilden. · . · .
in einem Drehofen hergestellt. Die Metallfluorid- Das Verfahren gemäß der Erfindung ist nach-
charge wird durch Verbrennen von Heizöl vorerhitzt. 40 folgend an Hand der Zeichnungen erläutert. In den
Schwefelsäure wird so langsam eingedüst, daß die Zeichnungen zeigt in schematischer Darstellung
Charge im wesentlichen trocken und neutral bleibt Fig. 1 eine zweistufige Wirbelschicht-Umsetzung
und die verbrauchte Wärmemenge im richtigen Ver- gemäß der Erfindung, f
hältnis ersetzt wird. F i g. 2 eine für das Verfahren gemäß der Erfin- *-
In der deutschen Patentschrift 554 365 wird ein 45 dung geeignete Vorrichtung mit wandernder Wirbeldiskontinuierlich arbeitendes Verfahren zur Her- schicht,
stellung von Fluorwasserstoff im Drehofen beschrie- Fig. 3 eine Reaktionsvorrichtung mit mechanisch
ben. Die Reaktionstemperatur beträgt etwa 200° C. bewegter Schicht, die sich für die diskontinuierliche
Schwefelsäure wird allmählich in dem'Maße auf die Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung
Metallfluoridcharge aufgespritzt, daß die Reaktions- 50 eignet, und . . ':
masse möglichst trocken und pulverig bleibt. Fig. 4 eine für das Verfahren gemäß der Erfin-
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein dung geeignete, kontinuierlich arbeitende Dreli-Reak-
Verfahren zur Herstellung von Fluorwasserstoff tionsvorrichtung.
durch kontinuierliche Umsetzung von Schwefelsäure Die in Fig. 1 gezeigte Vorrichtung sei von oben
mit gemahlenen Metallfluoriden bei Temperaturen 55 nach unten betrachtet. Auf oder in die Wirbelschicht
von 100° C bis zum Siedepunkt der Schwefelsäure im Kopfteil 4 der Reaktionsvorrichtung 3 wird durch
unter dem angewandten Druck in einem beweglichen den Einlaß 2 flüssige Schwefelsäure 1 gespritzt. Die
Reaktionssystem, das dadurch gekennzeichnet ist, Wirbelschicht 5 wird von Calciumfluorid-Teilchen
daß ein Teil der für den Aufschluß erforderlichen und Reaktionsprodukten derselben gebildet.
Schwefelsäure aus einer Dampfphase, die Schwefel- 60 Durch die Zuführleitung 6 werden dem Kopfteil 4
säure-, Schwefeltrioxyd- und Wasserdampf enthält, ständig Calciumfluorid-Teilchen zugeführt. Unter
auf vorzugsweise in einer Wirbelschicht oder einer dem Haltesieb 7 ist ein Einlaß 8 für Schwefeltrioxyd-
Wanderschicht suspendierten und bewegten Metall- dampf angeordnet. Durch den gleichen Einlaß 8 wird
fluoridteilchen kondensiert wird und die Schwefel- Wasserdampf zusammen mit Fluorwasserstoff1 und
säure mit dem Metallfluorid in solchen Mengenver- 65 Schwefelsäuredampf aus der unteren Reaktions-
hällnisscn zur Reaktion gebracht wird, daß unter kammer 9 über Rohrleitung 10 eingeführt. Das Ge-
clum gegebenen Druck die Biklungsreaktion und misch von Wasserdampf, Fluorwasserstoff, Schwcfel-Kondensalionsreaktion
der Schwefelsäure ausreicht, -trioxyd und Schwefelsäuiedainpf passiert das Sieb 7
in Richtung nach oben und hält die Teilchen für die Umsetzung im Wirbelzustand.
Das Calciumfluorid reagiert bei der Umsetzung mit der auf seiner Oberfläche kondensierenden Schwefelsäure
unter Bildung von Fluorwasserstoff und Calciumsulfat. Da die Umsetzung zeitlich ausgedehnt
erfolgt, strömen teilweise umgesetzte Calciumfluorid-Teilchen durch das Überlauf-Fallrohr 11 in eine
untere Wirbelschicht 12.
In der unteren Schicht 12 erfolgt eine weitere Umsetzung- der teilweise umgesetzten Calciumflüorid-Calciumsulfat-Teilchen
und ein Abstreifen freier Schwefelsäure von den Teilchen. Die in die untere Reaktionszone eintretenden Teilchen tragen auf ihren
Oberflächen kondensierte Schwefelsäure; die weitere Umsetzung erfolgt unter Verwendung von überhitztem
Dampf, der durch den Dampfeinlaß 13 eingeführt wird und ferner die Teilchen im Wirbelzustand
hält. Die umsetzten Calciumsulfat-Teilchen strömen durch eine Überlaufleitung 14 ab, und durch die
Rohrleitung 10 wird aus dem Kopf der unteren Reaktionskammer 9 der oberen Kammer 4 gasförmiger
Fluorwasserstoff zusammen mit ,Wasserdampf und Schwefelsäuredampf zugeführt.
Das Produkt wird am Kopf der oberen Reaktionskammer 4 an einem Auslaß 15 erhalten, der mit
einem herkömmlichen Staubsammler 16 und einer herkömmlichen Waschvorrichtung 17 versehen ist, in
welchem mitgerissener Schwefelsäuredampf und Wasserdampf durch Waschen mit konzentrierter
Schwefelsäure entfernt werden. Der als Produkt erhaltene Fluorwasserstoff wird durch Abkühlen kondensiert
und gesammelt. Aus dem Gasstrom entfernte Staubanteile können verworfen oder im Kreislauf zur
Reaktionsvorrichtung zurückgeführt werden.
Anstatt mit den oben an Hand der Zeichnung beschriebenen Wirbelschicht-Reaktionsvorrichtungen
kann man auch mit abgeänderten Vorrichtungen arbeiten, wie einer Reaktionsvorrichtung mit einer einzigen
Wirbelschicht. Eine . solche Reaktionsvorrichtung müßte etwa größer als die in F i g. 1 erläuterte gehalten
werden, aber auch in einem Einzelbehälter läßt sich die Gesamtumsetzung in zufriedenstellender
Weise durchführen. Man wird bei diesen Bedingungen dem Dampf, der am Boden zugeführt wird, eine
solche Temperatur geben und die anderen Reaktionsbedingungen so wählen, daß das aus der Wirbelschicht
überfließende Gut zum großen Teil von Calciumsulfat gebildet oder daß das Calciumsulfat
zum großen Teil in dem Gas-Produktstrom mit ausgetragen wird.
Bei einer anderen, für die Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeigneten Vorrichtungsart
kann die oben beschriebene Wirbelschicht durch eine wandernde Schicht ersetzt werden. Das
Arbeiten mit wandernden Schichten stellt eine eingeführte Methode zur Durchführung einer Gas-Feststoff-Umsetzung
dar. Diese Vorrichtungsart wird hier als Reaktionsvorrichtung »mit wandernder Schicht«
bezeichnet.
Eine geeignete Vorrichtung mit wandernder Schicht ist schematisch in F i g. 2 gezeigt. In die Reaktionsvorrichtung 41 wird durch die Zuführleitung 42 kaltes
Calciumfluorid eingeführt, das in der Richtung der Pfeile die Schicht 43 bei gelenkten Temperaturbedingungen
während der Umsetzung stetig durchwandert. Die Temperatur wird wie bei dem Wirbelschicht-Verfahren
durch Zuführung flüssiger Schwefelsäure durch die Zuführleitung 47 zur Schicht gelenkt. Das nach diesem Verfahren erhaltene
Calciumsulfat wird mit entsprechenden Mitteln wie einer Schnecke 44 nahe des Schichtbodens entfernt.
In der üblichen Weise ist ein Haltesieb 45 vorgesehen. V
Die hierbei eingesetzten Calciumfluorid-Teilchen können und brauchen nicht die Feinheit, wie bei dem
Wirbelschicht-Verfahren aufzuweisen. Gewöhnlich
ίο soll das Calciumfluorid der üblichen Praxis entsprechend
in Form vergleichsweise poröser Pellets von etwa 3,2 mm Durchmesser vorliegen.
Wie bei dem Wirbelschicht-Verfahren wird auch beim Arbeiten mit der wandernden Schicht nahe des
Bodens der Reaktionsvorrichtung durch die Einlaßleitung 46 dampfförmiges Schwefeltrioxyd und überhitzter
Wasserdampf eingeführt. Die fluorwasserstoffhaltigen Gase werden durch den Auslaß 48 ausgetragen
und wie bei der Wirbelschicht-Technik gereinigt und als Produkt gesammelt.
An Stelle der Wanderschicht- oder Wirbelschicht-Technik
kann man auch unter Verwendung einer Förderschnecke, eines Drehrohrofens, eines schweren
Knetwerkes oder einer anderen, zur Erzielung einer· Gas-Feststoff-Berührung geeigneten Vorrichtung arbeiten.
Zwei Arten solcher Vorrichtungen, die sich als wertvoll erwiesen haben, sind in F i g. 3 und 4
erläutert. . .'·:_,,·
Nach Fig. 3 wird Wasserdampf 49 dj^ren einen
Wärmeaustauscher 50 geführt und in eiriem T-Stück
52 mit Schwefeltrioxyddampf gemischt. In der Reaktionsvorrichtung 54 wird eine Charge Metallfluorid
in der Abteilung 57 durch die Huborgane oder Schaufeln 55 bewegt, die an der umlaufenden Welle
56 sitzen. Die bewegte Schicht in der Zone 57 ist. durch ein Leitblech 60 von der Staub-Abseizkammer/
58 getrennt. Aus der Zone 57 in dem Fluorwasserstoff-Schwefelsäuredampf-Produktstrom
mitausgetragenes Metallfluorid setzt sich in der Zone 58 zum großen Teil ab. Der durch das Rohr 62 austretende ,
Gasstrom besteht aus Fluorwasserstoff, Schwefelsäuredampf, etwas suspendiertem Calciumsulfat,
kleineren Mengen an Metallfluorid und anderen Reaktionsprodukten. In dem Staubsammler 63 wird der
in dem Gasstrom befindliche Staub gesammelt und als Abfallrückstand verworfen. Der Produkt-Fluorwasserstoff
in dem abströmenden Gas wird gesammelt und gereinigt, was nach zweckentsprechenden
Methoden geschieht. . :
Beim praktischen Arbeiten wird durch das Ansatzrohr 53 eine Charge Flußspat eingetragen und mit
Heißluft vorerhitzt, die durch die Leitung 66 eintritt. Man beginnt dann mit der Aufgabe von Wasserdampf
und Schwefeltrioxyddampf und steuert die Nässe des Wasserdampfes mittels des Wärmeaustauschers
50 so, daß in der Reaktionsvorrichtung die Kondensation von Schwefelsäure auf dem gewünschten
Wert gehalten wird. Während des Verbrauchs des Calciumfluorids wird die Temperatur der Reaktionszone
allmählich erhöht, um die freie Schwefelsäure in der Schicht in dem Bereich zu halten, in
welchem Zusammenbackungen und -ballungen der Schicht nur in sehr geringem Umfange oder gar nicht
auftreten. Nach Fertigbehandlung einer Charge wird der Rückstand aus der Zone 57 durch Ansatzrohr 61
ausgetragen und verworfen; Der in der Zone 58 gesammelte Staub enthält nicht umgesetztes Fluorid.
das durch das Ansatzrohr 59 ausnetranen und im
Kreislauf zu einer nachfolgenden Charge in der Zone 57 zurückgeführt wird.
Nach F i g. 4 wird durch die Rohrleitung 65 Wasserdampf eingeführt und mit durch die Rohrleitung
66 eintretendem Schwefeltrioxyddampf gemischt und das erhaltene Gemisch durch die Rohrleitung 67 in
die Reaktionsvorrichtung eingeleitet. Die Reaktionsvorrichtung besteht aus einer umlaufenden Hülle 70,
die mit Hubschaufeln 71 versehen ist, welche das Schichtmaterial aufnehmen und die Feststoffe durch
den Dampfraum werfen. Die umlaufende Reaktionsvorrichtung ist mit geeigneten Dichtungen 68 und 74
versehen, um einen Leckeintritt von Luft in die oder einen Leckaustritt von Verfahrensgasen aus der Reaktionsvorrichtung
zu verhindern.
Umgesetztes Rückstandsgut fließt in das orstfest angeordnete Ansatzrohr 69. Von der Schnecke 75
wird kontinuierlich Calciumfluorid 79 eingeführt. Die Kondensation der Schwefelsäure auf der Schicht wird
in der erfindungsgemäßen Weise durch Verspritzen der durch die Leitungen 72 zugeführten flüssigen
Säure bei 73 gelenkt. In dem Rückstandsaustrageende der Reaktionsvorrichtung wird die Reaktion vervollständigt,
und überschüssige, nicht umgesetzte Schwefelsäure kann zum großen Teil durch das sehr heiße
Schwefeltrioxyd*· Wasserdampf -Gemisch aus dem Rückstand abgedampft werden. Das abströmende
Prbduktgas, welches den Fluorwasserstoff enthält, strömt durch die Rohrleitung 76 ab, wobei der in
ihm befindliche Staub zum großen Teil durch den Staubsammler 77 entfernt wird und der Fluorwasserstoff
dann durch die Rohrleitung 80 zu einer üblichen Sammel- und Reinigungsanlage gelangt. Der im
Staubsammler 77 gesammelte Staub wird durch die Leitung 78 und die Schnecke 75 zu der Reaktionsvorrichtung
zurückgeführt oder kann verworfen werden.
In den vorstehenden Beispielen werden die Feststoffe
zum großen Teil im Gegenstrom zum Gas geführt. Eine Gleichstromführung hat sich, besonders
bei Vorrichtungen ähnlich Fig. 4, nicht nur als durchführbar, sondern überdies als vorteilhaft erwiesen.
So kann man eine angemessene Kondensationslenkung mit einer kleineren Zahl von Schwefelsäure-Spritzstellen
erhalten. Bei Gleichstromführung kann man aus dem abströmenden Gas einen im wesentlichen
aus Calciumsulfat bestehenden Staub entfernen und ohne Kreislaufführung verwerfen.
Bei der Gegenstromführung ist eine leichte Abdampfung
der Schwefelsäure aus dem Rückstand möglich, und die Schwefelsäure wird besser ausgenutzt,
d. h., es wird eine wirksamere Umwandlung derselben in Metallsulfat erzielt. Die Schwefelsäure-Abdampfung
kann bei der Gleichstromführung auch durch geeignete Injektion eines inerten Stoffs, wie
Luft oder Fluorwasserstoff selbst, erhalten werden, den man von der Ausgangsseite der Reaktionsvorrichtung
im Kreislauf zurückführen kann, um den Taupunkt der Schwefelsäure in den letzten Teilen
des Austrage-Endes der Reaktionsvorrichtung zu erhöhen. Durch geeignete Anwendung von inerten
Stoffen in Gleich- oder Gegenstrombetrieb kann man auch die Taupunkte in der gesamten Reaktionsvorrichtung
so lenken, daß die Zahl der Schwefelsäure-Spritzstellen stark verkleinert werden kann.
Mit der Wirbelschicht sind gewisse Vorteile auf Grund der innigeren Mischung, der besseren Wärme-
und Massenübertragung und anderer Vorteile erzielbar, die dieser Arbeitstechnik eigen sind. Die Teilchen
liegen in der Wirbelschicht-Apparatur in einem »kochenden« Zustand vor und werden, während sie
sich ziemlich rasch bewegen, in einem Suspensionszustand gehalten. Die Apparaturarten mit mechanischer
Bewegung, wie in F i g. 3 und 4, lassen sich, während Zusammenballungen erfindungsgemäß verhindert
werden, mit etwas höherem Gehalt an freier Schwefelsäure als die Wirbelschichten betreiben.
Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung kann man Calciumfluorid der normalerweise für die Fluorwasserstoff-Erzeugung
verwendeten Art einsetzen. Vorzugsweise arbeitet man im Hinblick auf den geringen
Gehalt an Siliciumdioxyd mit einem Flußspat der »sauren« Handelssorten. Ein feinerer Flußspat
läßt sich durch Mahlen herstellen. Der Flußspat kann auch durch Pelletisieren in größere Teilchen übergeführt
werden.
Wenn man mit einer Wirbelschicht arbeitet, soll die Wahl der Korngröße des Flußspats und der Bauart
der Vorrichtung unter Berücksichtigung der normalerweise für Wirbelschichtarbeiten geltenden Erwägungen
erfolgen. Man benötigt bei dieser Arbeiteweise ein Gleichgewicht zwischen der Korngröße, der
Kornmasse, der Gasströmungsgeschwindigkeit, den Volumina der eingesetzten Gase usw. Das Ausgleichen
dieser Faktoren ist dem Fachmann vertraut.
Als Schwefelsäure soll eine mindestens 90% und vorzugsweise 98 bis 100% H2SO4 enthaltende Säure
eingesetzt werden. Wenn bei dem Verfahren i^eine
stärkere Kühlung gewünscht wird, kann mjfri^eine
stärker verdünnte Schwefelsäure verwenden. Zum Beispiel hat sich eine Schwefelsäure mit 78 % H2SO4
als zufriedenstellend erwiesen. Eine einfachere Abkühlung kann durch Injektion von Wasser in das
System erfolgen. In Fig. 3, nach welcher Wasserdampf unter Bildung eines Dampf-Flüssig-Gemisches
abgekühlt wird, liegt praktisch eine Wasserinjektion vor. Gewöhnlich wird die stärker konzentrierte
Schwefelsäure (wie 98 bis 100%) bevorzugt, um den Bedarf an Schwefeltrioxyd zu vermindern. Bei einigen
Vorrichtungsarten kann man mittels rauchender Schwefelsäure den Schwefeltrioxyd-Bedarf noch weiter
vermindern.
An Stelle von Temperaturlenkungen der oben beschriebenen Art kann man die gesamte Schwefelsäure
in Form von Schwefeltrioxyd und Wasserdampf zuführen und die Temperatur durch Verdampfung von
flüssigem Fluorwasserstoff regeln. Eine Kreislauf rückführung von abgekühltem Gas ist gleichfalls durchführbar.
Bei dem Verfahren wird ferner Schwefeltrioxyd, wie durch Destillation rauchender Schwefelsäure erhaltenes
Schwefeltrioxyd, zugeführt. Normalerweise wird der Sattdampf zugeführt, der im Werk zur Verfügung
steht, aber wenn überhitzter Dampf bequem verfügbar ist, kann auch dieser eingesetzt werden.
Die Verwendung von überhitztem Dampf kann, wie bei der Vorrichtung nach Fig. 1, eine Ausbeute-Verbesserung
erbringen. Mit überhitztem Dampf von einer Temperatur von beispielsweise 400 bis 500° C
kann man von dem Calciumsulfat in der letzten Verfahrensstufe Schwefelsäure abstreifen. Ein solches
Abstreifen ergibt auch für den Markt besser geeignete Rückstandsmaterialien.
Die Gesamtmenge der Schwefelsäure, die bei dem Verfahren gemäß der Erfindung (als Schwefelsäure
oder in Form von Schwefeltrioxyd und Wasserdampf)
eingeführt wird, soll den stöchiometrischen Bedarf etwas überschreiten. Gewöhnlich wird die Säure in
einem 0- bis 10-, vorzugsweise 2- bis 5°/oigen Überschuß,
bezogen auf die vollständige Umwandlung des Flußspats, eingesetzt. Man kann mit noch größeren
Überschüssen arbeiten, jedoch treten bei extremen Überschüssen durch zu starke Kondensation auf
dem Flußspat leicht Schwierigkeiten auf. Auch der Flußspat kann im Überschuß eingesetzt werden, wobei
die Calciumfluorid-Ausbeute absinkt. Die Verwendung eines Säureüberschusses wird daher bevorzugt,
um die bezüglich des kostspieligeren Rohmaterials erhaltene Ausbeute zu verbessern.
Das Schwefeltrioxyd .wird gemäß der Erfindung normalerweise in einem solchen Anteil in bezug auf
den Wasserdampf und die Konzentration der Schwefelsäure eingesetzt, daß man ein Wasser-Schwefeltrioxyd-Gleichgewicht
von ungefähr 1 Mol Wasser je Mol Schwefeltrioxyd erhält. Ein Gesamtverhältnis
von Schwefeltrioxyd zu Wasser, das 98 bis 99% Schwefelsäure entspricht, hat sich als besonders vorteilhaft
erwiesen. Größere Verhältnisse sind anwendbar, führen aber zu einer stärkeren Bildung von
Fluorsulfonsäure. Kleinere Verhältnisse können unter einem gewissen entsprechenden Ansteigen des Feuchtigkeitsgehaltes
des Produkt-Gasstroms Anwendung finden. Wenn anstatt eines wasserfreien Produkts
eine wäßrige Flußsäure gewünscht wird, kann man Verhältnisse anwenden, die Schwefelsäure-Konzentrationen
von,90% oder mehr äquivalent sind. Wenn Fluorwasserstoff - Konzentrier - Anlagen vorgesehen
werden, kann man zur Erzeugung wasserfreien Fluorwasserstoffs auch mit kleinen Verhältnissen arbeiten,
die schwachen Schwefelsäure-Konzentrationen entsprechen.
Die in den Reaktionszonen aufrechterhaltenen Temperaturen sind von großer Wichtigkeit. Die
Temperaturen sollen naturgemäß unter dem Siedepunkt der Schwefelsäure (maximal 335° C bei Atmosphärendruck)
liegen, was wichtig ist, weil zur Erzielung rascher Umsetzungen die Schwefelsäure auf
den Calciumfluorid-Teilchen kondensieren muß. Die optimale Temperatur in einer gegebenen Stufe oder
einem gegebenen Abschnitt einer Reaktionsvorrichtung entspricht dem Wert, bei welchem Schwefelsäure
mit derjenigen Geschwindigkeit kondensiert, mit der sie reagiert, ohne daß genügend freie
Schwefelsäure anfällt, um ein Zusammenbacken oder bei einer Wirbelschicht-Vorrichtung eine Schwächung
der Wirbelschichtbildung zu erhalten. Diese Temperatur ist eine Funktion der Gasströmungen, des
Fluorid-Gehaltes der Schicht, der Vorrichtungsart und der Gaszusammensetzung.
Die Temperaturen sollen sich im Interesse einer raschen Umsetzung einem Wert von 300° C oder
darüber soweit nähern als es unter Berücksichtigung aller anderen Faktoren praxisgerecht ist, und
können nach oben bis zum Siedepunkt reichen. Hohe Temperaturen erhöhen die Menge an Schwefelsäure,
die in dem Produktgasstrom mit ausgetragen wird, und vergrößern auch das sich ergebende Gaswaschproblem.
Temperaturen in der Produktgas-Austrittszone von bis zu 250° C haben sich als besonders zufriedenstellend
erwiesen.'
Die Temperatur soll zur Erzielung des wirksamsten Arbeitens andererseits einen solchen Wert haben,
daß der Dampfdruck der Fluorsulfonsäure (die bei Atmosphärendruck bei 163° C siedet) ihren Partialdruck
in dem Gasstrom überschreitet. Bei niedrigerer Temperatur tritt ein Fluorwasserstoff-Verlust durch
Austragung als Fluorsulfonsäure in dem Calciumsulfat-Rückstand ein. Temperaturen zwischen 100
und 3350C bei Atmosphärendruck sind somit besonders geeignet.
Wie oben allgemein beschrieben, wird die genaue Temperatur gemäß der Erfindung in einer gegebenen
Vorrichtung bei gegebenen Bedingungen so eingestellt, daß die Menge der auf den Calciumfluorid-Teilchen
auskondensierenden Schwefelsäure nicht genügt, um die Teilchen klebrig zu machen. Der das
Verfahren Durchführende kann dies leicht beobachten und die Temperatur unter Einsatz entsprechender
Mengen an Schwefeltrioxyd undr Wasserdampf
einerseits und Schwefelsäure andererseits nach oben oder unten einstellen.
Die Temperaturen sollen gegen Ende der Calciumfluorid-Umsetzung
hin einen Wert nahe des oberen Endes des Bereiches aufweisen, um die Menge der Schwefelsäure, die einer Austragung aus dem System
unterliegen kann, so klein wie möglich zu halten, und nahe des Punktes, an welchem der Fluorwasserstoff
abgezogen wird, einen niedrigeren Wert auf-., weisen, um die Menge des Schwefelsäuredampfes '
herabzusetzen, der von dem Produkt mitgenommen wird und kondensiert und zurückgeführt werden
muß. In der hier erläuterten Vorrichtung ergibt sich diese Art von Temperaturgradient, da die/flüssige
Schwefelsäure nahe des Kopfes der gezeigten Kolonne
eingeführt und der überhitzte Wasserdampf Und das Schwefeltrioxyd nahe des Bodens zugesetzt
werden, was auch für die Dreh-Kontaktvorrichtung nach F i g. 4 gilt. Bei den unter Gleichstromführung
betriebenen Reaktionsvorrichtungen der Dreh- oder , Schwerkneter-Bauart ist hinsichtlich der Temperatur
am Austrittsende ein Kompromiß notwendig', um die Schwefelsäure-Austragung in dem Rückstand und
Gasstrom optimal zu gestalten.
Der Druck, bei dem das Verfahren durchgeführt wird, beeinflußt die Temperaturen, bei denen man
erfolgreich arbeiten kann. Zum Beispiel erlaubt die Anwendung von Überdrücken eine Kondensation
der Schwefelsäure auf den Teilchen bei höheren Temperaturen, als sie oben genannt sind. Ein Arbeiten
im Vakuum setzt in gleicher Weise die' Schwefelsäure-Kondensation herab und erlaubt eine
Anwendung niedrigerer Temperaturen. Durqh richtige Wahl von Druck, Temperatur und Vorrichtungsgröße
läßt sich das Verfahren gemäß der Erfindung daher bei fast jeder Temperatur über dem ,Wert, bei
welchem Schwefelsäure, und Calciumfluorid zu reagieren
beginnen, d. h. ungefähr 100° C, durchführen.
Die Wände der Reaktionsvorrichtungen sollen warm gehalten werden, um eine Kondensation von
Schwefelsäure auf ihnen zu verhindern, was mit einer ' Außenbeheizung, wie mittels Wasserdampf oder auf
elektrischem Wege, erfolgen kann. In vielen Fällen genügt eine Isolation der Wände. Die Wandtemperatur kann natürlich in Abhängigkeit von dein
Dampfdruck der Schwefelsäure in der jeweils vorliegenden Zone variieren. .
Bei Verwendung einer Wirbelschicht wird die Vorrichtung in dem Fachmann vertrauter Weise entsprechend
der Größe der Teilchen und der einzusetzenden
Gasmengen gewählt. Bei Reaktionsvorrichtungen dieser Art hängt die Geschwindigkeit des
Gasstromes offensichtlich etwas von der Gasmenge.
'■.".' 109629/102
ab, die bei der Umsetzung eingesetzt werden kann oder muß. Wenn gewünscht, kann man durch Einführung
eines inerten Gases, wie Luft oder von Fluorwasserstoff, die Geschwindigkeiten der Ströme
in dem Wirbelschichtsystem erhöhen. Man erhält auf diese Weise auch eine Senkung des Partialdruckes
der Schwefelsäure, so daß sich etwas niedrigere Temperaturen anwenden lassen, ohne daß eine übergroße
Kondensation und ein Ankleben des Calciumfluorids eintreten. Wie oben erwähnt, kann man
durch richtige Lenkung dieser Faktoren Säurespritzstellen verkleinern oder ausschalten.
Das Calciumfluorid tritt in die Reaktion im nicht umgesetzten Zustand ein, unterliegt aber naturgemäß
bei der Bemessung recht bald einer teilweisen Um-Wandlung in Calciumsulfat, so daß der größte Teil
' der Umsetzung an einem Calciumfluorid-Calciumsulfat-Teilchen
in verschiedenen Stadien der Umwandlung in Calciumsulfat erfolgt.
ao
In eine Vorrichtung der in F i g. 1 gezeigten Art werden 102,1 kg Handels-Flußspat der sauren Sorte
eingeführt. Die obere Schicht 5 wird auf einer Temperatur von ungefähr 3350C und auf einem leicht
über dem Atmosphärendruck liegenden Druck gehalten. Durch die Zuführleitung 2 werden 272,2 kg
99%ige, in dem Abgas-Wäscher 17 gesammelte Schwefelsäure in die Schicht 5 gespritzt. In die Zuführleitung
8 werden 771,1 kg Schwefeltrioxyddampf mit einer Temperatur von'etwa 1000C und in die
Zuführleitung 13 werden 181,4 kg auf 260° C überhitzter Dampf von 0,7 at eingeführt. Aus dem Staubsammler
16 werden ungefähr 172,4 kg Calciumsulfat-Rückstand entfernt, der weniger als 1% freie
Schwefelsäure enthält.
Das den Staub-Trockensammler 16 verlassende Fluorwasserstoffgas, das Schwefelsäuredampf und
-nebel, Siliciumtetrafluorid und andere, geringfügigere
Verunreinigungen enthält, wird in dem Naßwäscher 17 gewaschen. Die Waschflüssigkeit, die von Schwefelsäure
und anderen, früher aus dem Gas entfernten Verunreinigungen gebildet wird, wird abgekühlt und
über den Wäscher im Kreislauf zurückgeführt. Die Flüssigkeitsbeschickung des Wäschers wird durch
kontinuierliche Ableitung von Flüssigkeit konstant gehalten. Die abgeleitete Säure wird durch die Zuführleitung
2, wie oben beschrieben, zu der Reaktionsvorrichtung und bzw. oder zur Entfernung von Fest-
stoffen filtriert und als Beschickung für andere Verfahren eingesetzt, bei denen eine etwas verunreinigte
Schwefelsäure verwendbar ist. Das den Wäscher 17 verlassende Fluorwasserstoffgas wird kondensiert,
durch Destillation gereinigt und ein Fluorwasserstoff ausgezeichneter Güte in ausgezeichneter Ausbeute
gesammelt.
150° C und 20,9 kg Sattdampf von 0,7 at und führt das Gut durch die Zuführleitung 46 ein. Die Schicht
43 wird bei den obengenannten Bedingungen auf ungefähr 250° C gehalten.
Das Fluorwasserstoffgas, das Staub, Schwefelsäuredampf und -nebel, Siliciumtetrafluorid und andere
Verunreinigungen enthält, tritt aus der Reaktionsvorrichtung durch die Auslaßleitung 48 aus. Der
Gasstrom wird durch einen Staub-Trockenzyklori
geführt und der abgetrennte Staub im Kreislauf zur Reaktionsvorrichtung 41' zurückgeführt. Die Gase
passieren einen herkömmlichen Naßwäscher, der wie im Beispiel 1 betrieben wird, wobei man die Schwefelsäure
und die anderen hochsiedenden Stoffe, die gesammelt werden, wie oben erwähnt, kontinuierlich
durch die Zuführleitung 47 zur Reaktionsvorrichtung zurückführt. Aus dem aus dem Naßwäscher austretenden
Gasstrom wird das Fluorwasserstoff gas kondensiert und abgetrennt. Nach der Destillation stellt
der Fluorwasserstoff ein wasserfreies Produkt ausgezeichneter Güte dar.
60
In eine Vorrichtung der in F i g. 2 gezeigten Art werden 108,9 kg Flußspat-Pellets (hochporös, Durchmesser
ungefähr 3,2 mm, aus Handels-Flußspat der sauren Sorte hergestellt) durch die Zuführleitung 42
eingeführt. Durch die Zuführleitung 47 werden in die Schicht 29,0 kg frische, 99%ige Schwefelsäure zuzüglich
der Rückführsäure aus dem Abgas-Naßwäscher eingeführt. Man mischt 93,9 kg Schwefeltrioxyd von
In eine Vorrichtung der in Fig. 3 gezeigten Art
werden 36,3 kg Handels-Flußspat der sauren Sorte durch das Ansatzrohr 53 eingeführt. Diese Schicht
wird-mittels Heißluft von 4000C, die durch die
Rohrleitung 66 eingeführt wird, auf ungefähr 290° C vorerhitzt. Dann wird die Luftzufuhr abgeschaltet.'
Man führt Schwefeltrioxyddampf mit einer geschwindigkeit
von 15,9 kg/Std. durch die Rohrleitung 51 zusammen mit Wasserdampf mit einer Geschwindigkeit
von 3,6 kg/Std. durch die Rohrleitung 49 ein. Das dem Wärmeaustauscher 50 zuströmende Kühlwasser
wird so geregelt und langsam gedrosselt, daß die Schichttemperatur im Verlaufe der ersten-4 Stun- ^
den Schwefeltrioxyd-Wasserdampf-Strom auf ungefähr 320° C steigt. In den nächsten 3 Stunden wird
die Schichttemperatur auf etwa 320 bis 3300C gehalten.
In dem 3stündigen Endzeitraum wird die Schichttemperatur mit gleichmäßiger Geschwindigkeit
von 330 auf 370° C erhöht. (
Durch das Ansatzrohr 61 werden 22,2 kg Rück- V. stand ausgetragen, der weniger als 3% nicht umgesetztes
Fluorid und weniger als 0,5 % freie Schwefelsäure enthält. Durch das Ansatzrohr 59 werden
15,0kg Staub entfernt, der etwa 12% nicht,umgesetztes
Fluorid enthält. Durch die Rohrleitung 64 werden während des Versuches ungefähr 21,3 kg '
Staub entfernt, der weniger als 1,0% nicht umgesetztes Fluorid enthält. Fluorwasserstoff, Schwefelsäure
und andere, über die Rohrleitung 65 'abströmenden Dämpfe werden durch einen Kondensator
geführt, und durch Destillation des Kondensats wird ein wasserfreier Fluorwasserstoff guter Qualität gewonnen.
In eine Vorrichtung der in Fig. 3 gezeigten Art werden 38,1kg Natriumfluorid eingeführt. Diese
Schicht wird unter Verwendung von Heißluft von 400° C, die durch die Rohrleitung 66 eingeführt wird,
auf ungefähr 280° C vorerhitzt, worauf die Luft abgeschaltet wird. Durch dje Rohrleitung 51 wird
Schwefeltrioxyddampf in einer Menge von 18,1 kg/Std. zusammen mit Wasserdampf (durch die Rohrleitung
49) in einer Menge von 4,1 kg/Std. eingeführt. Der
Kühlwasserzustrom zu dem Wärmeaustauscher 50 wird so geregelt und langsam gedrosselt, daß die
Schichttemperatur in dem 5stündigen Anfangszeitraum des Schwefeltrioxyd-Wasserdampf-Stroms auf
ungefähr 320° C steigt. Die Schichttemperatur wird weitere 3 Stunden auf etwa 320 bis 330° C gehalten.
Durch das Ansatzrohr 61 werden 27,2 kg Rückstand ausgetragen, der weniger als 3% nicht umgesetztes
Natriumfluorid und weniger als '/2% freie
Schwefelsäure enthält. Durch das Ansatzrohr 59 werden 5,4 kg Staub ausgetragen, der weniger als 15%
nicht umgesetztes Natriumfluorid enthält. Ungefähr 30,4 kg Staub, der weniger als 1 % nicht umgesetztes
Natriumfluorid enthält, werden während des Versuches durch die Rohrleitung 64 entfernt. Der Fluorwasserstoff,
die Schwefelsäure und andere Dämpfe, welche durch die Leitung 65 abströmen, werden
durch einen Kondensator geführt, und durch Destillation des Kondensats wird wasserfreier Fluorwasserstoff
guter Qualität gewonnen.
In eine Vorrichtung der in F i g. 3 gezeigten Art werden 54,4 kg Bariumfluorid durch das Ansatzrohr
53 eingeführt. Diese Schicht wird unter Verwendung von Heißluft von 400° C, die durch die Rohrleitung
66 eingeführt wird, auf ungefähr 280° C vorerhitzt, worauf die Luftzufuhr abgeschaltet wird. Schwefeltrioxyddampf
wird durch die Rohrleitung 51 in einer Menge von 12,3 kg/Std. zusammen mit, durch die
Rohrleitung 49, Wasserdampf in einer Menge von 2,7 kg/Std. eingeführt. Der Kühlwasserzufluß zu dem
Wärmeaustauscher 50 wird so geregelt und langsam gedrosselt, daß die Schichttemperatur im Verlaufe
des 6-Stunden-Anfangszeitraums des Schwefeltrioxyd-Wasserdampf-Stroms auf ungefähr 325° C steigt. Die
Schichttemperatur wird weitere 8 Stunden auf etwa 325 bis 335° C gehalten. .
Durch das Ansatzrohr 61 werden 45,4 kg Rückstand ausgetragen, der weniger als 3% nicht umgesetztes
Bariumfluorid und weniger als '/2% freie Schwefelsäure enthält. 4,1 kg Staub, der weniger als
10% nicht umgesetztes Bariumfluorid enthält, werden durch das Ansatzrohr 59 entfernt. Durch die
Rohrleitung 64 werden während des Versuches ungefähr 22,7 kg Staub entfernt, der weniger als 1 %
nicht umgesetztes Bariumfluorid enthält. Der Fluorwasserstoff, die Schwefelsäure und andere Dämpfe,
welche durch die Rohrleitung 65 abströmen, werden durch einen Kondensator geführt, und durch Destillation
des Kondensats wird ein wasserfreier Fluorwasserstoff guter Qualität gewonnen.
In eine Vorrichtung der in F i g. 4 gezeigten Art wird über die Förderschnecke 79 Handels-Flußspat
der sauren Sorte mit einer Geschwindigkeit von 45,4 kg/Std. eingeführt. Durch die Rohrleitung 66
wird Schwefeltrioxyddampf von 0,35 atü Druck und 100° C mit einer Geschwindigkeit von 28,6 kg/Std.
und durch die Rohrleitung 65 wird Sattdampf von 0,35 atü mit einer Geschwindigkeit von 6,4 kg/Std. v
zugeführt und in der Rohrleitung 67 mit dem Schwefeltrioxyd vermischt. Durch die Spritzdüsen 73
wird Schwefelsäure (Konzentration 99%). mit einer Geschwindigkeit von 23,1 kg/Std. zugeführt. Die Geschwindigkeit
des Säurezusatzes durch jede der zehn ' über die Länge der Reaktionsvorrichtung verteilten
Spritzdüsen wird so gelenkt, daß die freie Schwefelsäure in der Schicht in der gesamten Reaktionsvorrichtung
unter 10% gehalten wird. Die Temperaturen der Schicht in der Reaktionsvorrichtung steigen allmählich
von etwa 180° C nahe des Endes, an welchem der Flußspat eingegeben wird, bis auf etwa.:
330° C an dem Ende der Rückstands-Austragung an.
Durch das Ansatzrohr wird Calciumsulfat ausgetragen, das etwa 2% nicht umgesetztes Calciumfluorid
und ungefähr 1 % freie Schwefelsäure enthält. Durch die Rohrleitung 76 treten Fluorwasserstoff, der
Siliciumtetrafluorid, Kohlendioxyd, Schvfefeldioxyd und Schwefelsäuredampf und -nebel enthält,« und
Staub aus. Praktisch der gesamte Calciumfluorid-Staub und ein großer Teil des Calciumsulfat-Staubes
werden in dem Staub-Trockensammler 77 entfernt und im Kreislauf zurückgeführt. Auf herkömmlichem
Wege wird der über die Rohrleitung 80 abströmende ■' Gastrom mit Schwefelsäure naßgewaschen" und der
Produkt-Fluorwasserstoff kondensiert und gereinigt.
Eine Durchführung dieser Arbeitsweise unter Gleichstromführung erfordert naturgemäß eine Umkehrung
des Temperaturgradienten der Schicht in der Reaktionsvorrichtung.
Die Reinheit der in den Beispielen verwendeten Ausgangsmaterialien lag bei Bariumfluorid bei mindestens
99,5%, bei Natriumfluorid bei mindestens 99% und bei Calciumfluorid bei 97,5%. Über die
Reinheit des erhaltenen Fluorwasserstoffs, den Umsetzungsgrad des eingesetzten. Metallfluoridsi und die
prozentuale Ausbeute an Fluorwasserstoff gibt folgende Tabelle Auskunft:
1 | 2 | Nummer der Beispiele 3 I 4 |
11 | 5 | 6 | |
Reinheit des Verfahrensprodukts in Gewichtsprozenten |
24 | - 86 |
10 | 95,3 95,3 |
6 | |
Fluorwasserstoff | 80 76,5 |
80 77,3 |
93 92,5 |
97,2 97,2 |
81 | |
Umsetzungsgrad des eingesetzten Metallfiuorids in Gewichtspro zenten ....' |
96,6 94,0 |
|||||
Prozentuale Ausbeute an Fluor wasserstoff |
Claims (6)
1. Verfahren zur Herstellung von Fluorwasserstoff durch kontinuierliche Umsetzung von
Schwefelsäure mit gemahlenen Metallfluoriden bei Temperaturen von 100° C bis zum Siedepunkt
der Schwefelsäure in einem beweglichen Reaktionssystem, dadurch gekennzeich-
net, daß ein Teil der für den Aufschluß erforderlichen
Schwefelsäure aus einer Dampfphase, die Schwefelsäure-, Schwefeltrioxyd- und Wasserdampf
enthält, auf vorzugsweise in einer Wirbelschicht oder einer Wanderschicht suspendierten
und bewegten Metallfluoridteilchen kondensiert wird und die Schwefelsäure mit dem Metallfluorid
in solchen Mengenverhältnissen zur Reaktion gebracht wird, daß die Bildungsreaktion
und Kondensationsreaktion der Schwefelsäure ausreicht, um die für die Umsetzung der
Schwefelsäure mit dem Metallfluorid erforderliche Reaktionswärme zu liefern.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Erzeugung der
Dampfphase Schwefeltrioxyd, Wasser und Schwefelsäure in flüssiger Form und/oder Dampfform
außerhalb oder innerhalb des Reaktionsgefäßes
in solchen Mengenverhältnissen vermischt, daß die erforderliche Reaktionswärme geliefert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man zur weitergehenden
Kontrolle von Dampfzusammensetzung, Wärmeinhalt und Taupunkt dem Dampf ein inertes Gas,
wie Fluorwasserstoff oder Luft, zusetzt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß man die
Temperatur des Reaktionssystems durch Zusatz von flüssigem Fluorwasserstoff zu dem Reaktionsgemisch oder dem Gasstrom lenkt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß man als
Metallfluorid Calciumfluorid verwendet.
6. Verfahren nach Anspruch 5,. dadurch gekennzeichnet, daß man in einem Temperaturbereich
von 100 bis 335dC arbeitet.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen ' f
- /■
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2250720C2 (de) | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von Natriumpercarbonat | |
EP0077331B2 (de) | Verfahren und einrichtung zur herstellung von synthetischem anhydrit und reiner flusssäure | |
DE2209960A1 (de) | Verfahren zur reinigung und kondensation von reaktionsgasen der flussaeureherstellung | |
DE2400012C3 (de) | ||
DE2351947C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von tetrachlorierten Phthalsäuredinitrilen | |
DE2106306C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumfluorid | |
DE1467109C (de) | Verfahren zur Herstellung von Fluor wasserstoff | |
DE1467109B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Fluorwasserstoff | |
DD144043A5 (de) | Schlammverfahren fuer die herstellung von natriumbicarbonat | |
DE1258844B (de) | Verfahren zur Gewinnung von Flusssaeure oder Fluorwasserstoff aus Fluorverbindungen enthaltenden Abgasen | |
DE1929956B2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen reinigung von rohem synthetischem gips | |
DE1014100B (de) | Harnstoffsynthese | |
DE3521632A1 (de) | Verfahren zum behandeln einer eisenchlorid und salzsaeure enthaltenden waessrigen loesung | |
DE2739678C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von wasserfreiem Natriumcarbonat | |
DE1546164B2 (de) | Verfahren zum regenerieren salzsaeure- und eisenhaltiger beizbadfluessigkeit | |
DE3536110A1 (de) | Verfahren und anlage zur kalium-ausscheidung aus nebenprodukten der industrie zur landwirtschaftlichen versorgung | |
DE2619026B2 (de) | Verfahren zur elektrostatischen trennung von kalirohsalzen | |
AT229876B (de) | Verfahren zur Herstellung von sehr reinem Melamin | |
DE578723C (de) | Verfahren zur katalytischen Oxydation von Anthracen mit Sauerstoff oder solchen enthaltenden Gasen | |
DE1151492B (de) | Verfahren zur Gewinnung von Ammoniak und Schwefelsaeure aus Ammoniumsulfat und/oder -hydrogensulfat bzw. aus deren Loesungen in Wasser oder Schwefelsaeure | |
DE1546164C3 (de) | Verfahren zum Regenerieren salzsäure- und eisenhaltiger Beizbadflüssigkeit | |
DE1493039C (de) | Verfahren und Vorrichtung zu kontinuierlichen Herstellung von Ameisensäure | |
DE3241445C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Isobutylendiharnstoff | |
AT214927B (de) | Verfahren zur Herstellung von Cyanursäure | |
DE1051871B (de) | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung von hochwertigen, frei fliessenden, granulierten Diammoniumphosphatduengemitteln |