DE1458102B2 - Verfahren zur Herstellung von Schalenformen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von SchalenformenInfo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
- B22C9/04—Use of lost patterns
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von mehrschichtigen Schalenformen für den Präzisions-
oder Feinguß und die dafür verwendeten Massen.
Das Gießverfahren mit verlorenem Modell, auch als Präzisionsgießverfahren, Feingießverfahren und
Wachsausschmelzverfahren bekannt, hat im letzten Jahrzehnt zahlreiche Verbesserungen erfahren. Da
das Verfahren im wesentlichen manuell durchgeführt wird, in großem Umfange die Handhabung von Einzelteilen
erfordert und ferner eine Verbesserung der Qualität der Gußstücke wünschenswert ist, werden
weitere Verbesserungen und Vereinfachungen des Verfahrens angestrebt.
Beim Feingießverfahren wird ein. Wachs- oder Kunststoffmodell des herzustellenden Gegenstandes
erzeugt. Dieses Modell, das verlorengeht, wird dann mit einer keramischen Masse bedeckt, wobei eine
Öffnung frei gelassen wird, durch die das Wachsmodell nach dem Erhärten der keramischen Masse
herausgeschmolzen wird. Die erhaltene Form enthält so einen genauen Eindruck des Modells, in den
geschmolzenes Metall gegossen werden kann. Diese Formen können entweder massiv sein oder aus
dünnen Formschalen bestehen. Das Gießverfahren mit massiven Formen ist umständlich. Es erfordert die
Verwendung von verstärkenden Umkleidungen und Metallformkästen und wurde in gewissen Bereichen
der Gießerei-Industrie durch das Verfahren mit dünnen Schalenformen ersetzt.
Die dünnen Schalenformen werden gewöhnlich wie folgt hergestellt:
1. Ein Modell, das später verlorengeht, wird mit einem feinen Brei aus einer keramischen Masse
umhüllt.
2. Der feuchte Überzug wird mit trockenen, groben Keramikteilchen eingestäubt.
3. Mehrere überzüge aus anderen keramischen Massen, die häufig vom basischen zum sauren
Zustand wechseln, werden anschließend aufgebracht, wobei jede Schicht mit groben, trockenen
Keramikteilchen eingestäubt wird, bis eine Schalendicke von 6 bis 13 mm erreicht ist.
4. Das Modell wird aus der Form herausgeschmolzen oder herausgelöst, die Form wird gebrannt
und ist fertig für den Guß.
So ist es beispielsweise bekannt, auf das Modell zunächst zwei Schichten aus Marschalls und hydrolysierter
Äthylsilikatlösung aufzutragen, über die dann mehrere Schichten aus Marschallit mit Wasserglaslösung
als Bindemittel folgen. Ebenso sind Überzugsmassen aus Aluminiumoxyd oder anderen feingepulverten,
feuerfesten Materialien und Wasserglaslösung bereits beschrieben.
Nach einem anderen bekannten, in der britischen Patentschrift 823 970 beschriebenen Verfahren soll
das Modell zunächst mit einer Aufschlämmung eines feinzerteilten feuerfesten Materials in Alkalisilikatlösung
überzogen werden. Dieser erste überzug wird dann mit einem groben, feuerfesten Material bestäubt,
das seinerseits mit einer durch Säure hydrolysierten Äthylsilikatlösung besprüht wird, die kein feuerfestes
Material enthält. Die weiteren Schichten werden durch wechselweises Aufstäuben von groben, feuerfesten
Materialien und Aufsprühen von Äthylsilikatlösung erzeugt.
Auch die österreichische Patentschrift 208 006 beschreibt eine Schalenform aus mehreren Schichten auf
Basis Natriumsilikat, die jeweils besandet werden. Hier ist es aber erforderlich, poröse Schichten mit
festen Schichten zu kombinieren. Daher werden zunächst einige Schichten in einer sauren Gasatmosphäre
hydrolysiert, und dann werden die folgenden Schichten in einem heißen Luftstrom von 40°C entwässert.
Diese Schalenform hat jedoch den Nachteil, daß die innere Schicht sehr porös ist und daher von dem Gießstrahl
erosiert wird, so daß an der Auftreffstelle des Strahls Fehlstellen entstehen. Außerdem stellt die
unterschiedliche Behandlung der Schichten mjt einem sauren Gas bzw. einem Warmluftstrom einen arbeitstechnischen
Nachteil dar. Zwar werden in dieser Patentschrift noch weitere Verfahrensvarianten beschrieben
mit dem Zweck, der Form die nötige Festigkeit zu geben. Aber diese Arbeitsweisen besitzen
ebenfalls erhebliche Nachteile, wie Abbrennen eines Lösungsmittels bzw. Anwendung hoher Temperaturen.
Zusätzlich beansprucht die Aufbringung dieser festen Außenschichten erhebliche Zeit, die zwischen 20 und
30 Minuten pro Schicht liegt.
Aus der britischen Patentschrift 669 130 ist ein Verfahren bekannt, nach dem Schalenformen durch
Auftragen einer ersten Schicht auf Basis von Natriumsilikat und feuerfestem Material und weiteren Schichten
auf Basis von Äthylsilikat und feuerfestem Material und Besanden der äthylsilikathaltigen Schichten,
Trocknen der fertigen Form und Brennen nach Ausschmelzen des Modells hergestellt werden. Die nach
diesem Verfahren hergestellten Formschalen besitzen aber den Nachteil, daß durch das unterschiedliche
thermische Verhalten der beiden Schichttypen bei Temperaturschockbeanspruchung durch den Gießstrahl
die harte Innenschicht abgehoben werden kann.
Die vorstehend beschriebenen Verfahren zur Herstellung dünner Schalenformen sind verhältnismäßig
einfach im Vergleich zu der Verwendung massiver Formen. Diese Verfahren bringen jedoch auch Probleme
mit sich, die die volle Ausnutzung der Vorteile der dünnen Schalenformen in der Gießereitechnik
erschweren.
Wenn die dünne Schalenform hart und fest ist, ist sie auch verhältnismäßig dicht und neigt zu Warmrißbildung.
Ferner sind diese Formen im allgemeinen nicht so porös, daß die eingeschlossenen Gase entweichen
können, die während des Gießens in der Form auftreten. Umgekehrt sind Formen von genügender
Durchlässigkeit im allgemeinen weich und schwach und reißen daher bei der Fließbandproduktion
oder während des Ausgießens mit Metall.
Während das Problem des Reißens der Formen den dünnen Schalenformen und den massiven Formen
gemeinsam ist, sind die Risse bei den dünnen Schalenformen besonders unangenehm, weil der während
des Gießens durch das geschmolzene Metall eintretende schroffe Temperaturwechsel eine Erweiterung
der Risse verursachen kann, so daß Metall aus der Form austreten kann und Personal und Einrichtungen
gefährdet.
Die Neigung zu Warmrißbildung ist sowohl bei den massiven als auch bei den dünnen Schalenformen vorhanden.
Demzufolge werden bei den meisten Gießereien die dünnen Schalenformen in eine zusätzliche
stützende Masse innerhalb einer sogenannten Flasche oder eines Kastens eingebettet, um ausreichende
Festigkeit und ausreichenden Schutz zu erzielen,
3 4
insbesondere wenn verhältnismäßig große Gußteile einer Verzahnung zwischen der ersten Schicht auf
hergestellt werden oder nach dem Druckgießverfahren Natriumsilikatbasis und den folgenden Schichten
gearbeitet wird. Hierdurch werden natürlich einige auf Äthylsilikatbasis. Das Abheben der härten Innen-
der größeren Vorteile, die durch die Verwendung schicht bei Temperaturschockbeanspruchung durch
dünner Schalenformen erzielt werden können, wieder 5 den Gießstrahl wird durch die Besandung der mit
aufgehoben. , Natriumsilikat gebundenen Schicht vermieden. Durch
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zu ent- die Kombination der glasmatrixartigen Innenschicht
wickeln, mit dem Formschalen hergestellt werden mit den porösen Außenschichten auf Äthylsilikatkönnen,
die die vorgenannten Nachteile nicht besitzen, basis ist es möglich, den Vorteil einer festen, tem-Insbesondere
sollen die Formschalen eine feste, tempe- 10 peraturwechselbeständigen Innenschicht mit dem
raturwechselbeständige Innenschicht mit relativ großer ebenso bedeutsamen Vorteil relativ guter Porosität
Porosität besitzen. zu kombinieren.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Bezüglich der Herstellung des zusammengesetzten
Herstellung von mehrschichtigen festen und dennoch Wachsmodells ist das Verfahren gemäß der Erfindurchlässigen,
selbsttragenden Schalenformen, durch 15 dung mit dem üblichen Feingießverfahren mit ver-Auftragen
einer ersten Schicht auf Basis von Natrium- lorenem Modell identisch. Erfindungsgemäß wird
silikat und feuerfestem Material und weiteren Schich- das Ausschmelzmodell zunächst in an sich bekannter
ten auf Basis von Äthylsilikat und feuerfestem Ma- Weise mit einem ersten überzug versehen, der aus
terial und Besanden der äthylsilikathaltigen Schichten, einer Suspension besteht, die mindestens 40 Volum-Trocknen
der fertigen Form und Brennen nach Aus- 20 prozent flüssiges Natriumsilikat einer Dichte von
schmelzen des Modells, das dadurch gekennzeichnet 1,33 g/cm3 und ein feingemahlenes feuerfestes Maist,
daß als erster überzug eine Suspension auf- terial enthält. Diese, eine besonders feste, aber vergetragen
wird, die mindestens 40 Volumprozent flüs- hältnismäßig undurchlässige Form bildende Ubersiges
Natriumsilikat einer Dichte von 1,33 g/cm3 zugsmasse Nr. 1 hat etwa folgende Zusammensetzung:
und feuerfestes Material einer Korngröße unter 44 μ 25 überzugsmasse Nr 1
enthält daß dieser überzug mit einem körnigen Natriumsilikat ..' 1600 bis 3000 cm3
feuerfesten Material besandet wird und daß der Wagser 2400 fais mQ cm3
zweite und die weiteren Überzuge aus einer Suspen- Netzmittel 10 bis 100 cm3
sion bestehen, die 31 bis 69 Gewichtsprozent Äthyl- Octylalkohol 5 bis 50 cm3
silikat, Aluminiumoxyd einer Teilchengroße unter 30 -p 50 u: 500 e
44 μ und Borsilikatglas oder Schamotte einer Teil- Tonerde YTeilchengröße
chengroße von 0,177 bis 0,5 mm enthalt und daß unter Q(m mmf 6 gl bis n 34 k
der zweite und die weiteren überzüge mit kornigem °
feuerfestem Material besandet werden, das größer ist Die überzugsmasse Nr. 1 enthält mindestens als das zum Besanden der ersten Schicht verwendete 35 40 Volumprozent, vorzugsweise 40 bis 75 Volum-Material, prozent, flüssiges Natriumsilikat, bezogen auf die
feuerfestem Material besandet werden, das größer ist Die überzugsmasse Nr. 1 enthält mindestens als das zum Besanden der ersten Schicht verwendete 35 40 Volumprozent, vorzugsweise 40 bis 75 Volum-Material, prozent, flüssiges Natriumsilikat, bezogen auf die
Durch dieses Verfahren wird eine Kombination insgesamt vorhandenen Flüssigkeiten. Die modi-
einer inneren, besonders festen, relativ undurch- fizierenden Flüssigkeiten, ein Netzmittel und Alkohol,
lässigen Schicht auf Basis Natriumsilikat mit einer sind in verhältnismäßig geringen Mengen vorhanden
Folge von weniger festen, gasdurchlässigen Schichten 40 und brauchen bei dieser Berechnung nicht berück-
auf Äthylsilikatbasis erreicht. Durch diese Kombi- sichtigt zu werden.
nation wird insbesondere die Erosion der innersten Jedoch sind diese Zusätze einzubeziehen, wenn
Formschicht beim Eingießen des flüssigen Metalls ihr Anteil nennenswert wird, da das Mindestvolumen
vermieden, zum anderen aber das Entweichen von des vorhandenen Natriumsilikats 40 Volumprozent
Gasen und Luft aus der Form ermöglicht. Wegen 45 der insgesamt vorhandenen Flüssigkeit ausmachen
der verschiedenen Zusammensetzung der ersten soll. Der Ton und die Tonerde werden bei der Bestim-
Schicht einerseits und der folgenden Schichten mung des Anteils des Natriumsilikats nicht berück-
andererseits und der dadurch bedingten Unterschiede sichtigt. Die feuerfeste Tonerde ist feingemahlen und
im thermischen Verhalten kommt es normalerweise hat eine Korngröße unter 44 μ.
beim Eingießen des flüssigen Metalls zur Bildung von 50 Das verwendete Natriumsilikat soll eine Konzen-
beim Eingießen des flüssigen Metalls zur Bildung von 50 Das verwendete Natriumsilikat soll eine Konzen-
Rissen, wenn die Schalenform nicht nach dem vor- tration von 35° Be bzw. ein spezifisches Gewicht von
liegenden Verfahren hergestellt wird. 1,33 haben. Als besonders geeignet erwies sich ein
Wesentlich für die Verminderung der erosiven Natriumsilikat mit einem Na2 O-Gehalt von 6,75 GeKraft
des in die Form einfließenden Metallstrahls wichtsprozent, einem SiO2-Gehalt von 25,3 Gewichtsist die Temperaturwechselbeständigkeit der Innen- 55 prozent und einem Wassergehalt von etwa 67,9 Geschieht.
Hier konnte festgestellt werden, daß bei wichtsprozent.
Verwendung einer überzugsmasse mit hohem Gehalt Flüssige Bestandteile der überzugsmasse Nr. 2
an Natriumsilikat beim Brennen eine Glasmatrix Äthylsilikat 8 84 bis 19 05 ke
an Natriumsilikat beim Brennen eine Glasmatrix Äthylsilikat 8 84 bis 19 05 ke
entsteht in welche die Körner des feuerfesten Ma- isopropylalkohol '.'.'.'.'.'.'.'.'.'.'. 1,26 bis 19^5 kg
tenals der ersten Besandung eingebettet sind. Diese 60 Wasser 0 45 bis 2 ?7 ka
Glasmatrix kann einer^ steilen Temperaturanstieg Saizsäure (konzentriert)' '.'.'.'.'. 'lO bis 30 cm3
ohne Rißbildung aushalten, weil das jsilikatreiche Netzmittel 100 bis 300 cm3
Glas bei diesen Temperaturen eine betrachtliche
Plastizität hat und daher die Wärmespannungen In dieser Tabelle ist nur die Zusammensetzung
zwischen dem eingebetteten feuerfesten Material und 65 des Flüssigkeitsanteils der überzugsmasse Nr. 2 ange-
dem Glas aufgenommen werden können. geben. Diese flüssigen Bestandteile werden gemischt
Darüber hinaus erfüllt der überzug aus körnigem und 4 Stunden stehengelassen, um vollständige Hy-
Material auf der ersten überzugsmasse die Funktion drolyse sicherzustellen, und dann mit den in nach-
IO
stehend genannten festen Bestandteilen zusammengegeben. Zu den festen Bestandteilen gehört körniges
Borsilikatglas oder gemahlene Schamotte einer Teilchengröße von weniger als 0,5 mm, aber von mehr
als 0,177 mm.
Feste Bestandteile der Überzugsmasse Nr. 2
Aluminiumoxyd (Teilchengröße unter 44 μ) 49,9 bis 72,58 kg
Körniges Borsilikatglas
oder gemahlene Schamotte
(der genannten Korngröße) 2,27 bis 3,63
oder gemahlene Schamotte
(der genannten Korngröße) 2,27 bis 3,63
Der Anteil des Äthylsilikats in der überzugsmasse Nr. 2 liegt zwischen 31 und 69%, bezogen auf das
Gesamtgewicht von Wasser, Äthylsilikat und Alkohol. Die kleineren Mengen der modifizierenden Flüssigkeiten
und Zusätze an feuerfesten Teilchen werden bei der Bestimmung des Anteils an Äthylsilikat nicht
berücksichtigt. Als geeignet erwies sich ein Äthylsilikat mit einem Kieselsäuregehalt von 40 Gewichtsprozent.
Als technisch besonders brauchbar haben sich Überzugsmassen Nr. 1 mit folgenden Zusammensetzungen
erwiesen.
überzugsmasse Nr. 1
Bevorzugt | 1600 2400 |
bis bis |
3000 1000 |
cm3 cm3 |
|
Natriumsilikat .. Wasser |
2400 cm3 1600 cm3 |
42,0 18,5 190 7,26 |
bis bis bis bis |
38,0 21,5 210 1 8,16 |
cm3 cm3 j |
Netzmittel | 40 cm3 20 cm3 200 g 7,71 kg |
kg | |||
Octylalkohol ... Ton |
|||||
Tonerde |
25
30
35
Im engeren Bereich der Zusammensetzung der überzugsmasse Nr. 1 sind auch 40 bis 75 Volumprozent
Natriumsilikat enthalten. Bevorzugt wird ein Gehalt von 60 Volumprozent.
Besonders günstige Zusammensetzungen für die überzugsmasse Nr. 2 sind in nachstehender Tabelle
angegeben.
Für die Mischung der flüssigen Bestandteile ist eine Alterungszeit von 4 Stunden erforderlich, bevor
sie den festen Bestandteilen zugemischt wird. Bei der Herstellung der überzugsmasse Nr. 2 sind die
Mengen vorzugsweise so zu wählen, daß ein spezifisches Gewicht von 1,9 bis 2,25 g/cm3 erhalten wird,
bei dem die besten Ergebnisse erzielt werden.
überzugsmasse Nr. 2 .
Flüssige Bestandteile
Äthylsilikat......
Äthylsilikat......
Alkohol
Wasser
Salzsäure (37%ig)
Netzmittel
Netzmittel
Bevorzugte Zusammensetzung
12,25 kg 9,1kg 1,36 kg 18 cm3
240 cm3
Engerer Bereich der Zusammensetzung
9,98 bis 15,88 kg
5,45 bis 11,34 kg
0,91 bis 1,81 kg
15 bis 25 cm3
190 bis 290 cm3
55
60
65
Bevorzugte Zusammen |
Engerer Bereich der | |
setzung | Zusammensetzung | |
Feste Bestandteile | ||
Tonerde (Korn | ||
größe wie oben) | 61,24 kg | 58,97 bis 63,51 kg |
Körniges Bor | ||
silikatglas oder | ||
gemahlene Scha | ||
motte (Korn | ||
größe wie oben) | 3,18 kg | 2,72 bis 3,63 kg |
Im engeren Bereich der Zusammensetzung der überzugsmasse Nr. 2 sind 45 bis 69 Gewichtsprozent
Äthylsilikat enthalten. Bei der bevorzugten Zusammensetzung sind 54 Gewichtsprozent Äthylsilikat vorhanden.
Nachdem die verlorenen Modelle mit der überzugsmasse
Nr. 1 bedeckt worden sind, wird ein erster überzug aus einem körnigen feuerfesten' Material
auf die später beschriebene Weise aufgebracht. Es sind zwei Gruppen von körnigen feuerfesten
Materialien vorgesehen. Die der Gruppe 1 können aus einer oder mehreren der nachstehenden Materialien
in den genannten Korngrößen bestehen: Borsilikatglas, Mullit, Sillimanit, Tonerde und eine
feuerfestes Material von geringer Wärmeausdehnung und mit hohem Kieselsäuregehalt, sämtlich in einer
Korngröße von 0,177 bis 0,5 mm; Zirkonsandtonerdereiche feuerfeste Stoffe in einer Korngröße zwischen
0,044 und 0,297 mm. Das tonerdereiche feuerfeste Material ist allgemein als gemahlene Schamotte
bekannt. Es zeigte sich, daß Zirkonsand vorzuziehen ist.
Die körnigen feuerfesten Materialien der Gruppe 2 für die Umhüllung des zweiten Überzugs können
eine oder mehrere der folgenden Stoffe sein, Borsilikatglas, Zirkonsand, Mullit, Sillimanit, Tonerde
in Korngrößen von 0,177 bis 2,0 mm und tonerdereiches feuerfestes Material bzw. gemahlene Schamotte
einer Korngröße zwischen 0,149 und 2,0 mm. Bevorzugt von den genannten Stoffen wird gemahlene
Schamotte einer Korngröße von 0,297 bis 2,0 mm.
Es ist festzustellen, daß die körnigen feuerfesten Materialien der Gruppe 2 größere Korngrößen haben
als die der Gruppe Nr. 1. Die körnigen, feuerfesten Materialien aus den beiden Gruppen sowie die
Überzugsmassen werden so zusammengestellt, daß verschiedene Arten von Schalenformen hergestellt
werden können. Hierzu wird das Modell mit einem ersten überzug aus der überzugsmasse Nr. 1 überzogen,
der mit einem körnigen, feuerfesten Material aus der Gruppe Nr. 1, beispielsweise mit Zirkonsand,
bedeckt wird. Die anschließenden überzüge sind mit der Überzugsmasse Nr. 2 herzustellen, wobei jeder
überzug mit dem tonerdereichen feuerfesten Material aus der Gruppe Nr. 2 zu bedecken ist. Nach
diesem Verfahren hergestellte Formen vereinigen Festigkeit und Durchlässigkeit in der besten Weise.
In der überzugsmasse Nr. 1 dient Natriumsilikat als Bindemittel, weil mit ihm eine feste Bindung bei
normalen Raumtemperaturen und Feuchtigkeiten sowie unter geregelten Trockenbindungen erzielt wird.
Eine Mindestmenge von 40 Volumprozent Natriumsilikat ist erforderlich. Bevorzugt werden
60 Volumprozent. Der höhere Natriumsilikatgehalt begünstigt die Bildung eines glasartigen komplexen
Natrium -Aluminiumoxyd - Zirkon - Materials, wenn während des Brennens auf Temperaturen im Bereich
von 871 bis 1177° C erhitzt wird. Die höheren Natriumsilikatkonzentrationen,
die erheblich über den zur Zeit normalerweise angewendeten liegen, ergeben entschiedene Verbesserungen der Beständigkeit gegen
Abspülen und Absplittern. Ebenso wird eine bessere Maßgenauigkeit und Oberflächengüte des Gußstücks
ohne Rücksicht auf die Art des zu gießenden Metalls bzw. der zu gießenden Legierung erzielt. Es wird
angenommen, daß die höhere Natriumsilikatkonzentration die Temperaturwechselbeständigkeit der Form
verbessert, bedingt durch die Senkung der Schmelztemperatur des ersten Überzugs, so daß der erste
überzug die Möglichkeit hat, den bei der Wärmeausdehnung bzw. dem plötzlichen Temperaturwechsel
auftretenden Spannungen nachzugeben, während die äußeren überzüge starr bleiben. Als Folge können
die festen Bestandteile sich ungehindert innerhalb des ersten Überzugs ausdehnen, ohne die Form zu
zerreißen, womit gewöhnlich zu rechnen ist, wenn feste Bestandteile sich innerhalb einer harten Masse
durch Wärmeeinwirkung ausdehnen. Diese Theorie wird durch den folgenden Versuch gestützt, bei dem
verschiedene Feststoffe mit unterschiedlichen Wärmeausdehnungseigenschaften
an Stelle der feingemahlenen Tonerde in der überzugsmasse 1 verwendet
wurden. In einer Reihe von Versuchen wurden die in Tabelle I aufgeführten Stoffe verwendet, ohne daß
während des Gießens Ausfälle durch schroffen Temperaturwechsel eintraten. Gußstücke von gleicher
Qualität wurden erhalten.
Material
Borsilikatglas
Tonerde
Geschmolzenes Aluminiumoxyd
Mullit
Zirkon
Stabilisiertes Zirkonoxyd Aluminiumtitanat
Wärmeausdehnungskoeffizient
χ 10"7
χ 10"7
Als Bindemittel für die überzugsmasse Nr. 2 wird Äthylsilikat verwendet, weil es mehrere Vorteile
gegenüber anderen Stoffen hat. Hydrolysiertes Äthylsilikat trocknet schnell bei normalen Raumtemperaturen
und -feuchtigkeiten und kann zur geregelten Trocknung unter bestimmten Bedingungen modifiziert
werden. Wenn Aufschlämmungen der erfindungsgemäßen Zusammensetzung verwendet werden,
bildet die hydrolysierte Äthylsilikatlösung ein Gel, wenn sie auf das Modell aufgetragen wird. Nach
weiterem Aushärten und Abdampfen (15 bis 45 Minuten)
dehydratisiert das Gel, gibt Alkohol ab, schrumpft und bildet eine Auflage aus klebendem Siliciumdioxyd.
Die besten Ergebnisse werden erhalten, wenn die folgende Schicht aufgebracht wird, bevor das
Äthylsilikatgel vollständig dehydratisiert ist, d. h. bevor es vollständig auf sein kleinstes Volumen
geschrumpft ist. Nachdem die letzte Schicht der Aufschlämmung aufgetragen ist, wird die Form vollständiger
ausgehärtet (wenigstens 3 Sekunden). Während des Brennens schrumpft das Gel weiter auf sein
80 bis 90
79
28 bis 42
26
72 (70 bis 1000°C)
10 (bis 1000°C)
kleinstes Volumen und hinterläßt dabei Hohlräume, in die die festen Bestandteile sich während des Brennens
und Ausgießens der Form ausdehnen. Die Anwesenheit dieser Hohlräume erhöht weiterhin die
Durchlässigkeit der Form. Dies ist natürlich sehr vorteilhaft für die Herstellung guter Gußstücke. Die
Bindung wird ausschließlich durch die in der überzugsmasse verwendeten keramischen Stoffe, die
gröberen körnigen feuerfesten Materialien und das amorphe Siliciumdioxyd aus der hydrolysierten Äthylsilikatlösung
bewirkt. Die Bindung ist fest genug, so daß keine anfrittenden Zusätze oder Flußmittel zur
Erhöhung der Festigkeit erforderlich sind. Einige zur Zeit verwendete körnige feuerfeste Materialien
erfordern gewöhnlich den Zusatz von Stoffen, die Anfritten bewirken, oder von Flußmitteln zur Senkung
des Schmelzpunkts des Eutektikums von Aluminiumoxyd und Siliciumdioxyd, um eine Bindung
durch Verschmelzen zu bewirken.
Einige vorteilhafte Ansätze für die der überzugsmasse
Nr. 1 sind in Tabelle II aufgeführt.
Tabelle II
Zusammensetzung der überzugsmasse Nr. 1
Zusammensetzung der überzugsmasse Nr. 1
Bestandteile
Mischung
Natriumsilikat, cm3.
Wasser, cm3
Alkohol, cm3
Ton, g.... .,
Tonerde, kg .......
Netzmittel, cm3
Volumprozent
Natriumsilikat ..,
Volumprozent
Natriumsilikat ..,
1600
2400
18
190
8,16
42
40
2000
2000
19
195
8,16
41
50
2400
1600
20
200
7,71
40
60
2800
1200
21
205 :
7,71
39
7,71
39
70
3000
1000
1000
22
-207
7,26
7,26
38
75
3200
^.800
22
210
7,26
38
80
009 537/94
009 537/94
In den in Tabelle II genannten Zusammensetzungen ist ein Netzmittel enthalten. Geeignet ist
jedes handelsübliche Netzmittel. Seine Anwesenheit stellt sicher, daß der überzug sich dem Wachsmodell
sowie der folgenden Reihe von überzügen gut anschmiegt.
Octylalkohol wird in der überzugsmasse Nr. 1 als Schaumverhütungsmittel verwendet, um eingeschlossene
Luft aus der Aufschlämmung zu entfernen oder ihre Menge soweit wie möglich zu verringern.
Es können jedoch auch andere Schaumverhütungsmittel verwendet werden. Ton wird der
Mischung zur Erhöhung der Viskosität der Aufschlämmung und zur Verbesserung der Güte der
Suspension zugegeben.
Die unter Ziffer 5 und 6 der Tabelle II angegebenen Zusammensetzungen ergeben die stärksten
Schalenformen. Zirkonsand einer Korngröße zwischen 0,074 und 0,297 mm kann zur Bedeckung des ersten
Überzugs verwendet werden. Nach jedem Auftrag der flüssigen überzugsmasse Nr. 2 ist ein tonerdereiches
feuerfestes Material einer Korngröße zwischen 0,297 und 2,0 mm aufzubringen. Die Zahl der überzüge
beträgt 4 bis 8. Zwischen jeder Aufbringung eines Überzuges wird 15 bis 45 Minuten je nach
Raumtemperatur getrocknet. Eine abschließende Trocken- oder Aushärtezeit von wenigstens 3 Stunden
ist erforderlich, worauf die Formen 20 bis 100 Minuten bei einer Temperatur von 871 bis
1177° C gebrannt werden können. Bei diesem in einem einzigen Arbeitsgang erfolgenden Brennprozeß
wird das Modell herausgeschmolzen.
In Tabelle III sind mehrere Möglichkeiten für die Zusammensetzung der überzugsmasse Nr. 2 angegeben.
Die Mischungen 6 und 7 ergeben die stärkste Form und die Mischungen 1 und 2 die durchlässigste
Form. Die Mischung 4 wird bevorzugt, wenn eine Form gewünscht wird, in der Festigkeit und Durchlässigkeit
in bester Weise kombiniert sind.
Tabelle III Zusammensetzungen der überzugsmasse Nr. 2
Bestandteile
Mischung
3 4 5
3 4 5
Äthylsilikat, kg
Alkohol, kg
Wasser, kg
Säure, cm3
Netzmittel, cm3
Tonerde, kg
Borsilikat, kg
Gewichtsprozent Äthylsilikat
5,45
6,81
1,36
6,81
1,36
18
240
240
67,13
3,17
3,17
24
7,71
9,1
1,36
18
240
240
65,32 3,17
34
10,19 11,34
1,36 18 240 63,51
3,17 44 12,25
9,1
1,36
9,1
1,36
18
240
240
61,70
3,17
3,17
54
14,51
6,81
1,36
6,81
1,36
18
240
240
59,89
3,17
3,17
16,78
4,54
1,36
4,54
1,36
18
240
240
58,08
2,72
2,72
74
19,05
2,27
1,36
1,36
18
240
240
56,27
2,72
2,72
84
Zur Herstellung von Gußstücken, die eine Form von hoher Durchlässigkeit erfordern, können der
zweite und alle folgenden überzüge aus den Mischungen unter Ziffer 2 oder 3 der Tabelle III hergestellt
werden. Um den ersten überzug aus der überzugsmasse Nr. 1 ist vorzugsweise eine Schicht aus Zirkonsand
einer Korngröße zwischen 0,149 und 0,297 mm zu legen, und jeder weitere überzug ist vorzugsweise
mit einer Schicht aus tonerdereichem feuerfestem Material einer Korngröße zwischen 0,297 und 2,0 mm
zu bedecken. Die Trockenzeiten und Brenntemperaturen und -zeiten sind die gleichen, wie vorstehend
angegeben.
Größe und Gestalt des zusammengesetzten Modells sind dafür maßgebend, ob speziell hohe Festigkeit
oder hohe Durchlässigkeit erforderlich ist, und nach diesen Gesichtspunkten kann eine Mischung geeigneter
Zusammensetzung gewählt werden. Schalenformen, die Festigkeit und Durchlässigkeit in bester
Weise in sich vereinigen, können so hergestellt werden, daß die Mischung unter Ziffer 3 in Tabelle II'
für den ersten überzug, eine Schicht aus Zirkonsand gefolgt von überzügen aus Mischung unter Ziffer 4
in Tabelle III und Schichten aus tonerdereichem Material verwendet werden, wie vorstehend beschrieben.
Getrocknet und gebrannt wird in der vorstehend angegebenen Weise.
Schnelles Erhitzen der gehärteten Form auf eine Temperatur zwischen 871 und 1177° C verursacht
keine Warmrißbildung. Augenblickliches Erhitzen wird vielmehr als Mittel zur Vermeidung des Reißens
der Form empfohlen, das bei langsamem Erhitzen durch Wärmeausdehnung des Modellmaterials verursacht
werden kann. Der obengenannte Brenntemperaturbereich liegt erheblich unterhalb der Temperatur,
die für eine eutektische Reaktion zwischen der Tonerde und der Kieselsäure erforderlich ist.
Gemäß der Erfindung hergestellte Schalenformen haben eine solche Festigkeit, daß sie der erosiven
Kraft des in die Form gegossenen geschmolzenen Metalls widerstehen und dadurch Gußstücke mit
glatter Oberfläche gewährleisten. Die Schalenformen halten auch die normalen Handhabungen aus, ohne
zu reißen, insbesondere bei der Fließbandfertigung, und sind so fest, daß sie die Anwendung des Druckgußverfahrens
ermöglichen.
Die Schalenformen haben ferner eine solche Durchlässigkeit, daß in der Form eingeschlossene Luft
sowie Gase, die während des Brennens oder Gießens in der Form gebildet werden können, schnell entweichen
können.
Die Maßgenauigkeit und Maßhaltigkeit der erfindungsgemäßen Formen ist derart, daß die Ausschußprozentsätze
infolge Nichteinhaltung der Maßtoleranzen der Gußstücke vernachlässigbar sind.
Die Eigenschaft der gemäß der Erfindung zum Aufbau der Schalenformen zu verwendenden Überzugsmassen
und körnigen feuerfesten Materialien, schnell zu härten, bringt eine erhebliche Zeitersparnis
gegenüber den bisherigen Methoden der Herstellung von Formen für den Feinguß mit sich, bei denen
nach dem Aufbringen jedes einzelnen Überzuges und
Claims (2)
11 12
jeder einzelnen Formstoffschicht eine Trocken- und zum Besanden der ersten Schicht verwendete
Aushärtungszeit von 2 bis 24 Stunden erforderlich ist. Material.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gePatentansprüche: kennzeichnet, daß der erste überzug mit Zirkon-1.
Verfahren zur Herstellung von mehrschich- 5 sand einer Korngröße von 0,044 bis 0,297 mm
tigen festen und dennoch durchlässigen, selbst- bedeckt wird und die folgenden überzüge mit
tragenden Schalenformen, durch Auftragen einer tonerdereichem feuerfestem Material einer Kornersten
Schicht auf Basis von Natriumsilikat und größe von 0,149 bis 2,0 mm bedeckt werden,
feuerfestem Material und weiteren Schichten auf 3. überzugsmasse für die erste Schicht des
Basis von Äthylsilikat und feuerfestem Material 10 Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet
und Besanden der äthylsilikathaltigen Schichten, durch folgende Zusammensetzung:
Trocknen der fertigen Form und Brennen nach Natriumsilikat 1600 bis 3000 cm3
Ausschmelzen des Modells dadurch ge- Wasser 2400 bis 1000 cm3
kennzeichnet daß als erster überzug Netzmittel 38 bis 42 cm3
eine Suspension aufgetragen wird die, bezogen I5 Octylalkohol 18,5 bis 21,5 cm3
aui die Gesamtmenge an flussigen Bestandteilen, J0n ^q ^j5 210 s
mindestens 40 Volumprozent flüssiges Natrium- Aluminiumöxyd"(<44'a)' 7,26 bis 8,16 kg
silikat einer Dichte von 1,33 g/cnr und feuerfestes Material einer Korngröße unter 44 μ ent- 4. überzugsmasse für die zweite und die weiteren
hält, daß dieser überzug mit einem körnigen 20 Schichten des Verfahrens nach Anspruch 1, gefeuerfesten
Material besandet wird und daß der kennzeichnet durch folgende Zusammensetzung: zweite und die weiteren überzüge aus einer
Suspension bestehen, die, bezogen auf die Gesamt- Äthylsilikat 10,01 bis 15,88 kg
menge an flüssigen Bestandteilen, 31 bis 69 Ge- Alkohol 5,45 bis 11,34 kg
wichtsprozent Äthylsilikat, Aluminiumoxyd einer 25 Wasser 0,91 bis 1,82 kg
Teilchengröße unter .44 μ und Borsilikatglas oder Salzsäure 15 bis 25 cm3
Schamotte einer Teilchengröße von 0,177 bis Netzmittel 190 bis 290 cm3
0,5 mm enthält und daß der zweite und die wei- Tonerde (<44 μ) 58,97 bis 63,51
teren überzüge mit körnigem feuerfestem Ma- Borsilikatglas
terial besandet werden, das gröber ist als das 30 (0,297 bis 0,5 mm) 2,72 bis 3,63 kg
Applications Claiming Priority (1)
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DEU0008980 | 1962-05-21 |
Publications (2)
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DE1458102B2 true DE1458102B2 (de) | 1970-09-10 |
Family
ID=7566611
Family Applications (1)
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005041863A1 (de) * | 2005-09-02 | 2007-03-29 | Ashland-Südchemie-Kernfest GmbH | Borsilikatglashaltige Formstoffmischungen |
Families Citing this family (1)
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GB2225329B (en) * | 1988-11-21 | 1992-03-18 | Rolls Royce Plc | Shell moulds for casting metals |
-
1962
- 1962-05-21 DE DE19621458102 patent/DE1458102B2/de active Pending
- 1962-05-23 CH CH623262A patent/CH419463A/fr unknown
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