DE112021000181T5 - Verfahren zur herstellung eines methan-wasserstoff-gemisches - Google Patents

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Methan-Wasserstoff-Gemischen, gekennzeichnet durch ein methanhaltiges Gas als Rohstoffquelle, das (Gas) in einem adiabatischen Reaktor unter Zufuhr von Wasserdampf katalytisch umgesetzt wird, wobei der Dampf durch einen elektrischen Heizer vorgewärmt wird, so dass die Umwandlung bei einer Reaktortemperatur von bis zu 1000 C° und ohne Zufuhr von sauerstoffhaltigen Gasen erfolgt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Methan-Wasserstoff-Gemisches für die Wasserstofferzeugung. Sie kann in der chemischen Industrie für die Verarbeitung von Kohlenwasserstoffgasen eingesetzt werden. Sie kann auch in Technologien zur Anwendung des Methan-Wasserstoff-Gemisches eingesetzt werden. Die Erfindung kann in elektrischen Energiespeichersystemen verwendet werden. Das Verfahren umfasst die katalytische Umwandlung von Methangas in einem adiabatischen Reaktor. Der Dampf wird durch einen elektrischen Heizer vorgewärmt. Die Umwandlung erfolgt ohne sauerstoffhaltige Gase. Die Auslasstemperatur des Reaktors wird auf 700 °C oder weniger gehalten. Die Erfindung ermöglicht eine Steigerung des thermodynamischen Wirkungsgrades des Verfahrens zur Gewinnung des Methan-Wasserstoff-Gemisches. Sie wird die Effizienz der Methanumwandlung erhöhen. Die Erfindung sorgt für einen höheren Wasserstoffgehalt und einen geringeren Ballastgasgehalt im erzeugten Gas. Sie wird die Brand- und Explosionssicherheit verbessern und die Kapitalkosten und die Metallintensität verringern. 12 h.p., 1 Fig., 3 Tabellen.
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Methan-Wasserstoff-Gemisches für die Wasserstofferzeugung. Sie kann in der chemischen Industrie für die Verarbeitung von Kohlenwasserstoffgasen eingesetzt werden. Sie kann auch in Technologien zur Anwendung des Methan-Wasserstoff-Gemisches eingesetzt werden. Die Erfindung kann in elektrischen Energiespeichersystemen eingesetzt werden.
  • Es gibt ein Verfahren zur Gewinnung von Wasserstoffgas aus KohlenwasserstoffEinsatzmaterial, Wasserdampf und Luft. Es umfasst die Komprimierung und Reinigung von Rohstoffen von Schwefelverbindungen. Das Verfahren umfasst die katalytische Umwandlung von Methan mit Dampf und/oder (Dampf)-Luft. Dazu gehört auch die Umwandlung von Kohlenmonoxid. Das Verfahren umfasst die Reinigung des entstandenen Stickstoff-Wasserstoff-Gemisches von sauerstoffhaltigen Verbindungen. Es umfasst auch die Verdichtung und die Verwendung von nicht von Schwefelverbindungen gereinigten Rohstoffen als Brennstoff. Das Verfahren umfasst die Wärmerückgewinnung aus den Rauchgasen und deren Abgabe an die Umwelt. Es ist dadurch gekennzeichnet, dass ein Teil des Ausgangsmaterials, der 0,001-0,048 des Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterials entspricht, von Schwefelverbindungen gereinigt wird. Dieser Teil des Ausgangsmaterials wird in einem Gemisch mit Druckluft verbrannt. Dabei werden Rauchgase in einer Menge von 0,0146-1,685 der Luftmenge gewonnen. Die Luft zur der katalytischen Methanumwandlung mit Dampf angereichert. Die Rauchgase werden der katalytischen Methanumwandlung mit Dampf und Luft zugeführt ( RU2196733 ).
  • Die Nachteile des Verfahrens sind die hohen Kapitalkosten und der materialintensive Charakter des Prozesses sowie die geringere Effizienz der Rohstoffnutzung. Ein weiterer Nachteil ist der geringe thermodynamische Wirkungsgrad des Prozesses. Dieser hängt mit den Kosten für die Luftkompression und/oder die Sauerstofferzeugung zusammen. Nachteile sind weiterhin die niedrige Wasserstoffkonzentration und der hohe Gehalt an Ballastgasen (Stickstoff, Argon) im erzeugten Gas.
  • Der Prozess der Umwandlung von Methan in Wasserstoffgas ist bekannt. Bei diesem Verfahren wird Methangas als Rohstoffquelle verwendet. Das Gas wird in einer katalytischen partiellen Oxidationsreaktion mit Wasserdampf und sauerstoffhaltigem Gas adiabatisch oxidiert. Vor der Vermischung mit methanhaltigem Gas und sauerstoffhaltigem Gas wird der Wasserdampf elektrisch auf eine Temperatur von 750-950°C überhitzt ( RU 2 571 147 ).
  • Die Nachteile des Verfahrens sind die hohen Kapitalkosten, der metallintensive Charakter des Prozesses sowie die geringere Effizienz der Rohstoffnutzung. Ein weiterer Nachteil ist der geringe thermodynamische Wirkungsgrad des Prozesses. Ein geringer Wirkungsgrad hängt mit den Kosten für die Komprimierung von Luft und/oder die Beschaffung von Sauerstoff zusammen. Nachteile sind weiterhin die niedrige Wasserstoffkonzentration und der hohe Gehalt an Ballastgasen (Stickstoff, Argon) im erzeugten Gas.
  • Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, ein neues Verfahren zur Steigerung der Effizienz der Methanumwandlung zu schaffen.
  • Das neue Verfahren erhöht die thermodynamische Effizienz des Prozesses. Das neue Verfahren senkt die Produktionskosten und die Metallintensität. Außerdem wird dadurch der Gehalt an Ballastgasen (Stickstoff, Argon) im erzeugten Gas verringert. Das neue Verfahren erhöht den Wasserstoffgehalt und die Brand- und Explosionssicherheit des Prozesses.
  • Dabei wird der Wasserdampf auf eine Temperatur von 800-950 °C erhitzt. Wenn überhitzter Wasserdampf als Heizelement verwendet wird, entstehen Lichtbögen oder Hochfrequenz-Plasmatrone. Es werden auch Elemente verwendet, die durch elektrischen Widerstand erhitzt werden.
  • Die Erzeugung von Wasserdampf erfolgt durch Abkühlung der dampfförmigen Produkte.
  • Maßnahmen und Vorteile:
    • - Der Katalysator wird mit einem Starterbrenner erhitzt und zurückgewonnen.
    • - Es wird Methangas, das niedere Alkane und Methan enthält, verwendet.
    • - Der Methangasdruck wird zwischen 0,1 und 9,0 MPa gewählt.
    • - Der Wasserdampf- und Methangasverbrauch wird durch die Erhöhung der elektrischen Leistung des Wasserdampfüberhitzers optimiert.
    • - Methanhaltiges Gas wird in einem adiabatischen Dampfreaktor umgesetzt. Umwandlung eines methanhaltigen Gases mit einem Katalysator.
  • Der Katalysator wird aus einer Reihe von Nickel, Ruthenium, Rhodium, Palladium und Iridium ausgewählt. Die Katalysatoren werden auf feuerfeste Oxide aufgebracht. Verwendet werden Oxide wie Cordierit, Mullit, Chromoxid, Aluminiumtitanat, Spinelle, Zirkoniumdioxid und Aluminiumoxid.
    Der volumetrische Wasserdampfgehalt des methanhaltigen Gases vor der adiabatischen Dampfumwandlungsreaktion wird in einem Bereich gehalten, der 2 bis 8mal höher ist als der Methangehalt des methanhaltigen Gases.
    Nach Abtrennung des Kondensats von den adiabatischen Umwandlungsprodukten des methanhaltigen Gases entsteht ein erhitztes Methan-Wasserstoff-Gemisch. Das Gemisch ist für die Synthese von Nebenprodukten und/oder die Wasserstofferzeugung bestimmt.
    Die Figur zeigt ein Schema zur Durchführung des Verfahrens, wobei 1 - Methangas, 2 - Mischer, 3 - überhitzter Wasserdampf, 4 - elektrischer Überhitzer, 5 - Reaktionsgasstrom, 6 - Reaktor, 7 - Katalysatordüse, 8 - erhitztes Methan-Wasserstoff-Gemisch, 9 - Wärmetauscher, 10 - nasses Methan-Wasserstoff-Gemisch, 11 - Wasserdampf bedeuten.
  • Ein Beispiel für eine Umsetzung der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Methan-Wasserstoff-Gemisches. Die Methode wird im Folgenden beschrieben. In diesem Beispiel wird Erdgas als Methangas 1 verwendet. Das Beispiel ermöglicht es, die Merkmale der Ausführung der Erfindung zu charakterisieren. Die Merkmale beziehen sich auf Verfahren zur Verarbeitung von Erdgas und Begleitgas. Der gesamte Methangasstrom 1 bei 3,0 MPa wird von Schwefelverbindungen gereinigt (falls sie als Verunreinigungen im Erdgas vorhanden sind). Der Schwefel wird auf eine Massenkonzentration von weniger als 0,5 mg/nm umgewandelt. Das Gas wird im Mischer 2 mit einem überhitzten Hochdruckwasserdampfstrom 3 vermischt. Das entstandene Reaktionsgas-Dampf-Gemisch 6 wird dem adiabatischen Konversionsreaktor 6 zugeführt. Im Reaktor an der Katalysatorpackung 7 erfolgt die Umwandlung des Dampf-Gas-Gemisches in ein erhitztes Methan-Wasserstoff-Gemisch 8. Das Gemisch kann dann der katalytischen Umwandlung von Kohlenmonoxid zugeführt werden. Die Umwandlung kann dazu führen, dass Kohlendioxid aus dem Methan-Wasserstoff-Gemisch 10 entfernt wird. Das Kohlendioxid wird in Übereinstimmung mit den Kyoto-Vereinbarungen als marktfähiges Produkt oder zur Deponierung verwendet. Im letzteren Fall gelangen bei dieser Technologie keine Treibhausgasemissionen in die Atmosphäre.
  • Nach Abtrennung des Kondensats aus dem feuchten Methan-Wasserstoff-Gemisch 10 wird das Gemisch der Synthese von Folgeprodukten zugeführt. Aus dem Gemisch kann in Membran-, Absorptions- oder Adsorptionstrennanlagen Wasserstoff hergestellt werden. Vor dem Mischen mit dem Methangas 1 wird der Wasserdampf elektrisch auf eine Temperatur von 750-950°C überhitzt. Als Heizelement wird ein Lichtbogen oder ein Hochfrequenz-Plasmatron verwendet. Es können auch elektrische Widerstandsheizelemente mit Stromanschluss verwendet werden.
  • In Reaktor 6 wird die adiabatische Methanumwandlungsreaktion in einem Granulatbett in Gegenwart eines Umwandlungskatalysators durchgeführt. Der Katalysator wird aus einer Reihe von Nickel, Ruthenium, Rhodium, Palladium und Iridium ausgewählt. Die Katalysatoren werden auf feuerfeste Oxide aufgebracht. Verwendet werden Oxide wie Cordierit, Mullit, Chromoxid, Aluminiumtitanat, Spinelle, Zirkoniumdioxid und Aluminiumoxid.
  • Der Volumengehalt des Wasserdampfes 3 vor der adiabatischen Reaktion wird in einem Bereich gehalten, der 2 bis 8mal höher ist als das Volumen des Methans im methanhaltigen Gas 1. Sinkt das Dampf/Gas-Verhältnis unter 2, sinkt der Wirkungsgrad des Prozesses und die Kapitalkosten steigen. Die Kosten können mit einem erhöhten Gasrückführungsstrom verbunden sein. Ein erhöhter Durchfluss erfordert eine niedrige Umwandlungsrate bei der folgenden Vorlauferwärmungstemperatur. Es kann notwendig sein, die Vorlauftemperatur über 1000-1200°C zu erhöhen. Eine Erhöhung der Temperatur macht den Einsatz teurerer Wärmetauschermaterialien erforderlich. Eine Erhöhung des Dampf/Gas-Verhältnisses über 8 führt ebenfalls zu einer Verringerung der Prozesseffizienz. Die Reduzierung wird durch die Notwendigkeit beeinflusst, überschüssigen Wasserdampf zu produzieren.
  • Der adiabatische Reaktor 6 hält eine Temperatur im Bereich von 600°C bis 950°C. Der Katalysatorzusatz des adiabatischen Reaktors 6 enthält ein Metall als aktive Komponente. Das Metall ist ausgewählt aus der Gruppe Rhodium, Nickel, Platin, Iridium, Palladium, Eisen, Kobalt, Rhenium, Ruthenium, Kupfer, Zink, Eisen, Mischungen oder Verbindungen davon. Als Katalysator für den adiabatischen Umwandlungsreaktor 6 wird vorzugsweise ein Nickelkatalysator vom Typ NIAP-03-01 verwendet. Außerdem können die Katalysatoren KATALCO 25-4Q und KATALCO 57-4Q von Johnson Matthey eingesetzt werden. Die Zusammensetzung des Katalysators mit verändertem Platinoid- und Metallgehalt ermöglicht die Kontrolle des Wasserstoffgehalts im Endprodukt. Die Metalle beeinflussen die Kinetik der Oxidation von Kohlenmonoxid durch Wasserdampf (Scherreaktion).
  • Methanhaltiges Gas 1 enthält niedere Alkane einschließlich Methan. Diese Zusammensetzung ermöglicht die Verwendung verschiedener Arten von leichten Kohlenwasserstoffen für das Produkt: Begleitgase, Koksgase, Kohleflözgas, Gärungsprodukte aus landwirtschaftlichen oder kommunalen Abfällen und gasförmige Ströme aus der Ölraffination. Gas mit dieser Zusammensetzung erweitert den Anwendungsbereich der vorgeschlagenen Methode.
  • Der Fließdruck wird so gewählt, dass er etwa 0,1 bis 9,0 MPa beträgt, wodurch die Größe des Geräts, die dynamischen Gasverluste und die Komprimierungskosten optimiert werden können.
  • Aus dem Methan-Wasserstoff-Gemisch 10 der Wasserstoff-Extraktionseinheit (in der Figur nicht dargestellt) kann durch Membrandiffusion Wasserstoff freigesetzt werden. Zur Extraktion kann auch eine Kurzzeitadsorption oder ein elektrochemischer Hochtemperaturfilter mit Protonenleitfähigkeit verwendet werden. Wasserstoffextraktions- und -konzentrationsaufgaben in Öl- und Gasproduktionskreisläufen werden erfolgreich von Membran- und Adsorptionswasserstoffanlagen übernommen.
    B
    Die GRASIS-Adsorptionsanlagen im Besonderen. GRASYS-Anlagen arbeiten mit einem ultrakurzen Zyklus. Sie sind für die Erzeugung von hochreinem Wasserstoff aus Gasströmen konzipiert. GRASYS-Anlagen produzieren Wasserstoff mit einer Reinheit von bis zu 99,9995% bei minimalem Druckabfall im Trennprozess.
    Der Wasserdampf 3 wird durch Stromzufuhr erhitzt. Die Energie kann in Zeiten des Lastabwurfs aus dem Stromnetz bezogen werden. Diese Methode ermöglicht es, die Kosten des Prozesses zu senken.
  • Tabelle 1 zeigt die Prozessberechnungen. Die Berechnungen beruhen auf der bewährten Methodik (V.S. Yermolaev, 2019). Tabelle 1. Zusammensetzung und Durchflussmenge der einströmenden Gase
    Substanz Volumenanteil in % Massenanteil in % Volumenstrom m3/h Massendurchflussrate kg/h
    Metan-Wasserstoffgemische
    CO2 0 0 0 0
    N2 0 0 0 0
    H2O 71,43 73,77 571,43 458,90
    CH4 28,57 26,23 228,57 163,16
  • Die Temperatur und die Gaszusammensetzung in Reaktor 6 können wie folgt korrigiert werden.
  • Änderungen des Durchsatzes des Dampf-Gas-Gemisches in Mischer 2 und seines Verhältnisses
    Komponenten. Für eine maximale Umwandlung von Methan und Kohlenmonoxid ist die Reaktoraustrittstemperatur auf maximal 700°C zu halten. Die Temperaturerhaltung erlaubt die Verwendung von preiswerten austenitischen Edelstählen wie X18H10 für die Auslassvorrichtungen und Rohrleitungen.
  • Die Zusammensetzung des Gases am Ausgang des Reaktors 6 ist in Tabelle 2 dargestellt. Es ist zu erkennen, dass das Gas hauptsächlich aus Wasser und Wasserstoff besteht. Durch die niedrige Gastemperatur am Reaktorausgang entstehen erhebliche Mengen an Methan und Kohlendioxid. Die Gasaustrittstemperatur beträgt 607,1 °C. Die Temperatur ist bei diesem Verfahren sehr niedrig. Dieses Ergebnis ist auf die Konstruktion des Reaktors zurückzuführen. Er ist nicht für die Wärmeversorgung ausgelegt. Das Ergebnis kann durch eine Erhöhung der Eintrittsgastemperatur verbessert werden.
  • Das erzeugte Gasvolumen beträgt 947,7 nm3 /h Nassgas oder 507,7 nm3 /h Trockengas. Tabelle 2. Zusammensetzung der Abgase aus dem Konversionsreaktor nach stationärem Betrieb, 5 Stunden nach Inbetriebnahme.
    Substanz Volumenanteil in % Volumenanteil in % (Trockengas)
    CO2 6,17 11,51
    N2 0 0
    H2O 46,42 0
    CH4 16,41 30,62
    O2 0 0
    CO 1,53 2,85
    H2 29,48 55,02
    Insgesamt 100 100
  • Tabelle 3 zeigt das Temperatur- und Methanvolumenanteilprofil entlang des Katalysatorbetts im stationären Betrieb von Reaktor 6. Tabelle 3: Verteilung von Temperatur und Methanvolumenanteil entlang des Katalysators
    Entfernung vom Reaktoreingang in m Temperatur des Gases in °C Temperatur Katalysator in °C Metan-Volumenanteil in %
    1,00 949,72 949,72 28,56
    1,25 670,27 670,27 18,72
    1,50 638,72 638,72 17,65
    1,75 626,27 626,27 17,15
    2,00 619,48 619,48 16,87
  • Die vorgelegten Daten zeigen, dass das darunter liegende Katalysatorbett in Katalysatordüse 7 praktisch außer Betrieb ist. Die niedrige Temperatur des darüber liegenden Bettes in einem Abstand von 1,5 m vom Einlass des Reaktors 6 stoppt die chemische Reaktion im darunter liegenden Katalysatorbett fast vollständig.
  • Eine bekannte Einschränkung des Nickelkatalysators in der Katalysatorpackung 7 ist, dass das metallische Nickel im Katalysator bei der Betriebstemperatur des Reaktors 6 nur in einem reduzierenden Medium stabil ist. Diese Umgebung wird in der Regel durch gasförmige Brennstoffe geschaffen. Im Normalbetrieb ist der Katalysator also stabil. Wird jedoch die Zufuhr des methanhaltigen Gases 1 zum Reaktor 6 bei Betriebstemperatur unterbrochen, wird das Medium in der Katalysatorfüllung 7 oxidierend. Unter diesen Bedingungen oxidiert das metallische Nickel wieder zu Nickeloxid. Diese Oxidation ist mit einer Volumenzunahme von mehr als 40 % verbunden. Die Volumenzunahme wird dadurch beeinflusst, dass das metallische Nickel bei der Oxidation nicht die Struktur des ursprünglichen Nickeloxids bildet. Das bedeutet, dass das metallische Nickel durch die Reduktion von gesintertem Nickeloxid entstanden ist. In diesem Fall kommt es zur Mesoporosität. Die Mesoporosität führt zu einer Volumenvergrößerung im Vergleich zum ursprünglichen Nickeloxid. Diese Volumenveränderung bei der Reoxidation von Nickel kann zu größeren mechanischen Spannungen in der Katalysatorstruktur führen. Diese Veränderung kann zur Rissbildung und möglicherweise zur Zersetzung der Katalysatorstruktur führen.
  • Wasserdampf 3 wird mit Hilfe von elektrischer Energie erzeugt. Dampf 3 wird auch aus Kernkraftwerken oder Sonnenkollektoren erzeugt. Der Dampfdurchsatz und die Überhitzungstemperatur von Wasserdampf 3 führen zur Erhöhung der Leistung des elektrischen Dampfüberhitzers 4. Gleichzeitig wird die Belastung des Stromnetzes verringert. Die Lastreduzierung führt zu einer Senkung der wirtschaftlichen Kosten durch die Verwendung von billigem „ausfallsicherem“ Strom. Die Verringerung der Last senkt die Kapital- und Kompressionskosten für die Gasströme.
  • Die vorgeschlagene Erfindung wird dazu beitragen, die Kapitalkosten und die Metallintensität der Wasserstoffgasproduktion zu senken. Die Erfindung wird dazu beitragen, das Umwandlungsverhältnis von niederen Alkanen und die thermodynamische Effizienz des Prozesses zu erhöhen. Die Erfindung kann den Gehalt an Ballastgasen (Stickstoff, Argon) im erzeugten Gas reduzieren und die Brandsicherheit erhöhen. Die dabei entstehenden Produkte - Methan-Wasserstoff-Gemisch und seine Derivate (Wasserstoff, Syntheseprodukte) - können dann in der chemischen Industrie und der Metallurgie zur Verarbeitung von Kohlenwasserstoffen eingesetzt werden. Diese Produkte können auch in Energiespeicher- und Transportsystemen eingesetzt werden. Die Produkte können auch als Kraftstoff für Verkehrsmittel und stationäre Kraftwerke verwendet werden.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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  • Zitierte Patentliteratur
    • RU 2196733 [0003]
    • RU 2571147 [0005]

Claims (13)

  1. Verfahren zur Herstellung von Methan-Wasserstoff-Gemischen, gekennzeichnet durch ein methanhaltiges Gas als Rohstoffquelle, das (Gas) in einem adiabatischen Reaktor unter Zufuhr von Wasserdampf katalytisch umgesetzt wird, wobei der Dampf durch einen elektrischen Heizer vorgewärmt wird, so dass die Umwandlung bei einer Reaktortemperatur von bis zu 1000 C° und ohne Zufuhr von sauerstoffhaltigen Gasen erfolgt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Überhitzung des Wasserdampfes bis zu einer Temperatur von 800-950°C°, vorzugsweise 700 °C, erfolgt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Überhitzung von Wasserdampf ein Lichtbogen oder ein Hochfrequenzplasmatron als Heizelement verwendet wird und dass ein weiteres verwendetes Element durch elektrischen Widerstand erhitzt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass Wasserdampf durch Abkühlung der Produkte der adiabatischen Umwandlung von Methangas gewonnen wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Erhitzen eines methanhaltigen Gases und bei Abkühlung der adiabatischen Umwandlungsprodukte eines methanhaltigen Gases.
  6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Methangas im adiabatischen Umwandlungsreaktor auf eine Temperatur bis zu 950°C.erhitzt wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur Erwärmung und Rückgewinnung ein Katalysator mit einem Starterbrenner verwendet wird.
  8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das methanhaltige Gas niedere Alkane, einschließlich Methan, enthält.
  9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Methangasdruck zwischen 0,1 und 9,0 MPa gewählt wird.
  10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Strömungsgeschwindigkeit von Wasserdampf und methanhaltigem Gas durch Erhöhung der elektrischen Leistung des Wasserdampfüberhitzers erhöht wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Umwandlung von Methangas in einem adiabatischen Dampf-Methangas-Umwandlungsreaktor mit einem Katalysator durchgeführt wird, dass der Katalysator aus der folgenden Reihe ausgewählt werden muss: Nickel, Ruthenium, Rhodium, Palladium, Iridium, dass die Katalysatoren auf feuerfeste Oxide aufgebracht werden und dass Oxide wie Cordierit, Mullit, Chromoxid, Aluminiumtitanat, Spinelle, Zirkoniumdioxid und Aluminiumoxid verwendet werden.
  12. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der volumetrische Wasserdampfgehalt des methanhaltigen Gases vor der adiabatischen Dampfumwandlungsreaktion in einem Bereich gehalten wird, der 2 bis 8mal höher ist als der Methangehalt des methanhaltigen Gases.
  13. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass nach Abtrennung des Kondensats von den adiabatischen Umwandlungsprodukten des methanhaltigen Gases ein erhitztes Methan-Wasserstoff-Gemisch erhalten wird und dass das Gemisch für die Synthese von Nebenprodukten und/oder die Wasserstofferzeugung bestimmt ist.
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