DE10237213A1 - Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Metallpulver und keramischem Pulver - Google Patents
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Abstract
Verfahren zum Herstellen von Metallpulver und keramischem Pulver, wobei eine Metall- bzw. Keramikschmelze durch Führen durch eine Düseneinrichtung unter Druck in einen Hohlkegel-Schmelzefilm überführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlkegel-Schmelzefilm mittels eines Zerstäubungsfluids zerstäubt wird, und Vorrichtung zur Durchführung desselben.
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1 sowie eine Vorrichtung gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 16.
- Für die Herstellung von Metallpulvern existiert eine große Anzahl von unterschiedlichen Verfahren. Die Verfahren können in Einstoff- und Zweistoffzerstäubungsverfahren unterteilt werden. Bei der Zweistoffzerstäubung wird ein zweites Medium (Gas oder Flüssigkeit) für die Zerstäubung benötigt.
- Aus J.J. Dunkley, Sh. M. Sheikaliev: „Single Fluid Atomization of Liquid Metals" Proc. Advances in Powder Metallurgy & Particulate Materials 1995, May 14. – 17., Seattle, USA, ist ein Verfahren zum Herstellen von Metallpulver mittels Einstoffzerstäubung bekannt. All gemein weist die Einstoffzerstäubung den Vorteil eines geringen Verbrauchs eines zweiten Mediums (Gas oder Flüssigkeit) auf. Es lassen sich jedoch damit nur relativ große Partikelgrößen erzielen.
- Aus der
DE 35 05 661 C2 ergibt sich ein Verfahren zum Herstellen von Metallpulver mittels einer Zweistoffzerstäubung. Dazu wird ein geschlossener Zerstäuber (close coupled atomizer) eingesetzt. Genauer gesagt wird ein Schmelzestrahl zerstäubt, der aus einer zylindrischen Öffnung austritt. Allgemein weist die Zweistoffzerstäubung den Vorteil auf, daß damit geringere Partikelgrößen erzielbar sind. Dem steht jedoch der Nachteil eines hohen Verbrauches an einem zweiten Medium (Gas oder Flüssigkeit) gegenüber. - Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, das Verfahren und die Vorrichtung der eingangs genannten Art derart weiterzuentwickeln, daß damit eine geringe Partikelgröße bei geringerem Gasverbrauch ermöglicht wird.
- Erfindungsgemäß wird diese Aufgaben dadurch gelöst, daß der Hohlkegel-Schmelzefilm mittels eines Zerstäubungsfluids zerstäubt wird. Ein keramisches Pulver kann z.B. Glaspulver sein.
- Weiterhin wird diese Aufgabe bei der Vorrichtung der eingangs genannten Art durch eine nachgeschaltete, mit einer Zerstäubungsfluidquelle verbindbare Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung zum Zerstäuben eines von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber erzeugten Hohlkegel-Schmelzefilms gelöst.
- Bei dem Verfahren kann vorgesehen sein, daß der Hohlkegel-Schmelzefilm rotationssymmetrisch ist.
- Weiterhin kann vorgesehen sein, daß das Zerstäubungsfluid eine Flüssigkeit ist.
- Günstigerweise ist das Zerstäubungsfluid ein Gas.
- Gemäß einer besonderen Ausführungsform der Erfindung kann vorgesehen sein, daß das Zerstäubungsfluid in einer von der Düseneinrichtung stromabwärts beabstandeten und zur mittleren Austrittsrichtung der Metall- bzw. Keramikschmelze senkrechten Ebene über einen zu dem Hohlkegel-Schmelzefilm konzentrischen äußeren Kreis vollumfänglich oder an diskreten Stellen unter einem Anstellwinkel α zugeführt wird.
- Vorteilhafterweise wird der Anstellwinkel α so gewählt wird, daß keine starken Wirbelbildungen entstehen. Letztere würden sich ungünstig auf den Hohlkegel-Schmelzefilm auswirken.
- Günstigerweise beträgt der Anstellwinkel α näherungsweise Null Grad.
- Es kann auch vorgesehen sein, daß der Anstellwinkel α negativ ist.
- Vorteilhafterweise beträgt der Betrag des Anstellwinkels α näherungsweise Null Grad. Grundsätzlich gilt, daß der Anstellwinkel α möglichst gering ist, da bei zu großem Anstellwinkel α starke Wirbelbildungen möglich sind.
- Vorteilhafterweise wird das Verfahren unter einem Überdruck in einer Sprühkammer durchgeführt. Dadurch wird die Zerstäubung noch effektiver und kann die Abkühlung der Metall- bzw. Keramikpartikeln gezielt beeinflußt werden.
- Vorteilhafterweise werden die Bedingungen für das Zusammentreffen von Hohlkegel-Schmelzefilm und Zerstäubungsfluid so gewählt, daß keine Schmelzetropfen die Zuführung von Zerstäubungsfluid behindern. Letzteres könnte nämlich den Prozeß instabil machen und schließlich zum Abbruch desselben führen.
- Vorteilhafterweise liegt der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze im Bereich von 30 bis 300 kg/h.
- Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, daß der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze 190 kg/h beträgt.
- Vorteilhafterweise liegt der Druck des Zerstäubungsfluids im Bereich von 0,1 bis 100 MPa.
- Insbesondere kann vorgesehen sein, daß der Druck des Zerstäubungsfluids 0,8 MPa beträgt.
- Bei der Vorrichtung kann vorgesehen sein, daß der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber eine rotationssymmetrische Austrittsöffnung aufweist.
- Vorteilhafterweise weist der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber eine Austrittsöffnung mit einem Durchmesser im Bereich von 1,0 bis 1,3 mm auf.
- Weiterhin kann vorgesehen sein, daß die Zerstäubungsfluidquelle eine Zerstäubungsflüssigkeitsquelle ist.
- Günstigerweise ist die Zerstäubungsfluidquelle eine Zerstäubungsgasquelle.
- Weiterhin kann gemäß einer besonderen Ausführungsform der Erfindung vorgesehen sein, daß die Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung einen Düsenring mit einer axialen Dicke g umfaßt, dessen Austrittsebene stromabwärts in einem Abstand a von der Austrittsebene des Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäubers angeordnet ist.
- Zweckmäßigerweise ist der Düsenring konzentrisch zum Hohlkegel-Schmelzefilm angeordnet.
- Günstigerweise ist der Düsenring derart angeordnet, daß ein ringförmiger Spalt zwischen selbigem und der Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung vorhanden ist. Durch besagten Spalt kann Gas z.B. aus einer Sprühkammer angesaugt werden.
- Günstigerweise beträgt die Breite b des Spaltes mindestens 2 mm. Dadurch wird der Hohlkegel-Schmelzefilm nicht durch den Unterdruck gestört.
- Alternativ kann vorgesehen sein, daß der Abstand a unterhalb von 2 mm liegt. Dann kann auf besagten ringförmigen Spalt verzichtet werden.
- Günstigerweise ist der Düsenring derart gestaltet, daß seine Öffnung auf der dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber zugewandten Seite einen größeren Durchmesser d1 als auf der von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Seite aufweist.
- Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, daß die Öffnung in Axialrichtung einen dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber zugewandten ersten Bereich und einen von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten zweiten Bereich mit einem konstanten Durchmesser d2 aufweist, wobei der Durchmesser des ersten Bereiches ausgehend vom Durchmesser d1 zum zweiten Bereich hin in den Durchmesser d2 übergeht.
- Vorteilhafterweise beträgt der Durchmesser d1 25 mm.
- Ebenfalls vorteilhafterweise beträgt der Durchmesser d2 20 mm.
- Günstigerweise weist der Düsenring einen Ringschlitz oder mindestens zwei Austrittsbohrungen auf, der/die im von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Bereich der Öffnung angeordnet ist/sind.
- Gemäß einer besonderen Ausführungsform der Erfindung kann vorgesehen sein, daß der Düsenring einen Ringschlitz oder mindestens zwei Austrittsbohrungen aufweist, der/die im von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Bereich der Öffnung angeordnet ist/sind.
- Günstigerweise sind vierundzwanzig gleichmäßig beabstandete Austrittsbohrungen vorgesehen.
- Insbesondere kann dabei vorgesehen sein, daß die Austrittsbohrungen jeweils einen Durchmesser von 1 mm aufweisen.
- Vorteilhafterweise ist/sind der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen derart gestaltet, daß das Zerstäubungsfluid unter einem Anstellwinkel α von näherungsweise Null Grad austritt. Unter einem derartigen Winkel wird der Hohlkegel-Schmelzefilm am wenigstens negativ gestört.
- Weiterhin kann vorgesehen sein, daß der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen derart gestaltet ist/sind, daß das Zerstäubungsfluid unter einem negativen Anstellwinkel α austritt.
- Insbesondere kann vorgesehen sein, daß der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen derart gestaltet ist/sind, daß das Zerstäubungsfluid unter einem Anstellwinkel α mit einem Betrag von näherungweise Null Grad austritt.
- Vorteilhafterweise ist eine Einrichtung zum Erzeugen eines Überdrucks in der Umgebung der Vorrichtung vorgesehen.
- Günstigerweise ist der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber derart gestaltet, daß ein Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze im Bereich von 30 bis 300 kg/h einstellbar ist.
- Vorteilhafterweise beträgt der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze 190 kg/h.
- Vorzugsweise ist die Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung derart gestaltet, daß der Druck des Zerstäubungsfluids im Bereich von 0,1 bis 100 MPa einstellbar ist.
- Insbesondere beträgt der Druck des Zerstäubungsfluids 0,8 MPa.
- Der Erfindung liegt die überraschende Erkenntnis zugrunde, daß durch eine Kombination einer Einstoffzerstäubung mit einer nachgeschalteten Zweistoffzerstäubung Metallpulver und keramische Pulver mit einer deutlich geringeren mittleren Partikelgröße als mit einer Einstoffzerstäubung alleine und mit einem geringeren Verbrauch eines zweiten Mediums (Gas bzw. Flüssigkeit) als bei einer Zweistoffzerstäubung alleine gezielt herstellen lassen. Durch den geringen Verbrauch lassen sich die Herstellkosten reduzieren.
- Gegenüber der Zweistoffzerstäubung alleine besteht auch der Vorteil, daß sich Partikelgrößenverteilungen mit einer geringeren Streubreite erzielen lassen, was bei der Metall- bzw. Keramikpulverherstellung von großem Interesse ist, um einen hohen Anteil des Pulvers als Produkt verkaufen zu können.
- Insbesondere durch geometrische Optimierung des „Kombizerstäubers" läßt sich die Rieselfähigkeit des Metallpulvers und keramischem Pulvers gezielt beeinflussen und das Auftreten von Satellitentropfen verringern.
- Außerdem können Ringdüsen mit Einzelbohrungen oder Schlitzen eingesetzt werden, wobei die Kontur der mittigen Öffnung der Ringdüse z.B. zylindrisch, konvergent-divergent (Lavalförmig) gestaltet werden kann.
- Das erfindungsgemäße Verfahren weist eine hohe Betriebssicherheit gegen das Einfrieren der Metall- bzw. Keramikschmelze auf, was es für einen industriellen Einsatz besonders interessant macht.
- Das erfindungsgemäße Verfahren funktioniert insbesondere auch unter einem Überdruck in einer Sprühkammer, mit dem die Zerstäubung noch effektiver und die Abkühlung der Partikeln gezielt beeinflußt werden kann. Der Überdruck stellt eine Erhöhung des Partialdruckes des umgebenden Gases dar, mittels derer die Löslichkeit des Gases in der Metall- bzw. Keramikschmelze erhöht werden kann, wodurch sich Metallpulver bzw. keramische Pulver mit erhöhten Gasgehalten herstellen lassen.
- Gegenüber der Einstoffzerstäubung weist das erfindungsgemäße Verfahren auch den Vorteil auf, daß aufgrund erforderlicher geringerer Drücke Sicherheitsprobleme beseitigt bzw. gelindert werden können.
- Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Ansprüchen und aus der nachstehenden Beschreibung, in der ein Ausführungsbeispiel anhand der schematischen Zeichnungen im einzelnen erläutert ist. Dabei zeigt:
-
1 eine Vertikalschnittansicht einer Vorrichtung gemäß einer besonderen Ausführungsform der Erfindung; und -
2 Details der in der1 gezeigten Vorrichtung. - Wie sich aus den
1 und2 ergibt, umfaßt eine Vorrichtung10 zum Herstellen einer Metallschmelze gemäß einer besonderen Ausführungsform der Erfindung einen Einstoff-Hohlkegel-Zerstäuber, der eine Drallkammer12 mit einer in ihrem oberen Bereich radial außen angeordneten Eintrittsöffnung14 für Schmelze und einer in ihrem unteren Bereich mittig angeordneten kreisförmigen Austrittsöffnung16 für Schmelze. - Weiterhin umfaßt die Vorrichtung
10 einen Düsenring18 mit einer axialen Dicke g, dessen Austrittsebene AR stromabwärts in einem Abstand a von der Austrittsebene AD des Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäubers angeordnet ist (siehe auch2 ). Der Düsenring18 ist konzentrisch zum Hohlkegel-Schmelzefilm20 angeordnet, wobei ein ringförmiger Spalt22 mit einer Breite b zwischen selbigem 18 und der kegelförmig gestalteten unteren Außenkontur der Drallkammer12 besteht (siehe2 ). - Der Düsenring
18 weist eine Öffnung24 auf, die in Axialrichtung einen dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber zugewandten ersten Bereich26 und einen von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten zweiten Bereich28 mit einem konstanten Durchmesser d2 aufweist, wobei der Durchmesser des ersten Bereiches26 ausgehend von einem Durchmesser d1 zum zweiten Bereich28 hin in den Durchmesser d2 konisch übergeht (siehe2 ). Im von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Bereich weist die Öffnung24 vierundzwanzig Austrittsbohrungen auf, von denen nur zwei zu sehen und mit dem Bezugszeichen30 und32 versehen sind. Die Austrittsbohrungen weisen eine Kreisfläche F = π × d4 auf. Alternativ kann ein Ringschlitz mit gleichem Austrittsquerschnitt wie n × π × F2/4 vorgesehen sein, wobei n die Anzahl der Austrittsbohrungen ist. Die Austrittsbohrungen sind derart gestaltet, daß ein Zerstäubungsfluid unter einem Anstellwinkel α austritt. - Wie in der
1 angedeutet, strömt eine Metallschmelze34 durch die Eintrittsöffnung14 in die Drallkammer12 und führt sie in der Drallkammer eine Rotationsbewegung aus. Die kontinuierlich nachfolgende Metallschmelze sorgt dafür, daß die Metallschmelze aus der Austrittsöffnung16 herausgedrückt wird und unter dem Einfluß der Zentrifugalkräfte als rotationssymmetrischer Hohlkegel-Schmelzefihn20 austritt. Die Dicke des Hohlkegel-Schmelzefilms20 nimmt mit der Lauflänge ab. Ein Zerstäubungsfluid (Gas oder Flüssigkeit)36 verläßt den Düsenring18 über die Austrittsbohrungen (lediglich30 und32 gekennzeichnet) mit hoher Geschwindigkeit und trifft auf den Hohlkegel-Schmelzefilm20 , der durch die Einwirkung des auftreffenden Zerstäubungsfluides zerstäubt wird. Der Druck im Düsenring18 kann verändert werden und stellt einen wesentlichen Parameter für das Zerstäubungser gebnis dar. Durch Erhöhung des Zerstäubungsfluiddruckes im Düsenring18 läßt sich der mittlere Partikeldurchmesser verringern. - Die nachfolgenden Beispiele wurden mit folgenden Parametern durchgeführt:
Durchmesser d3 der Austrittsöffnung16 : zwischen 1,0 und 1,3 mm
d1: 25 mm
d2: 20 mm
Durchmesser d4 der Austrittsbohrungen30 ,32 : 1 mm
α: Null Grad. - Beispiele
- Besondere Ausführungsformen des Verfahrens gemäß der vorliegenden Erfindung wurden erfolgreich für reines Zinn und einige Zinn- und Kupferlegierungen Sn61Pb39, Sn62Pb36Ag2, CUSn15P5Ni4 getestet (die Zahlen hinter den Elementen sind die Gewichtsprozente).
- Beispiel 1
- Bei der Zerstäubung von reinem Zinn wurde der Düsenring
18 mit einem Druck von 0,4 MPa betrieben. Der Massenstrom der Zinnschmelze betrug 189 kg/h. Als Zerstäubungsfluid wurde Stickstoff verwendet. Das Zinnpulver hatte einen Massenmedian von 98 μm bei einer geometrischen Standardabweichung von nur 1,58, während bei der Zweistoffzerstäubung alleine die geometrischen Standardabweichungen oberhalb von 2,0 liegen. Der spezifische Zerstäubungsgasverbrauch betrug nur 45 Normkubikmeter pro kg Zinnschmelze. - Beispiel 2
- Der Massenmedian des Zinnpulvers kann einfach durch die Erhöhung des Zerstäubungsgasdruckes im Düsenring
18 verringert werden. Durch Erhöhung des Zerstäubungsgasdruckes von 0,4 auf 0,8 MPa und Beibehalten aller anderen Parameter Parameter wie in Beispiel 1 wurde nämlich ein Massenmedian von 54 μm erhalten, wobei außerdem auch noch die Standardabweichung auf 1,52 verringert werden konnte. Allerdings erhöhte sich dadurch der spezifische Zerstäubungsgasverbrauch auf 80 Normkubikmeter pro kg Zinnschmelze. - Beispiel 3
- Die Legierung CuSn15P5Ni4 wurde mit einem Zerstäubungsgasdruck von 1 MPa zerstäubt. Es wurden ein Massenmedian von 106 μm und eine geometrische Standardabweichung von 1,7 erreicht. Der spezifische Zerstäubungsgasverbrauch betrug 0,34 Normkubikmeter pro kg Zinnschmelze.
- Die in der vorstehenden Beschreibung, in den Zeichnungen sowie in den Ansprüchen offenbarten Merkmale der Erfindung können sowohl einzeln als auch in beliebigen Kombinationen für die Verwirklichung der Erfindung in ihren verschiedenen Ausführungsformen wesentlich sein.
-
- 10
- Vorrichtung
- 12
- Drallkammer
- 14
- Eintrittsöffnung
- 16
- Austrittsöffnung
- 18
- Düsenring
- 20
- Hohlkegel-Schmelzefilm
- 22
- Spalt
- 24
- Öffnung
- 26
- erster Bereich
- 28
- zweiter Bereich
- 30, 32
- Austrittsbohrungen
- 34
- Metallschmelze
- 36
- Zerstäubungsfluid
- a
- Abstand
- b
- Breite
- d1
- Durchmesser
- d2
- Durchmesser
- d3
- Durchmesser
- d4
- Durchmesser
- g
- Dicke
- AD
- Austrittsebene
- AR
- Austrittsebene
Claims (41)
- Verfahren zum Herstellen von Metallpulver und keramischem Pulver, wobei eine Metall- bzw. Keramikschmelze durch Führen durch eine Düseneinrichtung unter Druck in einen Hohlkegel-Schmelzefilm überführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlkegel-Schmelzefilm mittels eines Zerstäubungsfluids zerstäubt wird.
- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlkegel-Schmelzefilm rotationssymmetrisch ist.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Zerstäubungsfluid eine Flüssigkeit ist.
- Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Zerstäubungsfluid ein Gas ist.
- Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Zerstäubungsfluid in einer von der Düseneinrichtung stromabwärts beabstandeten und zur mittleren Austrittsrichtung der Metall- bzw. Keramikschmelze senkrechten Ebene über einen zu dem Hohlkegel-Schmelzefihn konzentrischen äußeren Kreis vollumfänglich oder an diskreten Stellen unter einem Anstellwinkel α zugeführt wird.
- Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Anstellwinkel α so gewählt wird, daß keine starken Wirbelbildungen entstehen.
- Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Anstellwinkel α näherungsweise Null Grad beträgt.
- Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Anstellwinkel α negativ ist.
- Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Betrag des Anstellwinkels α näherungsweise Null Grad beträgt.
- Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es unter einem Überdruck in einer Sprühkammer durchgeführt wird.
- Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Bedingungen für das Zusammentreffen von Hohlkegel-Schmelzefihn und Zerstäubungsfluid so gewählt werden, daß keine Schmelzetropfen die Zuführung von Zerstäubungsfluid behindern.
- Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze im Bereich von 30 bis 300 kg/h liegt.
- Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze 190 kg/h beträgt.
- Verfahren nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des Zerstäubungsfluids im Bereich von 0,1 bis 100 MPa liegt.
- Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des Zerstäubungsfluids 0,8 MPa beträgt.
- Vorrichtung (
10 ) zum Herstellen von Metallpulver und keramischem Pulver, mit einem mit einer Metall- oder Keramikschmelzequelle verbindbaren Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber, gekennzeichnet durch eine nachgeschaltete, mit einer Zerstäubungsfluidquelle verbindbare Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung zum Zerstäuben eines von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber erzeugten Hohlkegel-Schmelzefilms (20 ). - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber eine rotationssymmetrische Austrittsöffnung (16 ) aufweist. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber eine Austrittsöffnung (16 ) mit einem Durchmesser d3 im Bereich von 1,0 bis 1,3 mm aufweist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 16, 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Zerstäubungsfluidquelle eine Zerstäubungsflüssigkeitsquelle ist. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Zerstäubungsfluidquelle eine Zerstäubungsgasquelle ist. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung einen Düsenring (18 ) mit einer axialen Dicke g umfaßt, dessen Austrittsebene AR stromabwärts in einem Abstand a von der Austrittsebene AD des Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäubers angeordnet ist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenring (18 ) konzentrisch zum Hohlkegel-Schmelzefilm (20 ) angeordnet ist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenring (18 ) derart angeordnet ist, daß ein ringförmiger Spalt (22 ) zwischen selbigem (18 ) und der Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung vorhanden ist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Breiteb des Spaltes (22 ) mindestens 2 mm beträgt. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand a unterhalb von ... mm liegt. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 21 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenring (18 ) derartig gestaltet ist, daß seine Öffnung (24 ) auf der dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber zugewandten Seite einen größeren Durchmesser d1 als auf der von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Seite aufweist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet, daß die Öffnung (24 ) in Axialrichtung einen dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber zugewandten ersten Bereich (26 ) und einen von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten zweiten Bereich (28 ) mit einem konstanten Durchmesser d2 aufweist, wobei der Durchmesser des ersten Bereiches (26 ) ausgehend vom Durchmesser d1 zum zweiten Bereich (28 ) hin in den Durchmesser d2 übergeht. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 26 oder 27, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser d1 25 mm beträgt. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 26 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser d2 20 mm beträgt. - Vorrichtung nach einem der Ansprüche 21 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenring (
18 ) eine Laval-artig gestaltete Öffnung aufweist. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 26 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß der Düsenring (18 ) einen Ringschlitz oder mindestens zwei Austrittsbohrungen (30 ,32 ) auf weist, der/die im von dem Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber abgewandten Bereich der Öffnung (24 ) angeordnet ist/sind. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß vierundzwanzig gleichmäßig beabstandete Austrittsbohrungen vorgesehen sind. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, daß die Austrittsbohrungen jeweils einen Durchmesser d4 von 1 mm aufweisen. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 31 bis 33, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen (30 ,32 ) derart gestaltet ist/sind, daß das Zerstäubungsfluid unter einem Anstellwinkel α von näherungsweise Null Grad austritt. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 31 bis 33, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen (30 ,32 ) derart gestaltet ist/sind, daß das Zerstäubungsfluid unter einem negativen Anstellwinkel austritt. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 34 oder 35, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringschlitz bzw. die Austrittsbohrungen (30 ,32 ) derart gestaltet ist/sind, daß das Zerstäubungsfluid unter einem Anstellwinkel α mit einem Betrag von näherungweise Null Grad austritt. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 36, dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung zum Erzeugen eines Überdrucks in der Umgebung der Vorrichtung vorgesehen ist. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 37, dadurch gekennzeichnet, daß der Einstoff-Hohlkegel-Druckzerstäuber derart gestaltet ist, daß ein Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze im Bereich von 30 bis 300 kg/h einstellbar ist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet, daß der Massenstrom der Metall- bzw. Keramikschmelze 190 kg/h beträgt. - Vorrichtung (
10 ) nach einem der Ansprüche 16 bis 39, dadurch gekennzeichnet, daß die Zerstäubungsfluid-Düseneinrichtung derart gestaltet ist, daß der Druck des Zerstäubungsfluids im Bereich von 0,1 bis 100 MPa einstellbar ist. - Vorrichtung (
10 ) nach Anspruch 39, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des Zerstäubungsfluids 0,8 MPa beträgt.
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