DE102019214555A1 - Vorrichtung zur Verdüsung eines Schmelzstromes mittels eines Gases - Google Patents
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Abstract
Eine Vorrichtung zur Verdüsung eines metallischen, intermetallischen oder keramischen Schmelzstromes mittels eines Gases zu sphärischem Pulver, umfasst- eine Schmelzkammer (1),- eine Pulverkammer (2),- eine Induktionsspule (3) in der Schmelzkammer (1),- einem Schmelzmaterial, vorzugsweise Schmelzstab (7) in der Induktionsspule (3) und- eine die Schmelz- und Pulverkammern (1, 2) miteinander verbindende, in einer Düsenplatte (4) angeordnete Zerstäubungsdüse (5) für den vom Schmelzmaterial durch die Induktionsspule (3) abgeschmolzenen Schmelzstrom (8), wobei die Zerstäubungsdüse (5) ein ausschließlich konvergentes Düsenprofil mit im Querschnitt kreisbogenförmigen Düsenflanken (13) besitzt, sodass sowohl das Verdüsungsgas (V) als auch der Schmelzstrom und die daraus erzeugten Tröpfchen eine Geschwindigkeit maximal, vorzugsweise unter der Schallgeschwindigkeit des Verdüsungsgases (V) erreichen.
Description
- Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Verdüsung eines metallischen, intermetallischen oder keramischen Schmelzstromes mittels eines Gases zu sphärischem Pulver mit den im Oberbegriff des Patentanspruches
1 angegebenen Merkmalen. - Zum Hintergrund der Erfindung ist auszuführen, dass Metallpulver in zahlreichen Bereichen der Technik im industriellen Maßstab zur Herstellung von Bauteilen oder funktionellen Schichten verwendet werden. Beispiele dafür sind Sinterstähle, Hartmetalle, Kontaktwerkstoffe, Permanentmagnete, Keramiken und thermisch gespritzte Schichten.
- Insbesondere im Bereich des Additive Manufacturing und Metal Injection Molding werden besondere Anforderungen an die Sphärizität und Partikelgrößenverteilung der Pulver gestellt, da diese eine notwendige Voraussetzung für die prozessuale Weiterverarbeitbarkeit darstellen. Für die Herstellung von sphärischen Metallpulvern haben sich vier grundsätzliche Technologien durchgesetzt, die Plasma-gestützte Zerstäubung von Drähten - siehe
WO 2011 054113 A1 , die Plasma-Sphärodisierung von Pulvern mit unregelmäßiger Oberfläche - sieheEP 1 689 519 B1 , der Plasma Rotating Electrode Prozess - sieheUS 5 147 448 A , sowie die Gasverdüsung von flüssigen Schmelzen. - Letztere ist auch auf bestimmte Keramiken anwendbar und umfasst eine Vielzahl an verschiedenen Verfahren zur Herstellung der flüssigen Schmelzen:
- • VIGA (Vacuum Induction Gas Atomization - Induktives Schmelzen in keramischen und kalten Tiegeln)
- • EIGA (Electrode Induction Gas Atomization - Induktives tiegelloses Schmelzen von metallischen oder intermetallischen Stäben)
- • PIGA (Plasma Inert Gas Atomization - Plasmaschmelzen im kalten Tiegel
- Die Erzeugung des zu verdüsenden Gießstrahls bei tiegelbasierten Schmelzverfahren kann dabei durch Kippen des Tiegels (Ausgießen), durch einen Bodenauslauf des Tiegels oder durch ein Abschmelzen eines Stabes (Elektrode) erfolgen. Die Auswahl des bevorzugten Schmelzverfahrens geschieht entsprechend spezifischer Eigenschaften des zu schmelzenden Materials. So können beispielsweise hochschmelzende sowie sauerstoffaffine Metalle oder Legierungen nicht in keramischen Tiegeln erschmolzen werden, da die Tiegelmaterialien den Prozesstemperaturen nicht standhalten oder von der Schmelze reduziert werden.
- Alle Verdüsungsverfahren von frei fallenden flüssigen Schmelzen mittels eines Verdüsungsgases besitzen einen Einfluss auf die Sphärizität und die Gasporosität der entstehenden Pulverpartikel, wie dies aus dem Fachartikel Schulz G., „Laminar sonic and supersonic gas flow atomization - the NANOVAL process“, World Congress on PM & Particulate Materials, Advances in PM, 1996, 1, S. 43-54 hervorgeht. Es ist bis heute nicht möglich, gasverdüste Pulver frei von Satelliten auf den Pulverteilchenoberflächen und ohne Gasporosität zu erzeugen, was mittels PREP oder Plasmaverdüsung Stand der Technik ist. PREP und Plasmaverdüsung besitzen ihrerseits jedoch gravierende Nachteile bezüglich der Wirtschaftlichkeit und sind dementsprechend deutlich teuerer als gasverdüste Pulver.
- Unter den gasgestützten Verdüsungsverfahren unterscheidet man grundsätzlich zwischen verschiedenen Auslegungen der Freifallverdüsung (free fall nozzle, close-coupled nozzle) und der gasstrahlgeführten Verdüsung mittels einer Laval-Düse.
- Eine Vorrichtung zur Verdüsung eines Schmelzstroms mittels eines Gases zu sphärischem Pulver mit den im Oberbegriff des Patentanspruches 1 angegebenen Merkmalen mit einer solchen Laval-Düse ist aus der
WO 2015/092008 A1 - Durch die Zerstäubungsdüse wird der von einem unter Druck stehenden Verdüsungsgas radial umhüllte und in der Schmelzkammer von der Induktionsspule induktiv aus dem Schmelzmaterial erzeugte Schmelzstrom aufgrund der Wirkung der Schwerkraft in die Düse eingeführt sowie in und nach der Zerstäubungsdüse zu feinen Tröpfchen aufgespalten. Diese erstarren zu den herzustellenden Pulverpartikeln.
- Es hat sich in diesem Zusammenhang gezeigt, dass die damit hergestellten Pulverpartikel bezüglich der Satellitenbildung und Entstehung von Gasporosität verbesserungsbedürftig sind.
- Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine Verdüsungsvorrichtung für die Gasverdüsung von flüssigen Metall- und Keramikschmelzen zu schaffen, die bei höchster Wirtschaftlichkeit die Satellitenbildung und die Entstehung von Gasporosität weitgehend vermeidet.
- Diese Aufgabe wird laut Kennzeichnungsteil des Anspruches 1 durch die Verwendung einer neuartigen gasstrahlgeführten Zerstäubungsdüse mit einem ausschließlich konvergenten Düsenprofil mit im Querschnitt kreisbogenförmigen Düsenflanken gelöst, sodass sowohl das Verdüsungsgas als auch der Schmelzstrom und die daraus erzeugten Tröpfchen eine Geschwindigkeit maximal, vorzugsweise unter der Schallgeschwindigkeit des Verdüsungsgases erreichen. Die Gasgeschwindigkeit des Verdüsungsgases übersteigt damit im Gegensatz zur bekannten Laval-Verdüsung während des Verdüsungsprozesses die Schallgeschwindigkeit nicht.
- Es hat sich herausgestellt, dass mit einem derartigen Düsenprofil qualitativ verbesserte Pulverpartikel bei höchster Wirtschaftlichkeit unter weitest gehender Vermeidung von Satellitenbildung und Gasporosität hergestellt werden können.
- In den abhängigen Ansprüchen sind bevorzugte Weiterbildungen der Erfindung angegeben. So kann die Oberfläche der Düsenplatte auf der Düsenauslassseite eben und senkrecht zur Fließrichtung des Schmelzstromes ausgerichtet sein. Auf der Düsenauslassseite bildet sich damit eine ausgeprägte Kante, von der ein zusätzlicher, die Partikelbildung aus dem Schmelzstrom unterstützender Verwirbelungseffekt ausgeht.
- Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform kann die Induktionsspule höhenverstellbar ausgebildet sein.
- In vorteilhafter Weise kann durch diese Höhenverstellbarkeit der Spule die freie Fallhöhe des den Schmelzstrom bildenden Gießstrahles bis zur Düse variiert werden kann. Da sich die Schmelzetemperatur insbesondere durch die Abgabe von Strahlungsleistung mit steigender Fallhöhe verringert, kann die Viskosität der Schmelze beim Eintritt in die Düse verändert und somit die entstehende Partikelgrößenverteilung gezielt gesteuert werden.
- Es ist darauf hinzuweisen, dass die Höhenverstellbarkeit der Spule losgelöst von der sonstigen vorliegenden Erfindung in Verdüsungsvorrichtungen mit anderen Typen von Zerstäubungsdüsen unter Erzielung der geschilderten Vorteile eingesetzt werden kann.
- Gemäß einer weiteren bevorzugten Ausführungsform kann die Induktionsspule sich in Richtung der Zerstäubungsdüse konisch verengend ausgebildet sein, wobei koaxial in der Induktionsspule ein zylindrischer Stab des zu verdüsenden Materials zur Erzeugung des Schmelzstroms angeordnet ist.
- Weitere abhängige Ansprüche beziehen sich auf Parameter für die Gestaltung und Dimensionierung des Düsenprofils, mit denen sich qualitativ besonders gute Ergebnisse bei den hergestellten Pulverpartikeln ergeben. Zur Vermeidung von Wiederholungen wird auf das Ausführungsbeispiel verwiesen.
- Um die erfindungsgemäße Verdüsungsvorrichtung möglichst rationell und rasch an unterschiedliche Einsatzzwecke anpassen zu können, kann in einer weiteren bevorzugten Ausführungsform die Zerstäubungsdüse in einem gesonderten, lösbar in der Düsenplatte sitzenden Düseneinsatz angeordnet sein.
- Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels anhand der beigefügten Zeichnung. Es zeigt diese:
-
1 einen schematischen Axialschnitt einer Verdüsungsvorrichtung. - Die in der Zeichnung dargestellten Hauptbestandteile der Verdüsungsvorrichtung sind eine Schmelzkammer
1 , eine Pulverkammer2 (auch Verdüsungskammer genannt), eine in der Schmelzkammer1 angeordnete Induktionsspule3 und eine zwischen den beiden Kammern1 ,2 angeordnete Düsenplatte4 , in der eine Zerstäubungsdüse5 zur Verbindung dieser beiden Kammern1 ,2 dient. Die Düsenplatte4 ist auf der Auslassseite16 eben und senkrecht zur Fließrichtung eines Schmelzstromes8 ausgerichtet. - In der unter einem Argondruck p1 stehenden Schmelzkammer
1 wird das zu verdüsende Material in Form eines mit einer 45°-Spitze 6 versehenen zylindrischen Stabes7 in die konische Induktionsspule3 mit drei Windungen teilweise eingeführt, wie dies beispielsweise grundsätzlich aus derDE 41 02 101 A1 bekannt ist. Die Konizität der Induktionsspule3 entspricht der Konizität der Spitze6 des zu verdüsenden Stabes7 . Die Spitze6 und insbesondere die Oberfläche der Spitze6 wird durch mittelfrequenten, die Induktionsspule3 durchfließenden Strom induktiv erwärmt, bis an der Oberfläche eine schmelzflüssige Phase entsteht. Dieser Schmelzstrom8 läuft an der konischen Fläche nach unten und tropft von der Spitze6 in Form eines kontinuierlichen Gießstrahles ab. Der Massenfluss des den Schmelzstrom8 bildenden Gießstrahles kann über die induktiv eingekoppelte elektrische Leistung in einem breiten Bereich zwischen 0,4 kg/min und 2,5 kg/min variiert werden. Als für die Verdüsung besonders geeignet wird ein Schmelzstrom zwischen 0,8 und 1,5 kg/min angesehen. Während der Verdüsung rotiert der Stab7 langsam um seine Symmetrieachse S und fährt kontinuierlich nach unten. Aus dem Durchmesser D des Stabes7 , der zwischen 30 und 200 mm liegen kann, und der eingestellten Absenkgeschwindigkeit ergibt sich die jeweilige Schmelzrate. Als prozesstechnisch besonders günstig haben sich Stabdurchmesser D zwischen 80 und 150 mm erwiesen. - Durch eine in der Zeichnung lediglich schematisch dargestellte lineare Aufhängung
9 ist die Höhenverstellbarkeit ΔH der Induktion Spule3 realisiert, durch die die freie Fallhöhe des Gießstrahles bis zur Düse und damit, wie oben erwähnt, die Viskosität der Schmelze beim Eintritt in die Düse variiert werden kann. Als technisch sinnvoll haben sich Abstände zwischen Zerstäubungsdüse5 und Induktionsspule3 von 3 bis 100 mm erwiesen. Bei kleineren Spulenabständen besteht die Gefahr von Spannungsüberschlägen von der Spule auf die Düse, bei größeren Abständen besteht die Gefahr der Aufspaltung des Gießstrahles vor dem Eintritt in die Düsenöffnung. Als weiterhin besonders vorteilhaft haben sich horizontale Spulenwindungen herausgestellt, da hiermit ein Auslenken des Gießstrahles durch elektromagnetische Kräfte bei Verlassen des Spulenmagnetfeldes im Gegensatz zu steigenden Spulenwindungen vermieden werden kann. - Die rotationssymmetrische Zerstäubungsdüse
5 befindet sich mit ihrem Mittelpunkt in der Symmetrieachse S von Stab7 und Spule3 mit dem Abstand H unterhalb der untersten Windung in der Induktionsspule3 . Sie ist in einem gesonderten, lösbar in der Düsenplatte4 sitzenden Düseneinsatz11 angeordnet, der durch das Anpressen mit dem Druck p1 auf die wassergekühlte Düsenplatte4 indirekt gekühlt. Der Schmelzstrom8 wird von dem aus der Schmelzkammer1 in die Pulverkammer2 strömenden Gas radial umhüllt, eingeschnürt und durch die kreisförmige Öffnung der Zerstäubungsdüse5 bis höchstens auf Schallgeschwindigkeit am Düsenausgang beschleunigt. Triebkraft hierfür ist die positive Druckdifferenz zwischen dem Gasdruck in der Schmelzkammer p1 und dem Gasdruck p2 in der Pulverkammer2 . Diese Druckdifferenz beträgt mindestens 0,2 bar, höchsten 25 bar. Technisch besonders vorteilhafte Druckdifferenzen liegen im Bereich zwischen 2 bar und 10 bar. - Auch bei hohen Druckdifferenzen p1 - p2 wird das Verdüsungsgas V in der Zerstäubungsdüse
5 aufgrund der ausschließlich konvergenten Düsenform höchstens bis Schallgeschwindigkeit beschleunigt, da im Überschallbereich ein konvergentes Düsenprofil als Diffusor wirkt und das Gas wieder abbremst. Je höher die Druckdifferenz p1 - p2 ist, desto eher wird die Grenze der Schallgeschwindigkeit im Düsenprofil erreicht. Als Konsequenz ist die Gasströmung nicht laminar, da der Gasdruck unmittelbar am Düsenausgang eine Funktion der Druckdifferenz und signifikant höher als der Umgebungsdruck p2 in der Pulverkammer ist. - Das Verdüsungsgas verursacht Druck- und Scherspannungen im strahlförmigen Schmelzstrom
8 , wodurch dieser eingeschnürt und beschleunigt wird. Die Schmelzengeschwindigkeit im Schmelzstrahl nimmt dabei radial von außen nach innen ab. Nach Verlassen der Zerstäubungsdüse5 bauen sich die Druck- und Scherspannungen augenblicklich durch das Aufreißen des Schmelzstrahlfilaments12 in einzelne Tröpfchen ab, die in der Verdüsungskammer zu sphärischen Pulverteilchen erstarren. Überraschenderweise sind dafür weder eine laminare Gasströmung oder Gasgeschwindigkeiten größer als die Schallgeschwindigkeit erforderlich. Im Gegenteil, durch das Verdüsen ausschließlich im Unterschallbereich werden gegenüber der bekannten LAVAL-Verdüsung die Sphärizität der Pulverteilchen verbessert und die Gasporosität verringert. Dies wird erreicht durch ein ausschließlich konvergentes Düsenprofil, bei dem die Düsenflanken13 im Querschnitt kreisbogenförmig in Form eines Teilkreises mit einem Radius R von 2 bis 15 mm, vorzugsweise von 5 mm und einer Höhe h der Zerstäubungsdüse5 ausgebildet sind, die kleiner als der Konvergenzkreisradius R ist. Eine Tangente T am Düsenaustritt weist einen Winkel W von < 90 ° bezüglich der Düsenauslassseite auf. Im konkreten Ausführungsbeispiel beträgt die Höhe h 4,5 mm bei einem Konvergenzradius R von 5 mm. Der Durchmesser der Düse d kann von 2 bis 20 mm variieren. Im Ausführungsbeispiel beträgt der Düsendurchmesser d 10 mm. Mit diesen Parametern wird in einem Ti-Legierungspulver bei einem Druck von p1 = 4,5 bar und p2 = 930 mbar ein d50 - Wert von 50 µm erreicht. - Der Düseneinsatz
11 ist im Übrigen aus einem arteigenen Material hergestellt, das verdüst werden soll, also beispielsweise aus TiAl oder Titan. Sein Durchmesser E kann zwischen 20 und 200 mm, vorzugsweise bei 140 mm liegen. - Der Stab
7 kann beispielsweise eine sogenannte EIGA- Elektrode mit einem Durchmesser D bis zu 150 mm sein. Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist an Durchmesser D von 115 mm gewählt. - Für die Induktionsspule
3 in Form einer innengekühlten, konischen Spule aus Kupfer mit einer Steigung von 45° kann der Innendurchmesser I der obersten Windung14 bis zu 170 mm, konkret beispielsweise 130 mm betragen und der vertikale Abstand G der obersten, mittleren und untersten Spulenwindungen14 ,15 ,10 eine Dimension von 3 bis 20 mm, vorzugsweise 8 mm aufweisen. Der Durchmesser F des Spulenrohres kann 10 bis 30 mm, vorzugsweise 16 mm betragen. Es ist auch ein rechteckiger Querschnitt möglich. - Der Abstand H zwischen der Unterseite der Induktionsspule
3 und Düse5 beträgt 10 mm. - ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
- Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
- Zitierte Patentliteratur
-
- WO 2011054113 A1 [0003]
- EP 1689519 B1 [0003]
- US 5147448 A [0003]
- WO 2015/092008 A1 [0008]
- DE 4102101 A1 [0023]
Claims (9)
- Vorrichtung zur Verdüsung eines metallischen, intermetallischen oder keramischen Schmelzstromes mittels eines Gases zu sphärischem Pulver, umfassend - eine Schmelzkammer (1), - eine Pulverkammer (2), - eine Induktionsspule (3) in der Schmelzkammer (1), - einem Schmelzmaterial, vorzugsweise Schmelzstab (7) in der Induktionsspule (3) und - eine die Schmelz- und Pulverkammern (1, 2) miteinander verbindende, in einer Düsenplatte (4) angeordnete Zerstäubungsdüse (5) für den vom Schmelzmaterial durch die Induktionsspule (3) abgeschmolzenen Schmelzstrom (8), dadurch gekennzeichnet, dass - die Zerstäubungsdüse (5) ein ausschließlich konvergentes Düsenprofil mit im Querschnitt kreisbogenförmigen Düsenflanken (13) besitzt, sodass sowohl das Verdüsungsgas (V) als auch der Schmelzstrom und die daraus erzeugten Tröpfchen eine Geschwindigkeit maximal, vorzugsweise unter der Schallgeschwindigkeit des Verdüsungsgases (V) erreichen.
- Vorrichtung nach
Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Oberfläche der Düsenplatte (4) auf deren Düsenauslassseite eben und senkrecht zur Fließrichtung des Schmelzstromes (8) ausgerichtet ist. - Vorrichtung nach
Anspruch 1 oder2 , dadurch gekennzeichnet, dass die Induktionsspule (3) höhenverstellbar ist. - Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Induktionsspule (3) sich in Richtung Zerstäubungsdüse (5) konisch verengend ausgebildet ist, wobei koaxial in der Induktionsspule (3) ein zylindrischer Stab (7) des zu verdüsenden Materials zur Erzeugung des Schmelzstroms (8) angeordnet ist.
- Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Düsenprofil rotationssymmetrisch ist und die Zerstäubungsdüse (5) einen Durchmesser (d) an der Stelle des kleinsten Querschnittes von 3 bis 15 mm, vorzugsweise von 6 bis 12 mm, besonders bevorzugt 10 mm aufweist.
- Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Querschnittsprofil der Düsenflanken(13) durch einen Teilkreisbogen mit einem Radius (R) von 2 bis 10 mm, vorzugsweise von 5 mm gebildet ist.
- Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Tangente (T) am Düsenaustritt einen Winkel (W) von < 90° bezüglich der Düsenauslassseite aufweist.
- Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Höhe (h) der Zerstäubungsdüse (5) zwischen 2,5 und 9,5 mm, vorzugsweise 4,5 mm beträgt.
- Vorrichtung nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zerstäubungsdüse (5) in einem gesonderten, lösbar in der Düsenplatte (4) sitzenden Düseneinsatz (11) angeordnet ist.
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