DE102015001858A1 - Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas - Google Patents

Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas Download PDF

Info

Publication number
DE102015001858A1
DE102015001858A1 DE102015001858.2A DE102015001858A DE102015001858A1 DE 102015001858 A1 DE102015001858 A1 DE 102015001858A1 DE 102015001858 A DE102015001858 A DE 102015001858A DE 102015001858 A1 DE102015001858 A1 DE 102015001858A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
fraction
separation stage
methane
column
separation
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE102015001858.2A
Other languages
English (en)
Inventor
Heinz Bauer
Andreas Bub
Martin Gwinner
Hartmut WALZ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE102015001858.2A priority Critical patent/DE102015001858A1/de
Priority to RU2015124160A priority patent/RU2707777C2/ru
Priority to PCT/EP2016/000128 priority patent/WO2016128110A1/de
Publication of DE102015001858A1 publication Critical patent/DE102015001858A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/40—Features relating to the provision of boil-up in the bottom of a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/96—Dividing wall column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Es wird ein Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise aus Erdgas, beschrieben, wobei – die Einsatzfraktion (1) partiell kondensiert (E1, E2), – rektifikatorisch (T1) eine Schwersieder-reiche Flüssigfraktion (8) abgetrennt (1. Abtrennstufe), – die dabei anfallende, an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion (10) wenigstens partiell kondensiert (E4) und – rektifikatorisch (T2) in eine Methan-reiche Flüssigfraktion (11) und eine Leichtsieder-reiche Gasfraktion (12) aufgetrennt wird (2. Abtrennstufe). Erfindungsgemäß sind die 1. Abtrennstufe (T1) und die 2. Abtrennstufe (T2) thermisch entkoppelt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise aus Erdgas, wobei
    • – die Einsatzfraktion partiell kondensiert,
    • – rektifikatorisch eine Schwersieder-reiche Flüssigfraktion abgetrennt (1. Abtrennstufe),
    • – die dabei anfallende, an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion wenigstens partiell kondensiert und
    • – rektifikatorisch in eine Methan-reiche Flüssigfraktion und eine Leichtsieder-reiche Gasfraktion aufgetrennt wird (2. Abtrennstufe).
  • Erdgas besteht neben der Hauptkomponente Methan in der Regel auch aus Komponenten mit einem höheren Siedepunkt, wie z. B. Ethan, Propan und höheren Alkanen – im Folgenden als Schwersieder bezeichnet – sowie aus Komponenten mit einem niedrigeren Siedepunkt, wie z. B. Stickstoff, Wasserstoff und Helium – im Folgenden Leichtsieder genannt. Bei der Erdgaszerlegung ist es ggf. von Vorteil, den durch die Abtrennung von Schwersiedern verringerten Heizwert bzw. Wobbe Index durch die Abtrennung von inerten Leichtsiedern – hierunter sind Stickstoff und Helium zu verstehen – wieder zu erhöhen.
  • Aus der DE 10 2013 013 883 ist ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas bekannt. Mit der Zitierung dieser Anmeldung sei deren Inhalt zur Gänze in dieser Anmeldung offenbart.
  • Von Nachteil bei dem in der DE 10 2013 013 883 beschriebenen Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas ist, dass die Abtrennung der Schwer- und Leichtsieder, die in getrennten Kolonnen durchgeführt wird, durch die in den 1 und 2 der DE 10 2013 013 883 dargestellten Wärmetauscher E1 und E5 thermisch gekoppelt ist. Dies erschwert den unabhängigen Betrieb der beiden Abtrennstufen, insbesondere die Abtrennung der Schwersieder ohne eine gleichzeitige Abtrennung der Leichtsieder aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas anzugeben, das eine zeitweilige, ausschließliche Abtrennung der Schwersieder ermöglicht.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise aus Erdgas, vorgeschlagen, das dadurch gekennzeichnet ist, dass die 1. Abtrennstufe und die 2. Abtrennstufe thermisch entkoppelt sind.
  • Erfindungsgemäß wird nunmehr – im Gegensatz zu der in der DE 10 2013 013 883 beschriebenen Verfahrensweise – eine thermische Entkopplung der 1. und der 2. Abtrennstufe realisiert. Um dies zu erreichen, wird die Einsatzfraktion ausschließlich gegen sich selbst und/oder die anzuwärmende, in der zweiten Abtrennstufe gewonnene Methan-reiche Flüssigfraktion partiell kondensiert. Im Gegensatz dazu wird die Kohlenwasserstoff-reiche Einsatzfraktion bei der in der DE 10 2013 013 883 beschriebenen Verfahrensweise zumindest teilweise auch gegen das Kältemittel des Kältekreislaufes der 2. Abtrennstufe abgekühlt. Um die Kältebilanz zwischen den thermisch entkoppelten Abtrennstufen regeln zu können, wird gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens zumindest zeitweilig ein Teilstrom der in der 2. Abtrennstufe gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion der 1. Abtrennstufe als (zusätzlicher) Rücklauf zugeführt.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise aus Erdgas, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche sind, sind dadurch gekennzeichnet, dass
    • – die 1. Abtrennstufe bei einem Druck von wenigstens 25 bar, vorzugsweise wenigstens 28 bar betrieben wird, die an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion vor ihrer Zuführung in die 2. Abtrennstufe keine Druckerhöhung erfährt, der Rücklauf der 2. Abtrennstufe durch einen offenen Kältekreislauf erzeugt wird, wobei das in dem offenen Kältekreislauf zirkulierende Kältemittel auf zwei unterschiedlichen Temperaturniveaus gegen die Rücklaufströme im Kopfkondensator und in einem Seitenkondensator der 2. Abtrennstufe verdampft wird, und der Druck des im Seitenkondensator verdampften Kältemittels wenigstens dreimal so hoch ist, wie der Druck des im Kopfkondensator verdampften Kältemittels,
    • – zumindest zeitweilig ein Teilstrom der in der 1. Abtrennstufe anfallenden, an Schwersiedern abgereicherten Gasfraktion der in der 2. Abtrennstufe gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion zugemischt wird,
    • – sofern der Druck der Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion mehr als 50 bar beträgt, die Einsatzfraktion vor der Zuführung in die 1. Abtrennstufe in wenigstens zwei Stufen entspannt wird, und
    • – die 2. Abtrennstufe in einer eine Trennwand aufweisenden Kolonne realisiert wird, wobei die Trennwand zumindest in dem Bereich der Kolonne angeordnet ist, in dem der Kolonne die an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion zugeführt und eine Kohlendioxid-arme Fraktion, die dem offenen Kältekreislauf zugemischt wird, entnommen wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion sowie weitere Ausgestaltungen desselben seien nachfolgend anhand der in den 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Hierbei unterscheiden sich die beiden Ausführungsbeispiele nur hinsichtlich der Erzeugung der der 1. Abtrennstufe T1 zugeführten Rücklauffraktion.
  • Über Leitung 1 wird ein Leicht- und Schwersieder aufweisender Erdgasstrom, der im Regelfall einen Druck zwischen 40 und 100 bar aufweist, durch die Wärmetauscher E1 und E2 geführt und in diesen gegen Verfahrensströme, auf die im Folgenden noch näher eingegangen werden wird, partiell kondensiert. Der aus dem Wärmetauscher E2 abgezogene Erdgasstrom 2 wird im Abscheider D1 in eine Flüssigphase 3 sowie eine Gasphase 4 aufgetrennt. Erstere wird über das Entspannungsventil V1 der Methan-Ethan-Trennkolonne T1 (Demethanizer), die die 1. Abtrennstufe darstellt, in deren oberen Bereich zugeführt. Die vorerwähnte Gasphase 4 wird im Expander X1 entspannt und ebenfalls der Kolonne T1 in deren Kopfbereich aufgegeben. Ein Teilstrom 5 der im Abscheider D1 anfallenden Gasphase 4 wird der Kolonne T1 nach Kondensation im Wärmetauscher E2 über das Entspannungsventil V4 als Rücklauf aufgegeben.
  • Sofern der Druck der Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion 1 größer als 50 bar ist, ist es von Vorteil, wenn die Einsatzfraktion 1 vor ihrer Zuführung in die 1. Abtrennstufe T1 in wenigstens zwei Stufen entspannt wird. Eine derartige Verfahrensführung ist bspw. in der 2 der DE 10 2013 013 883 dargestellt.
  • Die Kolonne T1 wird vorzugsweise bei einem Druck von wenigstens 25 bar, insbesondere von wenigstens 28 bar betrieben. Die erforderlichen Seitenheizungen a/b der Kolonne T1 sind nur schematisch dargestellt. Aus dem Sumpf der Kolonne T1 wird eine Schwersieder-reiche Flüssigfraktion 8 abgezogen und ihrer weiteren Verwendung, wie bspw. der Auftrennung in Ethan und eine weitere, aus Propan und höheren Kohlenwasserstoffen bestehenden Fraktion zugeführt. Die Ethanfraktion wird häufig als Einsatz einer Ethylenanlage verwendet, die Propan enthaltende Fraktion verschiedenen chemischen Prozessen unterworfen. Ein Teilstrom 9 der Flüssigfraktion 8 wird im Aufkocher E3 verdampft und der Kolonne T1 erneut zugeführt.
  • Die am Kopf der ersten Abtrennstufe T1 anfallende, an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion 10 wird im Wärmetauscher E4 wenigstens partiell kondensiert und über das Entspannungsventil V6 der 2. Kolonne bzw. Abtrennstufe T2 zugeführt. Hierbei erfährt die vorbeschriebene Fraktion 10 zwischen ihrem Abzug aus der 1. Abtrennstufe T1 und ihrer Zuführung in die 2. Abtrennstufe T2 vorzugsweise keine Druckerhöhung mittels einer Pumpe oder eines Verdichters.
  • In der Kolonne T2 erfolgt eine rektifikatorische Auftrennung in eine Methan-reiche Flüssigfraktion 11, die aus dem Sumpf der Kolonne T2 abgezogen wird, sowie eine Leichtsieder-reiche Gasfraktion 12, die dem Kopfbereich der Kolonne T2 entnommen wird. Die vorgenannte Methan-reiche Flüssigfraktion 11 wird im Ventil V7 auf einen Druck entspannt, der 5 bis 20 bar, vorzugsweise 7 bis 12 bar unter dem Betriebsdruck der Kolonne T1 liegt. Anschließend wird diese Methan-reiche Fraktion im Wärmetauscher E4 vollständig verdampft, in den Wärmetauschern E2 und E1 angewärmt und als Methan-reicher Produktstrom 11' abgegeben. Analog dazu wird die aus dem Kopfbereich der Kolonne T2 abgezogene Leichtsieder-reiche Gasfraktion 12 im Wärmetauscher E6 angewärmt und anschließend über Leitung 12' ihrer weiteren Verwendung, bspw. der Gewinnung von Helium, zugeführt. Ein Teilstrom 13 der vorgenannten Methan-reichen Flüssigfraktion 11 wird im Wärmetauscher E5' zumindest teilweise verdampft und anschließend der Kolonne T2 in deren unteren Bereich aufgegeben.
  • Zumindest zeitweilig kann ein Teilstrom 7 der in der 2. Abtrennstufe T2 gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion 11 der 1. Abtrennstufe T1 als Rücklauf zugeführt werden; im Regelfall ist hierfür eine Pumpe P1 vorzusehen.
  • Bei dem in der 2 dargestellten Ausführungsbeispiel erfolgt die vorbeschriebene partielle Kondensation der an Schwersiedern abgereicherten Gasfraktion 10 gegen die in der 2. Abtrennstufe T2 gewonnene Methan-reiche Flüssigfraktion 11 in einem Badverdampfer D5. Die Flüssigfraktion aus dem Flüssiginventar des Badverdampfers, die an Schwersiedern angereichert ist, wird über Leitung 7', in der eine Pumpe P1' angeordnet ist, der 1. Abtrennstufe T1 als Rücklauf zugeführt. Diese Verfahrensführung ermöglicht eine weitere Steigerung der Ausbeute der Schwersieder. Um die Trennwirkung in der 1. Abtrennstufe T1 zu verbessern ist es von Vorteil, wenn die Rücklaufströme 5 und 7 bzw. 7' getrennt der Kolonne T1 aufgegeben werden.
  • Die zweite Abtrennstufe bzw. Kolonne T2 weist vorzugsweise eine Trennwand T auf, wobei diese zumindest in dem Bereich der Kolonne T2 angeordnet ist, in dem der Kolonne die an Schwersieder abgereicherte Fraktion 10 zugeführt und eine Kohlendioxid-arme Fraktion 25, auf die im Folgenden noch näher eingegangen werden wird, entnommen wird. Die Trennwand T bewirkt, dass die beiden vorgenannten Fraktionen nicht in stofflichen Kontakt kommen.
  • Der Rücklauf für die zweite Abtrennstufe bzw. Kolonne T2 wird durch einen offenen Kältekreislauf erzeugt. Das Kältemittel dieses Kältekreislaufes weist einen Methan-Gehalt von vorzugsweise wenigstens 80 Mol-%, insbesondere wenigstens 85 Mol-% auf. Von besonderem Vorteil ist es, wenn die Zusammensetzung des Kältemittels dieses Kältekreislaufes im Wesentlichen der Zusammensetzung der vorerwähnten Kohlendioxid-armen Fraktion 25 entspricht. Als Kältemittel für den offenen Kältekreislauf wird die erwähnte Kohlendioxid-arme, Methan-reiche Fraktion 25 verwendet. Diese wird aus der Kolonne T2 über das Regelventil V13 abgezogen, im Seitenkondensator E8 verdampft, in den Wärmetauschern E5' und E1' angewärmt, der ersten Stufe des Kältemittelverdichters C1 zugeführt und gemeinsam mit dem Kältemittelstrom 23, auf den im Folgenden noch näher eingegangen werden wird, auf einen Zwischendruck verdichtet. Nach Abkühlung im Zwischenkühler E9 wird das verdichtete Kältemittel in der zweiten Verdichterstufe auf den gewünschten Kreislaufdruck verdichtet. Nach Abkühlung im Nachkühler E10 wird das verdichtete Kältemittel 20 nach Aufteilung auf zwei Teilströme in den Wärmetauschern E1' und E6 abgekühlt und nach erfolgter Vermischung im Wärmetauscher E5 gegen den Teilstrom 13 vollständig kondensiert; das vollständig kondensierte Kältemittel 21 wird sodann dem Pufferbehälter D4 zugeführt. Aus diesem werden die beiden Kältemittelteilströme 24 und 25 entnommen. Der Kältemittelteilstrom 24 wird im Wärmetauscher E5' unterkühlt und anschließend über das Ventil V12 in die Kolonne T2 entspannt, während der Kältemittelteilstrom 25 nach einer Unterkühlung im Wärmetauscher E6 über das Entspannungsventil V11 dem Kopfkondensator E7 der Kolonne T2 zugeführt wird. Aus diesem Kopfkondensator wird der vorgenannte Kältemittelteilstrom über Leitung 23 abgezogen, im Wärmetauscher E6 angewärmt und anschließend der ersten Stufe des Kreislaufverdichters C1 zugeführt. Zur Regelung der Mengenströme in den Leitungen 24 und 25 können diese über das Regelventil V14 miteinander verbunden werden. Im Kopfkondensator E7 und Seitenkondensator E8 werden die Kältemittelströme 25 und 24 gegen die Rücklaufströme 14 und 15 verdampft, wobei der Druck des im Seitenkondensators E8 verdampften Kältemittels 25 vorzugsweise wenigstens dreimal, insbesondere wenigstens fünfmal so hoch ist, wie der Druck des im Kopfkondensator E7 verdampften Kältemittels 23.
  • Aufgrund der Rektifikation in der Kolonne T2 sowie der darin angeordneten Trennwand T wird erreicht, dass die Kohlendioxid-Konzentration in der über Leitung 25 abgezogenen Kohlendioxid-armen Kältemittelfraktion unter 50 vppm, vorzugsweise unter 5 vppm liegt. Durch das Vorsehen der Trennwand T kann für den Kopfkondensator E7 eine Kältemittelfraktion bereitgestellt werden, die auch bei einer Betriebstemperatur von unter –150°C, vorzugsweise von unter –155°C, keine Feststoffbildung durch Kohlendioxid verursacht. Somit wird erreicht, dass die im Kopfbereich der Kolonne T2 abgezogene Leichtsieder-reiche Gasfraktion 12 einen Methan-Gehalt von weniger als 2 Vol-%, vorzugsweise von weniger als 1 Vol-% aufweist.
  • Aufgrund der vorbeschriebenen Aufteilung der Erzeugung der Rücklaufströme 14 und 15 auf zwei unterschiedliche Kondensatoren E7 und E8 reduziert sich der Energieverbrauch der Verdichtereinheit C1 um mindestens 20% gegenüber einem Verfahren, bei dem auf den Seitenkondensator E8 verzichtet wird. Durch den gewählten Betriebsdruck der ersten Abtrennstufe T1 wird sichergestellt, dass die aus dem Kopfbereich der Kolonne T2 abgezogene Leichtsieder-reiche Gasfraktion 12, die einen Stickstoff-Gehalt von mehr als 90 Mol-%, vorzugsweise mehr als 95 Mol-% aufweist, gegen das Kältemittel mindestens teilweise kondensiert werden kann, ohne dabei auf der Saugseite des Kreislaufverdichters C1 einen Druck unterhalb des Atmosphärendrucks zu verursachen.
  • Aus der 2 der DE 10 2013 013 883 ist eine Verfahrensführung bekannt, bei der die 2. Abtrennstufe in drei miteinander verschalteten Kolonnen realisiert wird. Auch bei einer derartigen Verfahrensführung kann das erfindungsgemäße Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion zur Anwendung kommen.
  • Die thermische Entkopplung der 1. und der 2. Abtrennstufe wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, dass die Einsatzfraktion 1 ausschießlich gegen sich selbst und/oder die anzuwärmende, in der zweiten Abtrennstufe gewonnene Methan-reiche Flüssigfraktion 11 partiell kondensiert wird. Im Gegensatz zu der Verfahrensführung gemäß der DE 10 2013 013 883 erfolgt keine Abkühlung der Einsatzfraktion gegen den vorbeschriebenen Kältekreislauf. Um die Kältebilanz zwischen den thermisch entkoppelten Abtrennstufen regeln zu können, wird gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens zumindest zeitweilig ein Teilstrom 7 bzw. 7' der in der 2. Abtrennstufe gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion 11 der 1. Abtrennstufe als (zusätzlicher) Rücklauf zugeführt.
  • Des Weiteren wird im Gegensatz zu dem in der DE 10 2013 013 883 beschriebenen Verfahren die zumindest teilweise Abkühlung der Einsatzfraktion im Wärmetauscher E5 aufgegeben und der neu gestaltete Wärmetauscher E5' ausschließlich zum Aufkochen des der Kolonne T2 zugeführten Teilstromes 13 mittels Kondensation des Hochdruckkältemittels eingesetzt. Die Unterkühlung eines Teilstroms des verflüssigten Hochdruckkältemittels aus D4 gegen Mitteldruckkältemittel findet nunmehr in einem zusätzlichen Wärmetauscher E5' statt.
  • An der Abtrennung der Schwersieder sind somit erfindungsgemäß ausschließlich die Wärmetauscher E1, E2 und E3 beteiligt. Alle Passagen dieser Wärmetauscher werden auch dann normal durchströmt, wenn nur die Abtrennung der Schwersieder, nicht aber die der Leichtsieder in Betrieb ist, also lediglich die Kolonne T1, nicht jedoch die Kolonne T2 betrieben wird. Das Kopfprodukt der Kolonne T1 wird in diesem Falle über Leitung 50, in der ein Regelventil V5 vorgesehen ist, an der Abtrennung der Leichtsieder ”vorbeigefahren”. Die Leitung 50 dient zudem der Entlastung des Abtrennprozesses der Leichtsieder in der zweiten Abtrennstufe T2, indem zumindest zeitweilig ein Teilstrom der in der ersten Abtrennstufe T1 anfallenden, an Schwersiedern abgereicherten Gasfraktion 10 über Leitung 50 der in der zweiten Abtrennstufe T2 gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion 11 zugemischt wird.
  • Obwohl der apparative Aufwand des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion durch die Aufteilung von ursprünglich zwei Wärmetauschern – in der DE 10 2013 013 883 sind dies die Wärmetauscher E1 und E5 – in nunmehr vier Wärmetauscher E1, E1', E5 und E5' zusätzlich Investitionskosten verursacht, wird die betriebliche Flexibilität insbesondere beim Anfahren soweit gesteigert, dass die Gesamtwirtschaftlichkeit der Anlage durch die vorgeschlagenen Maßnahmen wächst.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • DE 102013013883 [0003, 0004, 0004, 0007, 0007, 0011, 0021, 0022, 0023, 0025]

Claims (9)

  1. Verfahren zum Abtrennen von Schwer- und Leichtsiedern aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise aus Erdgas, wobei – die Einsatzfraktion (1) partiell kondensiert (E1, E2), – rektifikatorisch (T1) eine Schwersieder-reiche Flüssigfraktion (8) abgetrennt (1. Abtrennstufe), – die dabei anfallende, an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion (10) wenigstens partiell kondensiert (E4) und – rektifikatorisch (T2) in eine Methan-reiche Flüssigfraktion (11) und eine Leichtsieder-reiche Gasfraktion (12) aufgetrennt wird (2. Abtrennstufe), dadurch gekennzeichnet, dass die 1. Abtrennstufe (T1) und die 2. Abtrennstufe (T2) thermisch entkoppelt sind.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Einsatzfraktion (1) ausschließlich gegen sich selbst und/oder die anzuwärmende, in der 2. Abtrennstufe gewonnene Methan-reiche Flüssigfraktion (11) partiell kondensiert wird (E1, E2).
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest zeitweilig ein Teilstrom (7) der in der 2. Abtrennstufe (T2) gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion (11) der 1. Abtrennstufe (T1) als Rücklauf zugeführt wird.
  4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die wenigstens partielle Kondensation (E4) der an Schwersiedern abgereicherten Gasfraktion (10) gegen die in der 2. Abtrennstufe (T2) gewonnene Methan-reichen Flüssigfraktion (11) in einem Badverdampfer (D5) erfolgt und die Flüssigfraktion (7') aus dem Flüssiginventar des Badverdampfers (D5) der 1. Abtrennstufe (T1) als Rücklauf zugeführt wird.
  5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass – die 1. Abtrennstufe (T1) bei einem Druck von wenigstens 25 bar, vorzugsweise wenigstens 28 bar betrieben wird, – die an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion (10) vor ihrer Zuführung in die
  6. Abtrennstufe (T2) keine Druckerhöhung erfährt, – der Rücklauf der 2. Abtrennstufe (T2, T3, T4) durch einen offenen Kältekreislauf erzeugt wird, – wobei das in dem offenen Kältekreislauf zirkulierende Kältemittel auf zwei unterschiedlichen Temperaturniveaus gegen die Rücklaufströme (14, 15) im Kopfkondensator (E7) und in einem Seitenkondensator (E8) der 2. Abtrennstufe (T2) verdampft wird, und – der Druck des im Seitenkondensator (E8) verdampften Kältemittels (25) wenigstens dreimal so hoch ist, wie der Druck des im Kopfkondensator (E7) verdampften Kältemittels (22).
  7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest zeitweilig ein Teilstrom der in der 1. Abtrennstufe (T1) anfallenden, an Schwersiedern abgereicherten Gasfraktion (10) der in der 2. Abtrennstufe (T2) gewonnenen Methan-reichen Flüssigfraktion (11) zugemischt wird (50).
  8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, wobei der Druck der Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion (1) mehr als 50 bar beträgt, dadurch gekennzeichnet, dass die Einsatzfraktion (1) vor der Zuführung in die 1. Abtrennstufe (T1) in wenigstens zwei Stufen (X1, X2) entspannt wird.
  9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die 2. Abtrennstufe (T2) in einer eine Trennwand (T) aufweisenden Kolonne realisiert wird, wobei die Trennwand (T) zumindest in dem Bereich der Kolonne angeordnet ist, in dem der Kolonne die an Schwersiedern abgereicherte Gasfraktion (10) zugeführt und eine Kohlendioxid-arme Fraktion (25), die dem offenen Kältekreislauf zugemischt wird, entnommen wird.
DE102015001858.2A 2015-02-12 2015-02-12 Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas Withdrawn DE102015001858A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015001858.2A DE102015001858A1 (de) 2015-02-12 2015-02-12 Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
RU2015124160A RU2707777C2 (ru) 2015-02-12 2015-06-22 Комбинированное выделение высоко- и низкокипящих соединений из природного газа
PCT/EP2016/000128 WO2016128110A1 (de) 2015-02-12 2016-01-26 Kombinierte abtrennung von schwer- und leichtsiedern aus erdgas

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102015001858.2A DE102015001858A1 (de) 2015-02-12 2015-02-12 Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE102015001858A1 true DE102015001858A1 (de) 2016-08-18

Family

ID=55273197

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE102015001858.2A Withdrawn DE102015001858A1 (de) 2015-02-12 2015-02-12 Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas

Country Status (3)

Country Link
DE (1) DE102015001858A1 (de)
RU (1) RU2707777C2 (de)
WO (1) WO2016128110A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2571945A (en) * 2018-03-13 2019-09-18 Linde Ag Method for operating a natural gas processing plant
WO2019175148A1 (en) * 2018-03-13 2019-09-19 Linde Aktiengesellschaft Method for operating a feed gas processing plant

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20210156613A1 (en) * 2018-04-09 2021-05-27 Linde Engineering North America, Inc. Methods and systems for removing nitrogen from natural gas
US11207611B1 (en) 2018-07-03 2021-12-28 Burns & Mcdonnell Engineering Company, Inc. Process for separating hydrocarbons in a liquid feed utilizing an externally heated reboiler connected to a divided wall column as the primary source of heat energy
FR3123971B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Purification cryogénique de biogaz avec soutirage à un étage intermédiaire et solidification externe de dioxyde de carbone.
FR3123969B1 (fr) 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec pré-séparation en amont de la colonne de distillation
FR3123973B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Purification cryogénique de biogaz avec pré-séparation et solidification externe de dioxyde de carbone
FR3123968B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du CO2 comprenant le soutirage de vapeur d’un étage intermédiaire de la colonne de distillation

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19919932A1 (de) * 1999-04-30 2000-11-02 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer Reinmethanfraktion
DE102009015766A1 (de) * 2009-03-31 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102009036366A1 (de) * 2009-08-06 2011-02-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff
DE102010044646A1 (de) * 2010-09-07 2012-03-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff und Wasserstoff aus Erdgas
DE102013013883A1 (de) 2013-08-20 2015-02-26 Linde Aktiengesellschaft Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1310514A (en) * 1969-07-02 1973-03-21 Bligh B R Process of contunuous distillation
DE2438443C2 (de) * 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
DE2932561A1 (de) * 1979-08-10 1981-02-26 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zum zerlegen eines gasgemisches
US4504295A (en) * 1983-06-01 1985-03-12 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from natural gas integrated with NGL recovery
DE102007010874A1 (de) * 2007-03-06 2008-09-11 Linde Ag Abtrennverfahren

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19919932A1 (de) * 1999-04-30 2000-11-02 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer Reinmethanfraktion
DE102009015766A1 (de) * 2009-03-31 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102009036366A1 (de) * 2009-08-06 2011-02-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff
DE102010044646A1 (de) * 2010-09-07 2012-03-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff und Wasserstoff aus Erdgas
DE102013013883A1 (de) 2013-08-20 2015-02-26 Linde Aktiengesellschaft Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2571945A (en) * 2018-03-13 2019-09-18 Linde Ag Method for operating a natural gas processing plant
WO2019175148A1 (en) * 2018-03-13 2019-09-19 Linde Aktiengesellschaft Method for operating a feed gas processing plant

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015124160A (ru) 2017-01-10
RU2015124160A3 (de) 2018-10-25
WO2016128110A1 (de) 2016-08-18
RU2707777C2 (ru) 2019-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102015001858A1 (de) Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
DE102013013883A1 (de) Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
EP0092770B1 (de) Verfahren zur Gewinnung von Kohlenmonoxid
EP2386814B1 (de) Stickstoff-Abtrennung aus Erdgas
DE102010011052A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102007010032A1 (de) Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff aus verflüssigtem Erdgas
EP2225007A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von leicht siedenden komponenten aus kohlenwasserstoffgemischen
DE2405971C2 (de) Verfahren zum Abkühlen und/oder Verflüssigung eines Fluids
DE102011109234A1 (de) Verflüssigen eines Methan-reichen Gases
DE102013011640A1 (de) Verfahren zum Abtrennen von Sauergasen aus Erdgas
DE102009008230A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
WO2017144151A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur kryogenen synthesegaszerlegung
DE102014012316A1 (de) Verfahren zum Abkühlen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102011104725A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoffreichen Fraktion
DE102012017485A1 (de) Verfahren zum Abtrennen von C2+-Kohlenwasserstoffen oder von C3+-Kohlenwasserstoffen aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
EP4007881A1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigerdgas
DE3113093A1 (de) "kuehlverfahren zur rueckgewinnung oder fraktionierung eines hauptsaechlich aus butan und propan bestehenden, in erdgas enthaltenden gemisches"
WO2007020252A2 (de) Verfahren und anlage zum verflüssigen eines kohlenwasserstoffreichen stroms
EP0711966A2 (de) Verfahren zum Gewinnen einer Ethanreichen Fraktion zum Wiederauffüllen eines Ethan-enthaltenden Kältekreislaufs eines Verfahrens zum Verflüssigen einer kohlenwasserstoffreichen Fraktion
WO2017021003A1 (de) Verfahren zum abtrennen von kohlendioxid aus einer kohlenwasserstoff-reichen fraktion
WO2016155863A1 (de) Verfahren zum abtrennen von stickstoff aus einer kohlenwasserstoff-reichen fraktion
DE102013016695A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102015007529A1 (de) Verfahren und Anlage zur Abtrennung von Methan aus einem methanhaltigen Synthesegasstrom
DE102012017486A1 (de) Verfahren zum Abtrennen von C2+-Kohlenwasserstoffen aus einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102016003305A1 (de) Verfahren zum Abtrennen einer ethanreichen Fraktion aus Erdgas

Legal Events

Date Code Title Description
R163 Identified publications notified
R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee