DE102004029623A1

DE102004029623A1 - Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr

Info

Publication number: DE102004029623A1
Application number: DE102004029623A
Authority: DE
Inventors: Nobuo Susono Kato
Original assignee: Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd
Current assignee: Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd
Priority date: 2003-06-20
Filing date: 2004-06-18
Publication date: 2005-02-10
Anticipated expiration: 2024-06-19
Also published as: FR2856436B1; CN1573081A; KR100591970B1; KR20040111182A; US6843275B2; GB2402988A; GB2402988B; GB0412264D0; FR2856436A1; DE102004029623B4; JP4498693B2; JP2005009460A; CN100359158C; US20040256014A1

Abstract

Die vorliegende Erfindung stellt ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr bereit, das eine Konzentrierung einer Spannung zu einem Unterkopfteil eines Verbindungskopfteils, die durch eine Biegebelastung oder dergleichen hervorgerufen ist, wirkungsvoll vermindern kann. DOLLAR A Das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr mit dem Verbindungskopfteil, der im Durchmesser durch Beulformen erhöht ist, am Ende eines dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs, ist dadurch gekennzeichnet, dass der Unterkopfteil des Verbindungskopfteils mit einem dickwandigen Teil ausgebildet ist, der Bedingungen erfüllt: DOLLAR A ein Krümmungsradius R1 eines Teils A des dickwandigen Teils, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, ist 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs; DOLLAR A ein Krümmungsradius R2 eines Teils B, der sich von dem Teil A des dickwandigen Teils zu einem geraden Rohrteil fortsetzt, ist 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs und DOLLAR A eine maximale diametrische Größe w des dickwandigen Teils ist 0,25 bis 0,4 mal die maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils.

Description

HINTERGRUND DER ERFINDUNG
Technisches Gebiet
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr, das im Allgemeinen als ein Kraftstoffversorgungskanal in einer Dieselverbrennungskraftmaschine bereitgestellt und verwendet wird und aus einem verhältnismäßig dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohr gebildet ist, und spezieller ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr, das eine Konzentrierung einer Spannung zu einem Unterkopfteil am Endteil aufgrund einer Biegebelastung oder dergleichen, die durch Schwingungen hervorgerufen ist, vermindern kann.

Im Stand der Technik ist ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr dieses Typs bekannt, das aus einem dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohr 11 gebildet ist, das an seinem Ende mit einem Verbindungskopfteil 13 von einer kegelstumpfartigen bogenförmigen Form versehen ist, der eine kugelförmige Presssitzoberfläche 12 auf seiner äußeren Peripherie aufweist, die durch Beulformen gebildet ist. Das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr dieses Typs ist, indem eine ringförmige Unterlegscheibe 15 oder eine Buchsenunterlegscheibe (nicht dargestellt) an einem Rohrdurchmesserteil 14 des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs 11 selbst, der einen Unterkopfteil des Verbindungskopfteils 13 bildet, mit Spielsitz angebracht ist, wobei sie in diesem Zustand die rückseitige Oberfläche des Verbindungskopfteils 13 in Eingriff nimmt, mit der unteren Wandoberfläche im Innern einer mittels der Unterlegscheibe 15 montierten Anzugsmutter 16 verbunden, und wird gegen die Sitzoberfläche einer Rohrverbindung (nicht dargestellt) eines Halters auf der Partnerseite oder eine Pumpe gepresst, wenn es daran geschraubt oder festgezogen wird.

OFFENBARUNG DER ERFINDUNG

Jedoch gibt es beim Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr dieses Typs insofern ein Problem, als eine Konzentrierung einer Spannung aufgrund einer Biegebelastung oder dergleichen auftreten kann, die durch Schwingungen eines Unterkopfteils R des Verbindungskopfteils 13 wegen der Struktur des einfach von dem Metallrohr selbst gebildeten Rohrdurchmesserteils 14, der dem Teil in der Nachbarschaft des Unterkopfteils des Verbindungskopfteils 13 entspricht, und der Spielsitzstruktur am Rohrdurchmesserteil 14 der Unterlegscheibe 15 hervorgerufen wird, wodurch sich eine Verschlechterung einer mechanischen Festigkeit und folglich eine örtliche Ermüdung ergeben, wodurch leicht eine Rissbildung oder Biegeschäden erzeugt werden.

Um das oben beschriebene Problem zu lösen, ist im Stand der Technik eine solche Gegenmaßnahme verwendet worden, dass eine Kehle R, die am Unterkopfteil vorgesehen ist, der einen Flansch 13' des Verbindungskopfteils 13 und den Rohrdurchmesserteil 14 verbindet, vergrößert wird, um die Konzentrierung der Spannung zu vermindern. Jedoch, wenn die Kehle R in der Größe zunimmt, ist es notwendig, den Durchmesser des Flansches 13' als Folge ebenso zu vergrößern. Der Flansch 13' ist ein Teil zur Aufnahme einer Mutteranziehkraft mittels der Unterlegscheibe oder der Buchse, und folglich erfordert er eine ausreichende Fläche. Jedoch kann eine Zunahme der Fläche des Flansches 13' durch Vergrößern seines Durchmessers zu einer Zunahme in einer Faltsicke führen, die auf der inneren Oberfläche des Rohrs zum Zeitpunkt eines Beulformens (Formen des Endteils) gebildet wird, und folglich kann die Festigkeit gegen den Innendruck verringert sein. Deshalb ist die Größe des Flansches 13' beschränkt, und folglich ist die Maßnahme, den Durchmesser des Flansches 13' zu erhöhen, nicht notwendigerweise eine wirkungsvolle Maßnahme zur Verminderung einer Konzentrierung der Spannung. Deshalb ist es, um Schäden des Metallrohrs aufgrund einer übermäßigen Spannung zu vermeiden, notwendig, Maßnahmen zu ergreifen, wie z.B., den Zwischenteil des Einspritzrohrs festzuklemmen oder Schwingungen eines Motors selbst zu unterdrücken.

Im Hinblick auf solche Probleme des Standes der Technik wie oben beschrieben, ist es ein Ziel der vorliegenden Erfindung, ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr bereitzustellen, bei dem eine Konzentrierung einer Spannung zu dem Teil unter dem Verbindungskopfteil, die durch eine Biegebelastung oder dergleichen erzeugt wird, die durch Schwingungen hervorgerufen wird, wirkungsvoll vermindert werden kann.

Ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr gemäß einem ersten Aspekt der vorliegenden Erfindung ist ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr mit einem dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohr und einem Verbindungskopfteil, der als Einheit damit ausgebildet ist, wobei der Verbindungskopfteil im Durchmesser durch Beulformen erhöht ist und mit einer Presssitzoberfläche in Bezug zur Sitzoberfläche einer Rohrverbindung für die Partnerseite auf der äußeren Peripherie auf der Verbindungsseite ausgebildet ist, wobei ein Unterkopfteil des Verbindungskopfteils mit einem dickwandigen Teil ausgebildet ist, der Bedingungen von 1 bis 3 unten erfüllt.

1. Krümmungsradius R1 eines Teils A des dickwandigen Teils, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, = 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs.
2. Krümmungsradius R2 eines Teils B, der sich von dem Teil A des dickwandigen Teils zu einem geraden Rohrteil fortsetzt, = 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs.
3. Maximale diametrische Größe w des dickwandigen Teils = 0,25 bis 0,4 mal eine maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils.

In der vorliegenden Erfindung ist das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr von einem Kohlenstoffstahlrohr für ein Hochdruckrohrmaterial, einem Edelstahlrohr oder einem Verbundrohrmaterial davon gebildet. Auch ist der Verbindungskopfteil des Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs der vorliegenden Erfindung in einer kegelstumpfartigen bogenförmigen Form mit der kugelförmigen Presssitzoberfläche auf seiner äußeren Peripherie ausgebildet. Abmessungen des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs sind in der Größenordnung von 4,5 mm – 20 mm im Rohrdurchmesser, 1,0 mm bis 5,0 mm im Innendurchmesser.

Ein zweiter Aspekt der vorliegenden Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass der dickwandige Teil von einer konisch verlaufenden Wand gebildet ist, die unten dargestellte Bedingungen von 4 bis 7 erfüllt.

4. Winkel B der konisch verlaufenden Wand, die sich rückwärts erstreckt und sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, in Bezug zur Mittellinie des Rohrs = 7 bis 15 Grad.
5. Krümmungsradius R1 des Teils A der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, = 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs.
6. Krümmungsradius R2 des Teils B der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, = 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs.
7. Maximale diametrische Größe W der konisch verlaufenden Wand = 0,25 bis 0,4 mal die maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils.

In der vorliegenden Erfindung ist das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr aus dem Kohlenstoffstahlrohr für das Hochdruckrohrmaterial, dem Edelstahlrohr oder dem Verbundrohrmaterial davon gebildet. Auch ist der Verbindungskopfteil des Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs der vorliegenden Erfindung in einer kegelstumpfartigen bogenförmigen Form mit der kugelförmigen Presssitzoberfläche auf seiner äußeren Peripherie ausgebildet. Abmessungen des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs sind in der Größenordnung von 4,5 mm – 20 mm im Rohrdurchmesser, 1,0 mm bis 5,0 mm im Innendurchmesser.

Wie oben beschrieben, gemäß der vorliegenden Erfindung, da das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr mit dem dickwandigen Teil oder der konisch verlaufenden Wand versehen ist, der/die sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, der/die die entsprechenden Bedingungen erfüllt, am Unterkopfteil des Verbindungskopfteils vorgesehen ist, kann eine Konzentrierung einer Spannung zu dem Teil in der Nachbarschaft des Unterkopfteils vermindert werden, und folglich kann die mechanische Festigkeit verbessert werden, wodurch eine Rissbildung oder Biegeschäden aufgrund einer Biegebelastung oder dergleichen, die durch Schwingungen hervorgerufen sind, signifikant reduziert oder verhütet werden, und folglich kann eine stabile Verbindung und Haltbarkeit über einen langen Zeitraum aufrechterhalten werden.

KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
1 ist eine Draufsicht, die eine Ausführungsform eines Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs gemäß der vorliegenden Erfindung darstellt;
2 ist eine Draufsicht, die eine andere Ausführungsform des Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs gemäß der vorliegenden Erfindung darstellt;
3 ist eine vergrößerte Ansicht eines Verbindungskopfteils des in 1 dargestellten Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs, bei der (a) eine halbe Querschnittsansicht ist und (b) eine vergrößerte Ansicht eines Hauptteils von (a) ist;
4 ist eine vergrößerte Ansicht des Verbindungskopfteils des in 2 dargestellten Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs, bei der (a) eine halbe Querschnittsansicht ist und (b) eine vergrößerte Ansicht eines Hauptteils von (a) ist; und
5 ist eine Draufsicht, die ein Beispiel für das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr im Stand der Technik darstellt.
BESTER MODUS ZUR DURCHFÜHRUNG DER ERFINDUNG
In der vorliegenden Erfindung bezeichnet Bezugszeichen 1 ein dickes und mit kleinem Durchmesser versehenes Metallrohr, Bezugszeichen 2 bezeichnet eine Presssitzoberfläche, Bezugszeichen 3 bezeichnet einen Verbindungskopfteil, Bezugszeichen 3' bezeichnet einen Flansch, Bezugszeichen 4 bezeichnet einen dickwandigen Teil, Bezugszeichen 14 bezeichnet eine konisch verlaufende Wand, ein Teil A bezeichnet einen Bereich eines Krümmungsradius R1, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, ein Teil B bezeichnet einen Bereich eines Krümmungsradius R2, der sich zu einem geraden Rohrteil fortsetzt.
Das dicke und mit kleinem Durchmesser versehene Metallrohr 1 ist aus einem Kohlenstoffstahlrohr für ein Hochdruckrohrmaterial, einem Edelstahlrohr oder einem Verbundrohrmaterial davon von der Größenordnung von 4,5 mm – 20 mm im Rohrdurchmesser und 1,0 mm – 5,0 mm im Innendurchmesser gebildet.
Das in 1 und 2 dargestellte Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr der vorliegenden Erfindung ist von dem dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohr 1 gebildet, das mit dem kegelstumpfartigen bogenförmig geformten Verbindungskopfteil 3 versehen ist, der die kugelförmige Presssitzoberfläche 2 auf der äußeren peripheren Oberfläche an seinem Ende aufweist und wobei sich der dickwandige Teil 4 oder die konisch verlaufende Wand 14 rückwärts erstreckt, um sich zum geraden Rohrteil des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs 1 am Unterkopfteil des Verbindungskopfteils 3 fortzusetzen, der mittels des Teils A und des Teils B durch Beulformen gebildet ist.
Ein Herstellungsverfahren umfasst die Schritte: Beulformen des Endes des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs 1 in der Form eines geraden Rohrs, das in eine vorbestimmte Länge des Produkts geschnitten ist, durch einen Pressprozess, und Bilden des kegelstumpfartigen bogenförmig geformten Verbindungskopfteils 3 mit der Presssitzoberfläche 2 in Bezug zu der Sitzoberfläche des Rohrverbindungsteils (nicht dargestellt) einer Einspritzdüse der Partnerseite oder einer Pumpe, und wobei sich der dickwandige Teil 4 oder die konisch verlaufende Wand 14 rückwärts erstrecken, um sich zusammen mit R-Teilen des Teils A und des Teils B am Unterkopfteil des Verbindungskopfteils 3 auf der äußeren peripheren Oberfläche auf der Verbindungsseite zu dem geraden Rohrteil des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs 1 fortzusetzen.
Der Grund, warum der dickwandige Teil 4 die Bedingungen von 1 bis 3, wie oben beschrieben, erfüllen soll, ist wie folgt.

1. Der Grund, warum der Krümmungsradius R1 des Teils A, der sich zu dem Verbindungskopfteil 3 des dickwandigen Teils fortsetzt, so festgelegt ist, dass er 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs ist, ist, weil die Festigkeit aufgrund einer Konzentrierung einer Spannung verschlechtert wird, wenn er kleiner als 0,03-mal ist, und die effektiven Berührungsflächen des Flansches 3' in Bezug zur Unterlegscheibe und der Buchse der Sachlage nicht entsprechen, wenn er 0,15-mal überschreitet.
2. Der Grund, warum der Krümmungsradius R2 des Teils B, der sich zu dem geraden Rohrteil des dickwandigen Teils fortsetzt, so festgelegt ist, dass er 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs ist, ist, weil eine ausreichende Wirkung zur Verminderung einer Konzentrierung einer Spannung nicht erhalten werden kann, wenn er kleiner als 0,3-mal ist, und die Länge des dickwandigen Teils 4 zunimmt, wenn er 1,5-mal überschreitet, und folglich eine Beschränkung beim Biegeprozess ansteigt, was nicht von Interesse ist.
3. Der Grund, warum die maximale diametrische Größe w des dickwandigen Teils so festgelegt ist, dass sie 0,25 bis 0,4 mal eine maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils ist, ist, weil eine ausreichende Wirkung des dickwandigen Teils 4 nicht erhalten werden kann, wenn sie kleiner als 0,25 ist, und die effektiven Berührungsflächen des Flansches 3' in Bezug zur Unterlegscheibe und der Buchse der Sachlage nicht entsprechen, wenn sie 0,4-mal überschreitet.

Auch ist der Grund, warum die konisch verlaufende Wand 14 die Bedingungen von 4 bis 7, wie oben beschrieben, erfüllen soll, wie folgt.

4. Der Grund, warum ein Winkel B der konisch verlaufenden Wand, die sich rückwärts erstreckt und sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, in Bezug zur Mittellinie des Rohrs so festgelegt ist, dass er 7 bis 15 Grad ist, ist, weil eine Konzentrierung einer Spannung zu dem Teil A der konisch verlaufenden Wand, die sich zu dem Verbindungskopfteil 3 fortsetzt, aufgrund der Biegebelastung oder dergleichen auftritt und folglich die Ermüdungsfestigkeit verringert ist, wenn er kleiner als 7 Grad ist, und eine ähnliche Konzentrierung einer Spannung zu dem Teil B der konisch verlaufenden Wand, die sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, auftritt und folglich die Ermüdungsfestigkeit verringert ist, wenn er 15 Grad überschreitet.
5. Der Grund, warum der Krümmungsradius R1 des Teils A der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem Verbindungskopfteil 3 fortsetzt, so festgelegt ist, dass er 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs ist, ist, weil die Festigkeit aufgrund einer Konzentrierung einer Spannung verringert ist, wenn er kleiner als 0,03-mal ist, und die effektiven Berührungsflächen des Flansches 3' in Bezug zur Unterlegscheibe und der Buchse der Sachlage nicht entsprechen, wenn er 0,15-mal überschreitet.
6. Der Grund, warum der Krümmungsradius R2 des Teils B der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, so festgelegt ist, dass er 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs ist, ist, weil eine ausreichende Wirkung zur Verminderung einer Konzentrierung einer Spannung nicht erhalten werden kann, wenn er kleiner als 0,03-mal ist, und die Länge der konisch verlaufenden Wand 14 ansteigt, wenn er 1,5-mal überschreitet, und folglich eine Beschränkung beim Biegepozess ansteigt, was nicht von Interesse ist.
7. Der Grund, warum die maximale diametrische Größe W der konisch verlaufenden Wand so festgelegt ist, dass sie 0,25 bis 0,4 mal die maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils 3 ist, ist, weil eine ausreichende Wirkung der konisch verlaufenden Wand 14 nicht erhalten werden kann, wenn sie kleiner als 0,25-mal ist, und die effektiven Berührungsflächen des Flansches 3' in Bezug zur Unterlegscheibe und der Buchse der Sachlage nicht entsprechen, wenn sie 0,4-mal überschreitet.

BEISPIELE
[Beispiel 1]
Das Ergebnis eines Ermüdungseigenschaftstests, der für ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr mit einem dickwandigen Teil, der die oben beschriebenen Bedingungen in 1 bis 3 erfüllt, und ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach dem Stand der Technik mit einer Form ohne den dickwandigen Teil, wie in 5 dargestellt, durchgeführt ist, wobei ein dickes und mit kleinem Durchmesser versehenes Metallrohr von 3 mm im Innendurchmesser und 6,35 mm im Außendurchmesser, das von STS410 gebildet ist, verwendet wird, ist in Tabelle 1 dargestellt.
Wie aus dem in Tabelle 1 dargestellten Ergebnis ersichtlich ist, war im Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr gemäß der vorliegenden Erfindung eine Konzentrierung einer Spannung zu einem Unterkopfteil eines Verbindungskopfteils vermindert, und folglich konnte die erzeugte Spannung im Vergleich mit dem Rohr nach dem Stand der Technik reduziert werden.
Tabelle 1
Beispiel 2
Das Ergebnis des Ermüdungseigenschaftstests, der für ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr mit einem dickwandigen Teil, der die oben beschriebenen Bedingungen in 4 bis 7 erfüllt, und ein Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach dem Stand der Technik mit einer Form ohne den dickwandigen Teil, wie in 5 dargestellt, durchgeführt ist, wobei ein dickes und mit kleinem Durchmesser versehenes Metallrohr von 4 mm im Innendurchmesser und 10 mm im Außendurchmesser, das von STS 410 gebildet ist, verwendet wird, ist in Tabelle 2 dargestellt.
Wie aus dem in Tabelle 2 dargestellten Ergebnis ersichtlich ist, war beim Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr gemäß der vorliegenden Erfindung auch in diesem Beispiel eine Konzentrierung einer Spannung zum Unterkopfteil des Verbindungskopfteils vermindert, und folglich konnte die erzeugte Spannung im Vergleich mit dem Rohr nach dem Stand der Technik reduziert werden.
Tabelle 2
INDUSTRIELLE ANWENDBARKEIT
Wie oben beschrieben, entsprechend dem Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr der vorliegenden Erfindung, da der dickwandige Teil oder die konisch verlaufende Wand, der/die sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, der/die die entsprechenden Bedingungen erfüllt, am Unterkopfteil des Verbindungskopfteils vorgesehen ist, kann eine Konzentrierung einer Spannung zu dem Teil in der Nachbarschaft des Unterkopfteils vermindert werden, und folglich kann die mechanische Festigkeit verbessert werden. Deshalb wird eine überlegene Wirkung erzielt, derart dass eine Rissbildung oder Biegeschäden aufgrund einer Biegebelastung oder dergleichen, die durch Schwingungen hervorgerufen sind, signifikant vermindert oder verhütet werden können, und folglich können eine stabile Verbindung und Haltbarkeit über einen langen Zeitraum aufrecht erhalten werden.

Claims

Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr, umfassend ein dickes und mit kleinem Durchmesser versehenes Metallrohr und einen Verbindungskopfteil, der an dessem Ende als Einheit ausgebildet ist, wobei der Verbindungskopfteil im Durchmesser durch Beulformen erhöht ist und mit einer Presssitzoberfläche in Bezug zur Sitzoberfläche einer Rohrverbindung für die Partnerseite auf der äußeren Peripherie auf der Verbindungsseite ausgebildet ist, wobei ein Unterkopfteil des Verbindungskopfteils mit einem dickwandigen Teil ausgebildet ist, der Bedingungen erfüllt: ein Krümmungsradius R1 eines Teils A des dickwandigen Teils, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, ist 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs; ein Krümmungsradius R2 eines Teils B, der sich vom Teil A des dickwandigen Teils zu einem geraden Rohrteil fortsetzt, ist 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs; und eine maximale diametrische Größe w des dickwandigen Teils ist 0,25 bis 0,4 mal die maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 1, wobei das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr von einem Kohlenstoffstahlrohr für ein Hochdruckrohrmaterial, einem Edelstahlrohr oder einem Verbundrohrmaterial davon gebildet ist.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 1 oder 2, bei dem der Verbindungskopfteil in einer kegelstumpfartigen bogenförmigen Form mit einer kugelförmigen Presssitzoberfläche auf seiner äußeren Peripherie ausgebildet ist.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 1 oder 2, bei dem die Abmessungen des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs in der Größenordnung von 4,5 mm – 20 mm im Rohrdurchmesser, 1,0 mm bis 5,0 mm im Innendurchmesser sind.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr, umfassend ein dickes und mit kleinem Durchmesser versehenes Metallrohr und einen Verbindungskopfteil, der an dessem Ende als Einheit ausgebildet ist, wobei der Verbindungskopfteil im Durchmesser durch Beulformen erhöht ist und mit einer Presssitzoberfläche in Bezug zur Sitzoberfläche einer Rohrverbindung für die Partnerseite auf der äußeren Peripherie auf der Verbindungsseite ausgebildet ist, wobei der Unterkopfteil des Verbindungskopfteils mit einer konisch verlaufenden Wand ausgebildet ist, die Bedingungen erfüllt: ein Winkel θ der konisch verlaufenden Wand, die sich rückwärts erstreckt und sich zu einem geraden Rohrteil fortsetzt, ist in Bezug zur Mittellinie des Rohrs 7 bis 15 Grad; ein Krümmungsradius R1 eines Teils A der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem Verbindungskopfteil fortsetzt, ist 0,03 bis 0,15 mal der Außendurchmesser des Rohrs; und ein Krümmungsradius R2 eines Teils B der konisch verlaufenden Wand, der sich zu dem geraden Rohrteil fortsetzt, ist 0,3 bis 1,5 mal der Außendurchmesser des Rohrs; und eine maximale diametrische Größe W der konisch verlaufenden Wand = 0,25 bis 0,4 mal eine maximale diametrische vorstehende Länge W des Verbindungskopfteils.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 5, wobei das Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr von dem Kohlenstoffstahlrohr für das Hochdruckrohrmaterial, das Edelstahlrohr oder das Verbundrohrmaterial davon gebildet ist.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 5 oder 6, bei dem der Verbindungskopfteil des Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohrs in einer kegelstumpfartigen bogenförmigen Form mit der kugelförmigen Presssitzoberfläche auf seiner äußeren Peripherie ausgebildet ist.
Hochdruck-Kraftstoffeinspritzrohr nach Anspruch 5 oder 6, bei dem die Abmessungen des dicken und mit kleinem Durchmesser versehenen Metallrohrs in der Größenordnung von 4,5 mm – 20 mm im Rohrdurchmesser, 1,0 mm bis 5,0 mm im Innendurchmesser sind.