DE10127199A1 - Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffprozessors, der Partialoxidation und Dampfreformierung kombiniert - Google Patents
Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffprozessors, der Partialoxidation und Dampfreformierung kombiniertInfo
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Abstract
Bei einem Aspekt sieht die vorliegende Erfindung ein Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffzellensystems vor. Das System umfaßt eine Reaktor mit einem oder mehreren katalytischen Betten und wird mit einem Kohlenwasserstoff-Brennstoff zusammen mit Luft und Dampf beschickt. Wenn mehr als ein katalytisches Bett vorhanden ist, werden derartige katalysierte Betten vorzugsweise nacheinander angeordnet, so daß der Auslaß von einem Bett in den Einlaß des nächsten Bettes führt. Die katalytischen Betten befinden sich in Bereichen, an denen Reaktionen unter dem Kohlenwasserstoff, Luft und Dampf innerhalb des Reaktors katalysiert werden. Das Verfahren umfaßt die Lieferung eines Stromes einer Mischung aus Brennstoff und Luft an den Reaktor, die mager ist. Die Mischung ist dann mager, wenn sie eine Überschußmenge an Sauerstoff relativ zu der stöchiometrischen Menge besitzt, die zur Reaktion mit dem Brennstoff erfroderlich ist. Die Reaktionen, die mit der mageren Mischung erfolgen, erwärmt den Reaktor. Wenn mehr als ein katalytisches Bett vorhanden ist, können die heißen Gase, die von einem katalytischen Bett erzeugt werden, dazu verwendet werden, andere katalytische Betten zu erwärmen. Nach einer ausreichenden Erwärmung des Reaktors durch die magere Mischung wird ein brennstoffreicher Strom an den Reaktor geführt. Diese brennstoffreiche Mischung umfaßt Brennstoff, Luft und Wassser in der Form von Dampf. Die Mischung ist dann reich, wenn Brennstoff in einer Überschlußmenge relativ zu ...
Description
Diese Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffpro
zessors, der Partialoxidation und Dampfreformierung kombiniert.
Brennstoffzellen sind bei vielen Anwendungen als Energiequelle verwendet
worden. Brennstoffzellen sind auch zur Verwendung bei elektrischen
Fahrzeugantriebsanlagen vorgeschlagen worden, um Verbrennungsmoto
ren zu ersetzen. Bei Brennstoffzellen vom Typ mit Protonenaustausch
membran (PEM) wird Wasserstoff an die Anode der Brennstoffzelle und
Sauerstoff als das Oxidationsmittel an die Kathode geliefert. PEM-
Brennstoffzellen umfassen eine "Membranelektrodenanordnung" (MEA)
mit einem dünnen protonendurchlässigen, nicht elektrisch leitfähigen
Festpolymermembranelektrolyten, der die Anode auf einer seiner Seiten
und die Kathode auf der gegenüberliegenden Seite aufweist. Die MEA ist
zwischen einem Paar elektrisch leitfähiger Elemente schichtartig angeord
net, die (1) als Stromkollektoren für die Anode und Kathode dienen und (2)
geeignete Kanäle und/oder Öffnungen darin zur Verteilung der gasförmi
gen Reaktanden der Brennstoffzelle über die Oberflächen der jeweiligen
Anoden- und Kathodenkatalysatoren enthalten. Eine typische PEM-Brenn
stoffzelle und ihre Membranelektrodenanordnung (MEA) sind in den
U.S. Patenten mit den Nr. 5,272,017 und 5,316,871 beschrieben, die am
21. Dezember 1993 bzw. 31. Mai 1994 eingereicht wurden und auf die
General Motors Corporation übertragen sind, die auch Anmelder der vor
liegenden Erfindung ist, wobei als Erfinder Swathirajan et al. genannt ist.
Eine Vielzahl einzelner Zellen sind üblicherweise miteinander gebündelt,
um einen PEM-Brennstoffzellenstapel zu bilden. Der Begriff Brennstoff
zelle wird typischerweise dazu verwendet, entweder eine einzelne Zelle
oder eine Vielzahl von Zellen (Stapel) abhängig vom Zusammenhang zu
bezeichnen. Eine Gruppe von Zellen innerhalb des Stapels ist als ein Clu
ster bezeichnet. Typische Anordnungen mehrfacher Zellen in einem Stapel
sind in dem U.S. Patent Nr. 5,763,113 beschrieben, das der General Mo
tors Corporation übertragen ist.
Bei PEM-Brennstoffzellen ist Wasserstoff (H2) der Anodenreaktant (d. h.
Brennstoff) und Sauerstoff ist der Kathodenreaktant (d. h. Oxidationsmit
tel). Der Sauerstoff kann entweder in reiner Form (O2) oder als Luft (eine
Mischung hauptsächlich mit O2 und N2) vorliegen. Die Festpolymerelek
trolyte bestehen typischerweise aus Ionentauscherharzen, wie beispiels
weise perfluorierter Sulfonsäure. Die Anode/Kathode umfaßt typischer
weise fein unterteilte katalytische Partikel, die oftmals auf Kohlenstoffpar
tikeln getragen und mit einem protonenleitfähigen Harz gemischt sind. Die
katalytischen Partikel sind typischerweise teure Edelmetallpartikel. Diese
Membranelektrodenanordnungen, die die mit Katalysator versehenen
Elektroden umfassen, sind relativ teuer herzustellen und erfordern gewis
se gesteuerte Bedingungen, um deren Verschlechterung zu verhindern.
Bei Fahrzeuganwendungen ist es erwünscht, einen flüssigen Brennstoff,
wie beispielsweise Methanol (MeOH), Benzin, Diesel und dergleichen als
Quelle für Wasserstoff für die Brennstoffzelle zu verwenden. Derartige
flüssige Brennstoffe für das Fahrzeug sind leicht an Bord zu speichern,
und es besteht eine breite Infrastruktur zur Lieferung flüssiger Brenn
stoffe. Jedoch müssen derartige Brennstoffe aufgespalten werden, um de
ren Wasserstoffgehalt zur Beschickung der Brennstoffzelle freizugeben.
Die Aufspaltungsreaktion wird innerhalb des Primärreaktors des Brenn
stoffprozessors erreicht. Der Primärreaktor weist eine Katalysatormasse
auf und erzielt ein Reformatgas, das hauptsächlich Wasserstoff und Koh
lendioxid umfaßt. Ein herkömmlicher beispielhafter Prozeß ist der Dampf-
Methanol-Reformationsprozeß, wobei Methanol und Wasser (als Dampf)
idealerweise dazu reagiert werden, um Wasserstoff und Kohlendioxid ge
mäß dieser Reaktion: CH3OH + H2O → CO2 + 3H2 zu erzeugen.
Brennstoffzellensysteme, die einen Kohlenwasserstoffbrennstoff verarbei
ten, um ein wasserstoffreiches Reformat zum Verbrauch durch PEM-
Brennstoffzellen zu erzeugen, sind bekannt und in der ebenfalls anhängi
gen U.S. Patentanmeldung mit der Seriennummer 08/975,422, die im No
vember 1997 eingereicht wurde, dem U.S. Patent mit der Nr. 6,077,620,
das am 20. Juni 2000 im Namen von William Pettit eingereicht wurde,
und der U.S. Seriennummer 09/187,125, Glenn W. Skala et al., die am 5.
November 1998 eingereicht wurde, beschrieben, wobei jede derselben an
die General Motors Corporation übertragen ist, die auch Anmelder der
vorliegenden Erfindung ist. Das U.S. Patent Nr. 4,650,722, das am 17.
März 1987 eingereicht von Vanderborgh et al. wurde, beschreibt einen
Brennstoffprozessor mit einer Katalysatorkammer, die von einer Brenn
kammer umgeben ist. Die Brennkammer steht in indirekter Wärmeüber
tragungsbeziehung zu der Katalysatorkammer, und der Kohlenwasserstoff
wird in Anwesenheit des Katalysators reformiert.
Die indirekte Wärmeübertragungsanordnung zwischen der Brennkammer
und der Katalysatorkammer hat eine erhebliche Zeitdauer zur Folge, die
erforderlich ist, um das Katalysatorbett auf eine Temperatur zu erwärmen,
die zur Brennstoffreformierung geeignet ist. Oftmals ist ein Katalysatorre
generationszyklus erforderlich, um die Eigenschaften des Katalysators
nach Reformierungsperioden wiederherzustellen. Daher besteht Bedarf an
einem Verfahren, das eine schnelle Erwärmung der Katalysatorbetten und
eine rechtzeitige Regenerierung derartiger Betten in einem Reformer vor
sieht.
Bei einem Aspekt sieht die Erfindung ein Verfahren zum Betrieb eines
Brennstoffzellensystemes vor. Das System umfaßt einen Reaktor mit ei
nem oder mehreren katalytischen Betten und wird mit einem Kohlenwas
serstoff-Brennstoff zusammen mit Luft und Dampf beschickt. Wenn mehr
als ein katalytisches Bett vorhanden ist, sind derartige katalytische Betten
vorzugsweise nacheinander angeordnet, so daß der Auslaß von einem Bett
in den Einlaß des nächsten Bettes führt. Die katalytischen Betten befin
den sich in Bereichen, in denen Reaktionen unter dem Kohlenwasserstoff,
der Luft und dem Dampf innerhalb des Reaktors katalysiert werden. Das
Verfahren umfaßt eine Lieferung eines Stromes einer Mischung aus
Brennstoff und Luft an den Reaktor, die mager ist. Die Mischung ist dann
mager, wenn sie eine Überschußmenge an Sauerstoff relativ zu der
stöchiometrischen Menge aufweist, die für eine Reaktion mit dem Brenn
stoff erforderlich ist. Die Reaktionen, die mit der mageren Mischung erfol
gen, erwärmen den Reaktor. Wenn mehr als ein katalytisches Bett vorge
sehen ist, können die heißen Gase, die von einem katalytischen Bett er
zeugt werden, dazu verwendet werden, andere oder nachfolgende katalyti
sche Betten zu erwärmen. Wenn ein einzelnes Bett verwendet wird, er
wärmen die heißen Gase, die an einem oberstromigen Ende des Bettes er
zeugt werden, den unterstromigen Abschnitt/die unterstromigen Ab
schnitte des Bettes. Nach einer ausreichenden Erwärmung des Reaktors
durch die magere Mischung wird ein brennstoffreicher Strom an den Re
aktor geführt. Diese brennstoffreiche Mischung umfaßt Brennstoff, Luft
und Wasser in der Form von Dampf. Die Mischung ist dann reich, wenn
Brennstoff in einer Überschußmenge relativ zu der Menge an Sauerstoff
für eine stöchiometrische Reaktion zugeführt wird. Die Reaktionen des
brennstoffreichen Stromes erzeugen ein Produkt, das Wasserstoff (H2)
umfaßt. Andere typische Komponenten des Produktstromes sind Kohlen
dioxid, Kohlenmonoxid, Stickstoff, Wasser und Methan.
Bei einem anderen Aspekt wird nach der mageren Mischung aus Brenn
stoff und Luft ein Dampfstrom an den Reaktor geführt, um den Reaktor zu
spülen. Nach der Spülung wird eine brennstoffreiche Mischung aus
Brennstoff und Luft an den Reaktor zusammen mit Dampf zugeführt. Bei
einem bevorzugten Aspekt erfolgt in dem ersten katalytischen Bett eine
selektive (bevorzugte) Oxidation des Brennstoffes mit Sauerstoff in der
Brennstoff/Luft-Mischung. Das zweite katalytische Bett sieht eine weitere
Reaktion vor und katalysiert die Produkte von dem ersten katalytischen
Bett mit Dampf selektiv (bevorzugt) zur Erzeugung eines Produktes, das
Wasserstoff und andere Komponenten umfaßt. In dem Fall, wenn ein ein
zelnes Bett verwendet wird, erfolgen in demselben Bett drei Hauptreaktio
nen: Partialoxidation, Dampfreformierung und Hochtemperatur-Shift. Die
Bereiche des Bettes, über denen derartige Reaktionen erfolgen, überlap
pen sich typischerweise und ändern sich mit sich ändernden Leistungspe
geln.
Einer der Vorteile dieses Verfahrens besteht darin, eine Kohlenstoffbildung
zu verhindern oder zu verringern. Eine Kohlenstoffbildung neigt dazu, den
Katalysator an den katalytischen Betten zu schädigen und die Lebensdau
er des Reaktors zu verringern. Eine Kohlenstoffbildung verstopft auch den
Reaktor und verringert eine Strömung durch eines oder mehrere der ka
talytischen Betten.
Die verschiedenen Merkmale, Vorteile und anderen Verwendungen der
vorliegenden Erfindung werden durch die folgende Beschreibung unter
Bezugnahme auf die begleitenden Zeichnungen offensichtlicher, in wel
chen:
Fig. 1 ein Flußdiagramm ist, das eine Brennstoffzellenvorrichtung
darstellt, die einen autothermen Reformer umfaßt, der ge
mäß der Erfindung aufgebaut und betrieben ist;
Fig. 2 eine Seitenansicht im Schnitt eines autothermen Reformers
gemäß der Erfindung ist;
Fig. 3 ein Diagramm ist, das Kurven umfaßt, die eine Kohlenstoff
bildung als Funktion des Dampf/Kohlenstoff-Verhältnisses
zeigen, wobei dies Kohlenstoffbildungsprobleme zeigt, die
bei der Startphase herkömmlicher Reformer auftreten;
Fig. 4 ein Diagramm ist, das Kurven umfaßt, die einen mageren
Start des Partialoxidationsreaktorabschnittes des auto
thermen Reformers unter Verwendung magerer Bedingun
gen mit einem Molverhältnis von Sauerstoff zu Kohlenstoff
(O : C) von 10 : 1 zur Vorerwärmung des Partialoxidations
katalysators auf eine geeignete Temperatur zeigen;
Fig. 5 ein Diagramm ist, das Kurven umfaßt, die einen mageren
Start des Partialoxidationsreaktors unter Verwendung eines
elektrischen Heizers zeigen, um Einlaßgase für das magere
Start- bzw. Anspring-Verfahren der Erfindung zu erwär
men;
Fig. 6 ein Diagramm ist, das Kurven umfaßt, die einen Betrieb des
POX von einem anfänglichen Start in dem an Brennstoff
mageren Zustand und einen Übergang zu dem an Brenn
stoff reichen Betrieb während des normalen Betriebsmodus
eines Brennstoffzellensystemes zeigen.
Ein bevorzugtes System zur Umwandlung von Kohlenwasserstoffen, wie
beispielsweise Benzin, in einen wasserstoffreichen Strom, ist in Fig. 1 ge
zeigt. Ein Brennstofftank 2 liefert flüssigen Brennstoff bei Umge
bungstemperatur, wie beispielsweise Benzin, an das Brennstoffzellensy
stem durch eine Brennstofflieferleitung 4, die flüssigen Brennstoff an ei
nen erwärmten Verdampfer 18 liefert, an dem der flüssige Brennstoff in
ein Gas umgewandelt wird. Der Brennstofftank 2 liefert auch Brennstoff
an einen Brenner über Leitung 3. Zusätzlich wird Brennstoff von dem
Brennstofftank 2 durch einen Verdampfer 18 und Leitung 42 an einen
autothermen Reformer 40 geliefert. Bei einer anderen Ausführungsform
wird flüssiger Brennstoff durch Leitung 5 an das Brennstoffzellensystem
geliefert.
Wasser von dem Tank 26 wird auch in den Verdampfer 18 geliefert. Der
Heizer/Verdampfer 18 bewirkt, daß sowohl Brennstoff als auch Wasser
darin verdampft werden, und liefert sowohl Dampf als auch Brennstoff
dampf an den autothermen Reformer 40 über Leitung 42. Die Temperatur
der Dampf/Brennstoff-Mischung liegt zwischen etwa 100°C und 600°C.
Bei einer anderen Ausführungsform sind die Wasser- und Brennstoffver
dampfer getrennt.
Bei dem beispielhaften und bevorzugten autothermen Reformer 40 wird
der feuchte Brennstoff und Wasserdampf mit Luft von Leitung 44 ge
mischt und läuft nachfolgend durch zwei Reaktionsabschnitte. Ein erster
Abschnitt ist als ein Partialoxidationsabschnitt (POX-Abschnitt) bezeich
net. Der zweite Abschnitt ist als Dampfreformierungsabschnitt (SR-
Abschnitt) bezeichnet. Es sei angemerkt, daß eine gewisse Überlappung
bei dem Typ von Reaktionen erfolgt, die in den POX- und SR-Abschnitten
auftreten. POX umfaßt eine vorherrschende Reaktion zwischen Brennstoff
und Luft, und SR umfaßt eine vorherrschende Reaktion zwischen Brenn
stoff und Wasser. Die Erfindung ist hier unter Bezugnahme auf diese vor
herrschenden Reaktionen beschrieben, jedoch sei zu verstehen, daß, da
Brennstoff, Wasser (Dampf) und Luft gemeinsam hinzugefügt werden, der
POX und der SR kombiniert als ein autothermer Reaktor arbeiten. Bei ei
nem autothermen Reaktor sind die vorherrschenden POX-Reaktionen
exotherm und die vorherrschenden SR-Reaktionen endotherm, so daß so
viel wie möglich oder die gesamte Wärme, die in dem POX erzeugt wird, in
den SR übertragen wird. In dem POX-Abschnitt reagiert der Brennstoff
exotherm mit einer unterstöchiometrischen Menge an Luft, um Kohlen
monoxid, Wasserstoff und niedrigere Kohlenwasserstoffe, wie beispielswei
se Methan zu erzeugen. Die Reaktion in dem POX-Abschnitt ist brenn
stoffreich. Die heißen POX-Reaktionsprodukte gelangen zusammen mit
dem Dampf, der mit dem Brennstoff eingeführt wird, in den SR-Abschnitt,
in welchem die niedrigeren Kohlenwasserstoffe mit Dampf reagieren, um
ein Reformatgas zu erzeugen, das grundsätzlich Kohlendioxid, Kohlen
monoxid, Wasserstoff, Stickstoff, Wasser und Methan umfaßt. Die Dampf
reformierungsreaktion ist endotherm. Wärme, die für diese endotherme
Reaktion erforderlich ist, wird von der Wärme geliefert, die durch die exo
therme POX-Reaktion erzeugt wird, und wird durch den Abfluß des POX-
Abschnittes vorwärts in den SR-Abschnitt getragen. Reformat verläßt den
Reformer 40 über Leitung 46 und wird durch Wärmetauscher 48 gekühlt.
Der Wärmetauscher 48 vorerwärmt gleichzeitig die Luft, die über Leitun
gen 44 geliefert wird, um erwärmte Luft in Leitung 56 vorzusehen, die in
den autothermen Reaktor 40 zugeführt wird. Reformat, das den Wärme
tauscher 48 verläßt, tritt in einen katalytischen Wasser-Gas-Shift-Reaktor
50 ein und reagiert darin mit Dampf, der durch Leitung 49 geliefert wird,
um Kohlendioxid und Wasserstoff von dem Kohlenmonoxid und Wasser zu
erzeugen. Hierbei betrifft der Begriff Reformer 40 einen autothermen Re
former 40.
Der Shiftreaktor umfaßt einen oder mehrere Abschnitte (nicht gezeigt). Bei
einer Ausführungsform ist ein Hochtemperatur-Shiftabschnitt und ein
Niedertemperatur-Shiftabschnitt vorgesehen. Vorzugsweise erfolgt eine
Kühlung des Reformatstromes zwischen den Hochtemperatur- und den
Niedertemperaturabschnitten. Reformat, das den Shiftreaktor 50 über
Leitung 52 verläßt, tritt in einen PROX-Reaktor 54 für selektive Oxidation
ein, in welchem dieses katalytisch mit Sauerstoff in entweder erwärmter
Luft, die durch Leitung 56 geliefert wird, oder nicht erwärmter Luft, die
durch Leitung 75 geliefert wird, reagiert. Diese Reaktion wird durchge
führt, um im wesentlichen das gesamte oder zumindest den größten Teil
des restlichen Kohlenmonoxids ohne Verbrauch übermäßiger Mengen an
Wasserstoff in dem PROX-Reaktor 54 zu verbrauchen. Die Luft, die durch
Leitung 56 geliefert wird, kommt indirekt von einem Kompressor 90 über
einen Wärmetauscher 48, der die Luft auf eine erwünschte Temperatur bis
zu 800°C für den Reformer 40 abhängig von den Betriebsbedingungen
vorerwärmt. Die PROX-Luft wird durch Leitungen 56 und/oder 75 gelie
fert, um Luft vorzugsweise bei einer durchschnittlichen Temperatur von
etwa 200°C an eine PROX-Einlaßsammelkammer zu liefern. Bei einer al
ternativen Ausführungsform wird die PROX-Luftlieferung nicht vorer
wärmt und durch Leitung 75 geliefert. Die Soll-PROX-Luft
einlaßtemperatur hängt von Systembedingungen ab. Es kann erwünscht
sein, die PROX-Luftversorgung nicht vorzuerwärmen oder sogar zu küh
len.
Der PROX-Abfluß verläßt den PROX-Reaktor 54 über Leitung 58 und wird
durch Wärmetauscher 60 auf eine Temperatur gekühlt, die zum Gebrauch
in einem Brennstoffzellenstapel 76 geeignet ist. Eine Kühlung wird vor
zugsweise auf eine Temperatur unterhalb etwa 100°C durchgeführt. Gege
benenfalls wird Luft in Leitung 77 in dem Wärmetauscher 93 durch Wär
metauscherfluid in Leitung 96 vorerwärmt. Somit nimmt bei einer Ausfüh
rungsform Fluid in Leitung 96 Wärme an, die von dem PROX-Abfluß in
Wärmetauscher 60 abgegeben wird, und liefert diese an die Luft in Leitung
77 über Wärmetauscher 93.
Wie vorher erwähnt wurde, sind in dem Fall, wenn ein einzelnes Bett ver
wendet wird, drei Hauptreaktionszonen identifizierbar: eine Partialoxidati
onszone, eine Dampfreformierungszone und eine Hochtemperatur-
Shiftzone, wobei jede derselben unter Verwendung desselben katalyti
schen Bettes erfolgen kann. Die Bereiche des Bettes, über denen derartige
Reaktionen erfolgen, überlappen sich typischerweise und ändern sich mit
sich ändernden Leistungspegeln. Beispielsweise erfolgt bei niedrigem Lei
stungspegel die Partialoxidation typischerweise an dem sehr vorauslau
fenden Rand des katalytischen Bettes und der unterstromige Abschnitt
des Bettes wirkt reformierend. Ein noch weiter unterstromiger Abschnitt
des Bettes katalysiert eine Hochtemperatur-Shiftreaktion. Bei voller Lei
stung ist das katalytische Bett bei einer Ausführungsform derart ausge
bildet, um eine Partialoxidation und Dampfreformierung zu erreichen. Bei
einer heruntergedrehten Situation arbeitet das unterstromige oder rück
wärtige Ende des Bettes als Hochtemperatur-Shift. Dies ist eine natürliche
Konstruktionsfolge, da bei einer heruntergedrehten Situation nicht die ge
samte Leistungsfähigkeit des Bettes zur Reformierung erforderlich ist.
Kurz gesagt wird im Vergleich zu einem Zustand mit voller Leistung bei
dem autothermen Reformer 40 der Partialoxidationsabschnitt relativ ver
kürzt und der Hochtemperaturshiftabschnitt relativ größer.
Beispielhafte Reaktionstemperaturen des Prozesses können der Literatur
entnommen werden und sind hier als Hintergrund zur Information vorge
sehen. Die Reaktionen des autothermen Reformers werden bei einer Tem
peratur von etwa 600°C bis 1000°C durchgeführt, der Hochtemperatur-
Shift wird bei einer Temperatur im Bereich von 300 bis 600°C durchge
führt, der Niedertemperatur-Shift wird bei einer Temperatur unterhalb
300°C durchgeführt, die PROX wird bei einer Temperatur von kleiner als
der des Shifts durchgeführt, und die Brennstoffzelle arbeitet bei einer
Temperatur von kleiner als der des PROX, die für die empfindlichen MEA-
Komponenten geeignet ist.
Luft, die durch Leitung 77 geliefert wird, reagiert in einem Brennstoffzel
lenstapel 76 mit Reformat, der den PROX verläßt. Das Reformat wird
durch Leitung 58 an den Brennstoffzellenstapel 76 geliefert. In dem
Brennstoffzellenstapel 76 reagiert das wasserstoffreiche Reformat in Lei
tung 58 mit Luft, die durch Leitung 77 geliefert wird, in einer elektroche
mischen Reaktion in Anwesenheit des Katalysators, wodurch elektrische
Energie erzeugt und Wasser als ein Nebenprodukt der Reaktion hergestellt
wird.
Gegebenenfalls wird eine kleine Menge an Luft von Leitung 77 an Refor
mat der Leitung 58 über Leitung 79 umgelenkt, um die Wirkungen einer
Kohlenmonoxidkontamination des Katalysators in dem Brennstoffzellen
stapel 76 zu verringern. Das Reformat in dem Strom 58 tritt in den
Brennstoffzellenstapel zur Reaktion ein und verläßt anschließend den
Stapel als ein Anodenabgas oder -austragsgas über Leitung 78. Das An
odenabgas, das den Stapel 76 über Leitung 78 verläßt, wird an einen
Brenner 16 zugeführt, an welchem es verbraucht wird, um Wärme zu er
zeugen. In Leitung 58 ist ein Umlenkventil 72 angeordnet, das den Stapel
beliefert und dazu verwendet wird, das Reformat, das den PROX verläßt,
von dem Brennstoffzellenstapel 76 weg umzulenken, wenn dies erforder
lich ist, wie beispielsweise während der Startphase. Das Umlenkventil 72
leitet den PROX-Abfluß (Reformat) in Leitung 78 um. Luft in Leitung 77
kann ebenfalls unter Verwendung eines Ventils 73 umgelenkt werden.
Vorzugsweise wird Luft an das System über einen Massenflußmesser
(MFM) zugeführt und über Kompressor 90 komprimiert. Bei einer Ausfüh
rungsform wird die Luftversorgung von Leitung 44 in einem Wärmetau
scher 102 vor der Lieferung als das Oxidationsmittel an die Brennstoffzelle
durch Leitung 77 gekühlt. Luft, die durch Leitung 77 an den Stapel zuge
führt wird und die in dem Stapel nicht vollständig verbraucht wird, ver
läßt den Stapel als Kathodenabgas in Leitung 95, von wo sie an den Bren
ner geliefert wird. Ein Umlenkventil 73 ist in der Luftleitung 77 angeord
net, so daß Luft in Leitung 77 durch Leitung 94 um den Stapel 76 herum
und an Leitung 95 umgelenkt werden kann. Somit werden Luft und Re
format um den Stapel 76 herum über Umlenkeinrichtungen 72 und 73 je
nach Bedarf herumgeführt.
Fig. 2 ist eine Seitenansicht im Schnitt eines bevorzugten autothermen
Reformers 40, der POX- und Dampfreformierungsabschnitte umfaßt. Der
autotherme Reformer 40 umfaßt ein Metallgehäuse 158, das mit verschie
denen Schichten an Isolierung 161, 163 und 165 ausgekleidet ist. Ein
Mattenisolierungsmaterial umfaßt Vermiculit. Der autotherme Reformer
40 weist ein Eingangsende 164 zur Aufnahme von Brennstoff und Luft
während der Startphase und zur Aufnahme von Dampf-/Brennstoff- und
Luftmischung während des Betriebs des Brennstoffzellensystemes nach
der Startphase auf. Der autotherme Reformer 40 weist ein Auslaßende
166 auf, durch welches heiße Verbrennungsabgase während der Start
phase (Aufwärmen) vor einem Normalbetrieb des Brennstoffzellensystemes
ausgetragen werden. Das Auslaßende 166 dient dazu, Reformatstrom 46
an den unterstromigen Shiftreaktor 50 während eines Normalbetriebs des
Systems zu liefern, wenn Dampf, Brennstoff und Luft während einer nor
malen Produktion von Reformat geliefert werden. Das Auslaßende 166
umfaßt geeignete Befestigungen und Adapter (nicht gezeigt) zur Lieferung
von Reformat stromabwärts zu dem Shiftreaktor 50 und zum Austrag von
Verbrennungsabgasen während des Aufwärmzyklus. Ein erstes Bett aus
Gasmisch- und -verteilungsschaum 170 ist benachbart des Eingangsen
des 164 positioniert. Dieser Abschnitt 170 umfaßt vorzugsweise ein Medi
um vom Keramikschaumtyp, um als ein Homogenisierungsbereich zur
Homogenisierung der Mischung zu wirken, die in den autothermen Refor
mer eintritt. In diesem Bereich erfolgt eine Mischung oder Homogenisie
rung des Brennstoffes und der Luft während eines Startes mit magerer
Verbrennung. Bei einem Normalbetrieb werden in diesem Bereich Dampf/Brennstoff
und Luft gemischt. Bevorzugte Misch- und Gasverteilungsme
dien umfassen Keramikschäume, die ein Porositätsprofil von etwa 25 bis
80 Poren pro linearem Inch aufweisen, es können aber auch andere Mate
rialien verwendet werden. Ein elektrisches Heizelement 178 ist unterstro
mig des Mischabschnittes 170 vorgesehen und dient dazu, Brennstoff/Dampf/Luft,
die in den Reformer 40 eintreten, während des Aufwärmzy
klus vorzuerwärmen. Das Heizelement 178 kann mit einem Katalysator
versehen sein und wird durch herkömmliche Mittel elektrisch erregt. Bei
einer Alternative wird das elektrische Element dazu verwendet, die Ver
dampfung von eintretendem Brennstoff zu vervollständigen und/oder die
Reaktionen einzuleiten. Ein bevorzugter elektrischer Heizer 178 umfaßt
ein stranggepreßtes Metallmonolithwiderstandselement ohne Katalysator.
Unterstromig des elektrischen Heizers 178 befindet sich ein anderes
Misch- und Verteilungsschaumbett 180. Das Schaumbett 180 dient dazu,
die gasförmigen Bestandteile darin weiter zu mischen. Wie bei Fig. 2 ist
der Durchmesser des Metallgehäuses 158 nach dem Bett 180 vergrößert.
Das Bett 182 umfaßt ein Medium ähnlich zu Bett 180. Das Bett 182 weist
eine größere Querschnittsfläche auf, was eine verringerte Gasgeschwin
digkeit zur Folge hat. Das Bett 184 ist unterstromig des Bettes 182 ange
ordnet. Das Bett 184 umfaßt auch ein keramisches Schaummedium, das
aber im Vergleich zu Bett 182 eine größere Anzahl von Poren pro linearem
Inch aufweist. Somit sieht das Bett 184 ein höheres Geschwindigkeitspro
fil vor, um als ein Flammensuppressor zu wirken. Demgemäß verhindert
Bett 184 eine Zündung und ein Zurückschlagen von dem unterstromigen
POX-Abschnitt.
Wie oben bereits beschrieben umfaßt das bevorzugte Misch- und Vertei
lungsmedium Keramikschäume mit einem Porositätsprofil von etwa 25
Poren pro linearem Inch bis etwa 80 Poren pro linearem Inch (ppi), wobei
aber auch andere Materialien und Porositätsprofile verwendet werden
können. Ein bevorzugtes Mischmedium für die Betten 170, 180 und 182
umfaßt Siliziumcarbidschaum mit einem bevorzugten Porositätsprofil von
etwa 25 Poren pro linearem Inch und einer Dicke von etwa einem Inch.
Betten mit alternativen Mischmedien umfassen feuerfeste Metallschäume,
keramische Pellets, die in einem Durchströmungsbehälter gehalten sind,
oder einen Stapel feiner Metall- oder Keramikschirme (beispielsweise etwa
0,001 bis etwa 0,010 Öffnungen pro Inch), wobei die Öffnungen eines
Schirmes von den Öffnungen in benachbarten Schirmen versetzt sind, um
den gewünschten gewundenen Weg zu schaffen. Das Bett 184 mit Misch
medium kann auch als ein Flammensuppressor dienen, um zu verhin
dern, daß sich Flammen zurück in Richtung des Eingangsendes 164 aus
breiten können, und kann als ein Mittel dienen, um die Reaktionsmi
schung zu verteilen. Somit befindet sich Bett 184 in der Nähe des oberen
Endes des Bereiches von 25 bis 80 ppi, und die Betten 170, 180 und 182
besitzen weniger ppi als Bett 184.
Die nächsten unterstromigen Abschnitte des autothermen Rektors 40
umfassen den Partialoxidationsabschnitt (POX-Abschnitt) 190 und den
Dampfreformerabschnitt 192, die dazu verwendet werden, Kohlenwasser
stoffe (Benzin) in Wasserstoff und Kohlenmonoxid umzuwandeln, wie in
Fig. 2. Ein bevorzugter POX-Katalysator umfaßt eines oder mehrere Edel
metalle Pt, Rh, Pd, Ir, Os, Au, Ru. Andere Nicht-Edelmetalle oder Kombi
nationen von Metallen wie beispielsweise Ni und Co können auch verwen
det werden. Als Dampfreformierungskatalysator wird typischerweise ein
Edelmetall oder ein Nicht-Edelmetall verwendet. Die Katalysatoren sind
typischerweise auf einem keramischen Material und einem Substrat ge
tragen, wie beispielsweise ein Cordierit-Monolith oder ein mit Yttrium sta
bilisierter und mit Zirkondioxid retikulierter Schaum. In dem Fall eines
Schaumes liegt die Porosität in ppi, wie oben ausgedrückt, im Bereich
zwischen 10 und 80 ppi. Der unterstromige Shiftreaktor 50 umfaßt typi
scherweise FeO- und CuZn-Katalysatoren, und der PROX-Katalysator
umfaßt typischerweise einen Edelmetallkatalysator.
Der oben beschriebene autotherme Reaktor 40 wird in einem Betriebsmo
dus verwendet, der während der Verarbeitung von Kohlenwasserstoff-
Brennstoffen eine Kohlenstoffbildung vermeidet. Die Kohlenstoffbildung
stellt bei herkömmlichen Reformervorgängen eine erhebliche Schwierigkeit
dar. Eine Kohlenstoffbildung während der Dampfreformierung von höhe
ren Kohlenwasserstoffen (< C6) wird allgemein als unvermeidbar betrach
tet. Während eines normalen "Festzustands"-Betriebs eines herkömmli
chen Partialoxidations-/Dampfreformierungsreaktors wird versucht, die
Bedingungen (Temperatur, Gasstromzusammensetzung) beizubehalten, so
daß die Tendenz zur Bildung von Kohlenstoff verringert ist. Dies ist bei
einer reichen Startphase sehr schwierig, und die Vermeidung einer Koh
lenstoffbildung ist sehr schwierig und es sind komplexe Steuerungen er
forderlich, um die Kohlenstoffbildung zu minimieren. Eine große Schwie
rigkeit beim Start eines Partialoxidations-/Dampfreformierungsreaktors
ist, daß man nicht in der Lage ist, den Reaktor in einem vernünftig
schnellen Zeitrahmen vorzuerwärmen. Somit begünstigt das Gleichgewicht
während eines Erwärmens des Dampfreformierungsreaktors unter Ver
wendung eines reichen Startes die Kohlenstoffbildung. Fig. 3 zeigt Gleich
gewichtsberechnungen für Kohlenstoffbildung als eine Funktion der Tem
peratur und des Verhältnisses von Dampf/Kohlenstoff H2O : C. In Fig. 3
bezeichnet die Abkürzung m. f. den Begriff Molenbruch. Hier entspricht ein
Mol Sauerstoff einem Mol Sauerstoffatomen. Es ist klar, daß bei Tempe
raturen von kleiner als 600°C für Dampf/Kohlenstoff-Verhältnisse in ei
nem gegebenen Bereich ein Kohlenstoffgleichgewicht vorliegt, das von Null
verschieden ist, so daß es im wesentlichen unvermeidbar wird, daß, wenn
der Katalysator von einem Kaltstart erwärmt wird, eine Kohlenstoffbildung
erfolgt. Nachdem der Reaktor mehrere Male gestartet worden ist, verhin
dert der Kohlenstoffaufbau, daß der Reaktor wirksam arbeitet, wobei so
wohl der Katalysator vergiftet als auch die Strömung verringert wird.
Wie in Fig. 3 gezeigt ist, ist es wesentlich, einen POX-Reaktor bei relativ
hohen Verhältnissen von Sauerstoff zu Kohlenstoff (O/C) zu starten. Dies
resultiert in einem relativ hohen adiabatischen Temperaturanstieg, wäh
rend eine Kohlenstoffabscheidung (Ruß) vermieden wird, wenn die Ver
hältnisse von Dampf zu Kohlenstoff (H2O/C) relativ niedriger sind. Es ist
vorteilhaft, den POX mit hohem O/C-Verhältnis zu starten, um eine Koh
lenstoffbildung (Ruß) zu vermeiden, wenn wenig oder gar kein Wasser
verfügbar ist. Der überschüssige Sauerstoff (relativ zur Stöchiometrie)
wirkt auch dazu, um Kohlenstoffabscheidungen, die vorher ausgebildet
wurden, zu oxidieren. Wie in Fig. 3 gezeigt ist, erreicht, wenn die Tempe
ratur über 700°C ansteigt, das Kohlenstoffgleichgewicht für ein Verhältnis
von Dampf zu Kohlenstoff, das größer als Eins ist, im wesentlichen Null.
Es sei angemerkt, daß das Verhältnis von Dampf zu Kohlenstoff alternativ
als H2O/C oder S/C ausgedrückt wird.
Somit könnte der Betrieb eines POX/Dampf-Reformers, der Wasserstoff
erzeugt, wenn er auf normale Betriebstemperatur erwärmt wird, potentiell
erhebliche Kohleniveaus (Rußniveaus) erzeugen. Ein Starten des Reaktors
unter Bedingungen näher an den stöchiometrischen Bedingungen
(höheres O/C) erzeugt einen Temperaturanstieg, der für die Materialien,
die in einem derartigen Reaktor verwendet werden, typischerweise zu groß
ist (1200°C). Die Zeit, die für einen Start eines Brennstoffprozessors für
eine Brennstoffzelle eines Fahrzeugs erforderlich ist, ist ein Problem. Da
her ist eine Minimierung der Startzeit erwünscht.
Die Startprozedur für den Partialoxidations-/Dampfreformer
(autothermen Reformer) der vorliegenden Erfindung vermeidet eine Koh
lenstoffbildung und ist für Fahrzeugantriebserfordernisse geeignet. Diese
Startstrategie umfaßt einen mageren Verbrennungsprozeß zum Starten
des POX/Dampf-Reformers, der einen POX-Abschnitt 190 und einen Re
former-Abschnitt 192 umfaßt. Der POX/Dampf-Reformer wird mager ge
startet. Der Begriff mager bezeichnet, daß mehr Luft verwendet wird, als
stöchiometrisch erforderlich ist. Wie hier verwendet ist, bezeichnet
stöchiometrisch die Menge an Sauerstoff, die erforderlich ist, um den
Brennstoff zu oxidieren, wodurch heiße Gase erzeugt werden. Wenn eine
Brennstoffzusammensetzung von C8H18 angenommen wird, ist die Reakti
on C8H18 + 12,502 = 8CO2 + 9H2O. Hier beträgt das stöchiometrische
Atomverhältnis von Sauerstoff zu Kohlenstoff O : C gleich 25 : 8. Eine bevor
zugte magere Startmischung weist ein O : C von 10 : 1 auf. Daher wird be
trächtlich überschüssiger Sauerstoff und entsprechend überschüssige
Luft (Stickstoff plus Sauerstoff) verwendet. Die überschüssige Luft erzeugt
eine Verdünnungswirkung, um die Temperatur der heißen Gase unterhalb
eines Niveaus zu halten, das die keramischen und/oder katalytischen
Materialien schädigen würde. Der Begriff brennstoffreich bedeutet, daß
das O : C-Verhältnis kleiner als 25 : 8 ist. Dieser brennstoffreiche Zustand
wird nach einem an Brennstoff mageren Start ausgeführt. Somit liegt die
Reaktion oberhalb der Kohlenstoffbildungstemperatur, die in Fig. 3 gezeigt
ist, wenn ein reicher Betrieb beginnt.
Während des Startes erwärmen die heißen Gase die Reaktorkatalysator
betten in den Abschnitten 190 und 192 und regenerieren gleichzeitig den
Katalysator durch Oxidation restlichen Kohlenstoffs vom vorherigen Be
trieb. Bei einer Ausführungsform wird nach Erreichen einer geeigneten
Temperatur über das gesamte Katalysatorbett (600-700°C) die Verbren
nung gestoppt. Anschließend wird überschüssige Luft von dem Reaktor
vorzugsweise durch Dampf gespült, der von dem Verbrennungsprozeß ab
gefangen wird. Anschließend wird Brennstoff an den Reaktor gefolgt durch
eine geeignete Menge an Luft für einen reichen Betrieb des Reaktors zu
geführt. Wenn die Brennstoff-/Wasser-/Luft-Mischung den POX-
Katalysator oder eine Zündquelle erreicht, sieht eine Zündung eine reiche
Verbrennung vor, um Wasserstoff und CO ohne signifikante Kohlenstoff
bildung zu erzeugen.
Genauer sieht die Erfindung ein Verfahren zum Betrieb des POX/SR vor,
um Kohlenwasserstoff mit zumindest einem von Wasser und Luft zu rea
gieren und ein Produkt zu erzeugen, das Wasserstoff umfaßt. Die Erfin
dung sieht ein Verfahren zum Start und zum Vorerwärmen des Reaktors
und anschließend zum Betrieb des Reaktors vor, um den wasserstoffrei
chen Produktstrom zu erzeugen. Der Reaktor weist eine Reaktionskammer
mit einem Einlaß und einem Auslaß und eines oder mehrere katalytische
Betten auf. Vorzugsweise sind zumindest zwei katalytische Betten vorge
sehen. Die beiden Hauptreaktionen: Partialoxidation und Reformierung
werden unter Bezugnahme auf eines oder mehrere katalytische Betten be
schrieben. Dies ist eine Wahl der Konstruktion. Die Alternativen umfassen
ein gestuftes Bett, eines mit gestuften physikalischen Eigenschaften, oder
mehrere Betten mit variierenden Konfigurationen, um das Reaktionsprofil
nach Bedarf zu steuern. Vorzugsweise umfaßt das erste katalytische Bett
190 einen Katalysator, der auf einem Träger getragen ist und der eine Re
aktion mit Sauerstoff selektiv katalysiert. Das zweite katalytische Bett 192
umfaßt einen zweiten Katalysator, der auf einem Träger getragen ist und
der eine Reaktion mit Wasser selektiv katalysiert. Das zweite katalytische
Bett 192 ist unterstromig bezüglich des Reaktoreinlasses angeordnet. Bei
dem Verfahren ist ein erster Strom vorgesehen, der eine magere Brenn
stoff und Luftmischung umfaßt, die durch den Reaktor zur Erwärmung
des Reaktors strömt. Die magere Mischung enthält eine unterstöchiome
trische Menge an Brennstoff relativ zu Sauerstoff. Folglich erfolgt eine im
wesentlichen vollständige Verbrennung in dem ersten katalytischen Bett
190 des Reaktors, und die heißen Produktgase der Verbrennung werden
durch das zweite katalytische Bett 192 getragen, wodurch beide Betten
erwärmt werden.
Vorzugsweise wird nach der mageren Verbrennung eine Dampfspülung
durchgeführt. Bei dieser Alternative wird die Lieferung der mageren Mi
schung beendet und der Reaktor mit Dampf gespült. Anschließend wird
die Lieferung von Dampf beendet und eine zweite Reaktionsmischung an
den Reaktor geliefert, die eine brennstoffreiche Mischung ist. Diese brenn
stoffreiche Mischung umfaßt Brennstoff, Luft und Dampf, die innerhalb
der beiden katalytischen Betten reagieren, um das wasserstoffreiche Pro
dukt zu erzeugen. Die reiche Mischung umfaßt eine unterstöchiometrische
Menge an Sauerstoff relativ zu dem Brennstoff. Der Prozeß wird gegebe
nenfalls bei nachfolgendem Start auf Grundlage der Bedingungen verwen
det. Wenn das Katalysatorbett bei einem heißen Neustart warm ist, ist die
magere Verbrennung nicht erforderlich.
Bei einer anderen Alternative wird nach der Lieferung der mageren Mi
schung und deren Reaktion zur Erwärmung des Reaktors das Brenn
stoff/Luft-Verhältnis unmittelbar eingestellt, um die brennstoffreiche Mi
schung begleitet von der Lieferung von Dampf vorzusehen. Bei einer noch
weiteren Alternative wird die Lieferung der mageren Mischung beendet,
der Dampf wird zur Spülung des Reaktors geliefert und anschließend wird
die Lieferung von Dampf fortgesetzt, während der Brennstoff und die Luft
geliefert werden, um die brennstoffreiche Mischung zu bilden.
Um die magere Verbrennung einzuleiten, ist es bevorzugt, zunächst die
Luftversorgung zu starten und dann den Brennstoff hinzuzufügen. Um
den brennstoffreichen Betrieb zu beginnen, ist es bevorzugt, in der folgen
den Liefersequenz Dampf, Brennstoff und anschließend Luft zu starten.
Die Reihenfolge kann auf Grundlage von Kriterien ausgewählt werden, wie
beispielsweise Prozeßsteuerung und Katalysatorcharakter.
Die magere und die reiche Verbrennung kann auf eine Vielzahl von Wegen
an einem Katalysator als eine Flamme oder eine Kombination aus einer
Flamme für mageren Start und Katalysator für reichen Betrieb erfolgen.
Dies erlaubt eine einfache Flammenzündung oder eine Katalysatorzün
dung. Die Katalysatorzündung umfaßt optional dazu einen bei niedriger
Temperatur anspringenden Katalysator oder einen elektrisch beheizten
Katalysator.
Bei dem Start mit magerer Verbrennung ist es möglich, die Temperatur
der Reaktion durch Änderung des Luft/Brennstoff-Verhältnisses zu steu
ern. Wenn der Katalysator unterstromig der Reaktion erwärmt wird, wird
Kohlenstoff durch den überschüssigen Sauerstoff in der Luft verbrannt,
wodurch das Katalysatorbett regeneriert und jeglicher Restkohlenstoff
entfernt wird. Kohlenstoff wird typischerweise bei etwa 500 bis etwa 600°C
oxidiert. Da der magere Start überschüssigen Sauerstoff umfaßt, existiert
keine Kohlenstoffbildung, da das Gleichgewicht der Kohlenstoffbildung
Null ist, sogar, obwohl der Katalysator beim Start kalt ist. Der Reaktor,
der sich bei magerem Modus auf die erforderliche Temperatur für reichen
Betrieb erwärmt, ist leichter zu steuern und kann schneller sein, als,
wenn er von dem Start weg mit einem reichen Modus läuft. Dies ist darauf
zurückzuführen, daß bei magerem Start die Reaktortemperatur nur durch
die Gesamtmenge der Luftströmung durch die Reaktorkatalysatorab
schnitte begrenzt ist. Das innere Reaktionsströmungsvolumen
(Porenvolumen) ist durch das darin enthaltene Katalysatormaterial defi
niert. Bei einem Szenario mit reichem Start besteht die Beschränkung je
doch darin, wie viel nicht umgewandelte Kohlenwasserstoffe (KWs) der
Rest des Brennstoffprozessors 16 aufnehmen kann.
Ein magerer Start des Reaktors erfordert, daß die Katalysatoren entweder
nicht luftempfindlich sind oder in der Lage sind, nach einer Oxidation
während einer mageren Verbrennung mit voller Aktivität rückreduziert
werden zu können. Vorzugsweise sind die Katalysatoren des POX/Dampf-
Reformers Edelmetallkatalysatoren. Pt/Rh ist für den POX auch verwend
bar. Es ist gezeigt worden, daß Rh ein aktiver Dampfreformierungskataly
sator ist. Der überschüssige Sauerstoff könnte mit dem POX-Abgas an den
Brenner zugeführt werden, und es könnte weiterer Brennstoff dem Bren
ner hinzugefügt werden, wodurch der gesamte verfügbare Sauerstoff ver
wendet wird. Das Ergebnis ist eine Verringerung der Kompressorarbeit.
Dies findet statt, da die Partialoxidation beim Start mager abläuft, so daß
das Abgas Sauerstoff wie auch Brennernebenprodukte enthält. Dieser
Sauerstoff von der Reaktion bei magerer Verbrennung in dem Reformer 40
ist in dem Brenner über Ventil 100 geliefert wiederverwendbar.
Fig. 4 zeigt das Anspringen eines POX/Dampf-Reformerreaktors in klei
nem Umfang unter mageren Bedingungen (O/C = 10, Leistungspegel = 1,2 kW)
nach einem Vorwärmen des Partialoxidationskatalysators auf 350°C.
TC6 ist ein Thermoelement vom Typ K, das gerade nach dem Partialoxida
tionskatalysatorbett in Abschnitt 190 angeordnet ist. Das unterstromige
Thermoelement TC9 ist in dem Beginn des Dampfreformierungsbettes an
geordnet. Das Thermoelement TC6 ist nach dem POX angeordnet und TC9
ist nach dem Misch-Verteilungs-Schaum des Reformereinlasses angeord
net. Fig. 4 zeigt das Anspringen der POX-Reaktion unter mageren Bedin
gungen ohne Verwendung eines elektrischen Katalysatorheizers. Das Dia
gramm zeigt in der Zeit von 250 Sekunden bis 475 Sekunden eine magere
Zündverbrennung. Dieses Diagramm zeigt, daß der Prozeß richtig funktio
niert, aber der Wärme- und Massentransport für diesen Test nicht optimal
war, der unter manuellen Steuerbedingungen betrieben wurde. Dieser
Test zeigt die Durchführbarkeit und in Zusammenhang mit Fig. 3 die
Vorteile des Verfahrens der Erfindung.
Fig. 5 zeigt ein Anspringen eines POX/Dampf-Reformerreaktors in vollem
Umfang unter mageren Bedingungen (O/C = 10, Leistungspegel 6,3 kW).
In diesem Fall wird ein elektrischer Heizer ähnlich elektrisch beheizten
Katalysatoren, die für katalytische Wandler entwickelt sind, verwendet,
um die Einlaßgase zu dem POX zur Einleitung des Anspringens des Re
aktors vorzuerwärmen. Dies ist schneller, als das Vorgehen, das in Fig. 4
gezeigt ist. TC5 ist ein Thermoelement gerade nach dem elektrischen Hei
zer 178. Das Thermoelement TC7 ist in dem Reformer 40 nach dem POX-
Abschnitt 190 angeordnet, und das Thermoelement TC8 ist in dem Refor
mierungsabschnitt 192 von Fig. 2 angeordnet.
Fig. 5 zeigt, daß der elektrische Heizer nur für eine kurze Zeitperiode er
forderlich ist, um ein Anspringen des POX-Katalysators zu erreichen. Die
Anspringzeit wird unter Verwendung des elektrisch beheizten Katalysators
verringert. Dies zeigt auch die Konstruktion des Reaktors zur Anpassung
der Raumgeschwindigkeit bei magerer Verbrennung und normaler Be
triebsparameter der Raumgeschwindigkeit bei brennstoffreichen Betriebs
bedingungen. Dies wird durch die stabile Verbrennung gezeigt, die für 10
Minuten erfolgt ist, wie in Fig. 5 gezeigt ist. Die Temperaturänderungen
sind hauptsächlich auf die manuelle Steuerung dieses Beispiels zurück
zuführen.
Fig. 6 zeigt einen Reaktor mit POX/Dampf-Reformer, der von einem mage
ren Betrieb zu einem reichen Betrieb schaltet. Zum Zeitpunkt = 2410 Se
kunden wird der Brennstoff zu dem Reaktor abgeschalten, und die Tem
peratur des Reaktors beginnt abzufallen. Bei Zeitpunkt 2420 Sekunden
wird die Luft abgeschaltet, und Dampf wird dazu verwendet, das Reaktor
volumen von Luft beginnend bei t = 2420 Sekunden zu spülen. Bei t = 2490
Sekunden werden Brennstoff und Luft dem Reaktor mit einem O/C
von 1,0 wieder hinzugefügt, um den POX wieder anspringen zu lassen. An
diesem Punkt springt der POX wieder an und steigt auf die normale Par
tialoxidationstemperatur von etwa 900°C. Fig. 6 zeigt den Prozeß einer
Betriebsfolge von tatsächlicher magerer Verbrennung, Dampfspülung und
reicher Verbrennung. Das Thermoelement TC7 stellt die Temperatur des
POX-Katalysators dar, an dem bei magerer Verbrennung die Verbrennung
erfolgt, und die Wärme der Verbrennung wird stromabwärts zu dem Re
former transportiert, an dem die Temperatur mit TC6 und TC8 gemessen
wird. Während der Dampfspülung ist es offensichtlich, daß die Tempera
tur abfällt, wenn keine Reaktion stattfindet. Da dieser Test manuell
durchgeführt wurde, war die Dauer der Dampfspülung relativ lang. Nach
Einführung des Brennstoffes und der Luft zusätzlich zu dem Dampf bei
Zeitpunkt 2480 Sekunden ist es offensichtlich, daß die Reaktion beginnt
und sich bei etwa 900°C stabilisiert. Es ist offensichtlich, daß die Refor
mertemperaturen nahe an dem POX-Auslaß liegen, da das Verhältnis von
Sauerstoff zu Kohlenstoff in etwa gleich Eins ist, wenn eine Dampfrefor
mierung nicht endotherm abläuft.
Die Erfindung sieht die Vorteile der Beseitigung einer Kohlenstoffbildung
während der Startperiode des POX/SR-Reaktors vor. Ein zusätzlicher
Vorteil ist, daß der Katalysator jedesmal regeneriert wird, wenn der Reak
tor von einem Kaltstart zu seiner Festzustandsbetriebstemperatur mittels
des Startes mit magerer Verbrennung gemäß der Erfindung gestartet wird.
Die Vorerwärmung des Reaktors durch das Verfahren der Erfindung ist
vorzugsweise mit einem nicht reduzierenden/oxidierenden Dampfrefor
mierungskatalysator kombiniert, wie beispielsweise einem Edelmetall, bei
spielsweise Rh, Pt. Bei der Alternative ist dieser an einen Reaktor anpaß
bar, der mit einer Temperatursteuerung ausgestattet ist, um ein redu
ziertes Nickel-Nickel-Oxid exotherm zu steuern. Wie gesehen werden
kann, sieht die Erfindung den Vorteil der Erwärmung der Katalysatorbet
ten und rechtzeitigen Regenerierung der Betten in einem Reformer im we
sentlichen gleichzeitig vor. Durch das Verfahren der Erfindung erfolgt die
Änderung von dem mageren Zustand zu dem reichen Zustand, ohne daß
der Reaktor einer stöchiometrischen Mischung von Brennstoff und Luft
ausgesetzt ist. Daher besteht ein Vorteil darin, daß der POX während der
Spülung oberhalb 600°C verbleibt, wodurch ein Anspringen für den rei
chen Modus so bald erfolgt, wie die Brennstoff/Luft-Mischung des brenn
stoffreichen Modus mit dem Katalysator in Kontakt tritt. Es wird kein
Kohlenstoff in diesem Zustand abgeschieden, da die Temperatur derart
ist, daß eine Kohlenstoffbildung vermieden wird.
Zusammengefaßt sieht die vorliegende Erfindung bei einem Aspekt ein
Verfahren zum Betrieb eines Brennstoffzellensystemes vor. Das System
umfaßt einen Reaktor mit einem oder mehreren katalytischen Betten und
wird mit einem Kohlenwasserstoff-Brennstoff zusammen mit Luft und
Dampf beschickt. Wenn mehr als ein katalytisches Bett vorhanden ist,
werden derartige katalytische Betten vorzugsweise nacheinander angeord
net, so daß der Auslaß von einem Bett in den Einlaß des nächsten Bettes
führt. Die katalytischen Betten befinden sich in Bereichen, an denen Re
aktionen unter dem Kohlenwasserstoff, Luft und Dampf innerhalb des Re
aktors katalysiert werden. Das Verfahren umfaßt die Lieferung eines
Stromes einer Mischung aus Brennstoff und Luft an den Reaktor, die ma
ger ist. Die Mischung ist dann mager, wenn sie eine Überschußmenge an
Sauerstoff relativ zu der stöchiometrischen Menge besitzt, die zur Reakti
on mit dem Brennstoff erforderlich ist. Die Reaktionen, die mit der mage
ren Mischung erfolgen, erwärmt den Reaktor. Wenn mehr als ein katalyti
sches Bett vorhanden ist, können die heißen Gase, die von einem katalyti
schen Bett erzeugt werden, dazu verwendet werden, andere katalytische
Betten zu erwärmen. Nach einer ausreichenden Erwärmung des Reaktors
durch die magere Mischung wird ein brennstoffreicher Strom an den Re
aktor geführt. Diese brennstoffreiche Mischung umfaßt Brennstoff, Luft
und Wasser in der Form von Dampf. Die Mischung ist dann reich, wenn
Brennstoff in einer Überschußmenge relativ zu der Menge an Sauerstoff
für eine stöchiometrische Reaktion zugeführt wird. Die Reaktionen des
brennstoffreichen Stromes erzeugen ein Produkt, das Wasserstoff (H2)
umfaßt.
Claims (10)
1. Verfahren zum Betrieb einer Vorrichtung, um einen Kohlenwasser
stoff-Brennstoff mit zumindest einem von Wasser und Luft zu reagie
ren und ein Produkt, das Wasserstoff umfaßt, zu erzeugen, wobei das
Verfahren umfaßt, daß:
- a) ein Reaktor vorgesehen wird, der eine Reaktionskammer mit ei nem Einlaß und einem Auslaß definiert und eines oder mehrere katalytische Betten umfaßt, die einen Katalysator umfassen, der auf einem Träger getragen ist und Reaktionen in dem Reaktor katalysiert;
- b) ein erster Strom mit einer mageren Mischung aus Brennstoff und Luft an und durch den Reaktor geliefert wird, wobei die ma gere Mischung eine unterstöchiometrische Menge an Brennstoff relativ zu Sauerstoff enthält;
- c) die magere Mischung in dem Reaktor reagiert wird, um das eine oder die mehreren katalytischen Betten zu erwärmen;
- d) ein zweiter Strom, der eine brennstoffreiche Mischung aufweist, die Brennstoff, Luft und Dampf umfaßt, an und durch den Re aktor geliefert wird, wobei die reiche Mischung eine unter stöchiometrische Menge an Sauerstoff relativ zu dem Brennstoff enthält;
- e) die reiche Mischung in dem Reaktor reagiert wird, um ein Pro dukt zu erzeugen, das Wasserstoff (H2) umfaßt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei zwischen den Schritten (c) und (d)
der weitere Schritt vorgesehen ist, daß eine Lieferung der mageren
Mischung beendet und der Reaktor anschließend mit Dampf gespült
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, wobei der Schritt (d) dadurch ausgeführt
wird, daß die Versorgung des Dampfes beibehalten wird und an
schließend dazu der Brennstoff und Luft hinzugefügt wird, um die
brennstoffreiche Mischung des zweiten Stromes zu bilden.
4. Verfahren nach Anspruch 1, wobei Schritt (d) ferner umfaßt, daß die
Menge an Brennstoff und Luft relativ zueinander in dem ersten Strom
eingestellt wird und Dampf zu dem ersten Strom hinzugefügt wird,
um den zweiten Strom zu bilden.
5. Verfahren nach Anspruch 1, wobei ferner nach Schritt (e) die weite
ren Schritte vorgesehen sind, daß die Lieferung des Dampfes in dem
zweiten Strom beendet wird und die Menge an Brennstoff und Luft
relativ zueinander in dem zweiten Strom eingestellt wird, um die ma
gere Brennstoff und Luftmischung des ersten Stromes zu bilden,
und die Schritte (b) bis (e) in der Reihenfolge wiederholt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 1, wobei das eine oder die mehreren kata
lytischen Betten erste und zweite katalytische Betten umfassen, die
in Folge zwischen dem Einlaß und dem Auslaß angeordnet sind, und
Schritt (c) ferner umfaßt, daß der Brennstoff mit Sauerstoff in dem
ersten katalytischen Bett reagiert, um heiße Gase zur Erhitzung des
ersten katalytischen Bettes zu bilden, und anschließend die heißen
Gase durch das zweite katalytische Bett geführt werden, um das
zweite katalytische Bett zu erhitzen.
7. Verfahren nach Anspruch 1, wobei nach Schritt (e) ferner die weite
ren Schritte vorgesehen sind, daß die Lieferung der brennstoffreichen
Mischung intermittierend unterbrochen wird und anschließend die
Schritte (b) bis (e) in der Reihenfolge wiederholt werden.
8. Verfahren nach Anspruch 1, wobei vor Schritt (b) Luft an den Reak
tor geliefert wird und Schritt (b) durch Zusatz von Brennstoff an die
Luft durchgeführt wird, um die magere Mischung zu bilden.
9. Verfahren nach Anspruch 1, wobei zwischen den Schritten (c) und (d)
der weitere Schritt vorgesehen ist, die Lieferung der mageren Mi
schung zu beenden und anschließend Dampf an den Reaktor zu lie
fern, und Schritt (d) durch Lieferung von Dampf und anschließendem
Einführen von Brennstoff und dann Luft durchgeführt wird, um die
brennstoffreiche Mischung zu bilden.
10. Verfahren zum Betrieb einer Vorrichtung, um Kohlenwasserstoff mit
zumindest einem aus Wasser und Luft zu reagieren, um ein Produkt,
das Wasserstoff umfaßt, zu erzeugen, wobei das Verfahren umfaßt,
daß:
- a) ein Reaktor vorgesehen wird, der eine Reaktionskammer mit ei nem Einlaß und einem Auslaß und zumindest zwei katalyti schen Betten definiert, wobei das erste katalytische Bett einen ersten Katalysator umfaßt, der auf einem Träger getragen ist und eine Reaktion mit Sauerstoff selektiv katalysiert, und ein zweites katalytisches Bett einen zweiten Katalysator umfaßt, der auf einem Träger getragen ist und eine Reaktion mit Wasser se lektiv katalysiert;
- b) ein erster Strom mit einer mageren Mischung aus Brennstoff und Luft an und durch den Reaktor geliefert wird, wobei die ma gere Mischung eine unterstöchiometrische Menge an Brennstoff relativ zu Sauerstoff umfaßt;
- c) die magere Mischung in dem Reaktor zur Erwärmung der ersten und zweiten Betten reagiert wird;
- d) ein zweiter Strom, der eine brennstoffreiche Mischung mit Brennstoff, Luft und Dampf umfaßt, an und durch den Reaktor geliefert wird, wobei die reiche Mischung eine unterstöchiometri sche Menge an Sauerstoff relativ zu dem Brennstoff umfaßt;
- e) die reiche Mischung in dem Reaktor reagiert wird, um ein Pro dukt zu erzeugen, das Wasserstoff (H2) umfaßt.
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