DE10055408A1

DE10055408A1 - Verfahren zur Brenstoffeinspritzung in einen Brenner

Info

Publication number: DE10055408A1
Application number: DE10055408A
Authority: DE
Inventors: Christian Oliver Paschereit; Peter Flohr
Original assignee: Alstom Schweiz AG
Current assignee: General Electric Technology GmbH
Priority date: 2000-11-09
Filing date: 2000-11-09
Publication date: 2002-05-23
Also published as: EP1205713B1; US20020177093A1; US6705857B2; DE50112704D1; EP1205713A1

Abstract

Bei einem Verfahren zur Einspritzung von Brennstoff in einen Brenner (1), welcher Brenner (1) einen von wenigstens einer Schale (8, 9) umschlossenen Innenraum (22) umfasst, bei welchem Brennstoff durch Brennstoffdüsen (6) in einen im Innenraum (22) strömenden Verbrennungsluftstrom (23) eingedüst wird, das entstehende Brennstoff/Luft-Gemisch innerhalb einer Verzugszeit (Ð) zu einer Flammfront (3) in einem Brennraum (2) strömt, und dort entzündet, wird die Ausbildung von thermoakustischen, verbrennungsgetriebenen Schwingungen dadurch erreicht, dass der Brennstoff derart mittels über die Brennerlänge verteilter Brennstoffdüsen (6) eingedüst wird, dass die Verzugszeit (Ð) zwischen Eindüsung des Brennstoffs und dessen Verbrennung an der Flammfront (3) für die verschiedenen Brennstoffdüsen einer über die Brennerlänge systematisch variierenden, die Schwingungen verringernden Verteilung (12) entspricht.

Description

TECHNISCHES GEBIET

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Einspritzung von Brennstoff in einen Brenner, z. B. in einen Doppelkegelbrenner, sowie einen Brenner zur Durchführung dieses Verfahrens.

STAND DER TECHNIK

Bei Brennern, welche flüssigen oder gasförmigen Brennstoff einem Brennraum zuführen, wo der Brennstoff an einer Flammfront verbrennt, treten häufig sogenannte thermoakustische Schwankungen auf. So auch z. B., aber nicht ausschliesslich, beim sehr erfolgreich einge setzten sogenannten Doppelkegelbrenner, wie er in der EP 0 321 809 beschrieben ist. Neben der strömungstechnischen Stabilität sind Mischungsbruchschwankungen ein Hauptgrund für das Auftreten von derartigen thermoakustischen Instabilitäten. Strömungsmechanische Insta bilitätswellen, die am Brenner entstehen, führen zur Ausbildung von Wirbeln (kohärente Strukturen), die die Verbrennung beeinflussen und zu periodischer Wärmefreisetzung mit den damit verbundenen Druckschwankungen führen können. Die fluktuierende Luftsäule im Bren ner führt zu Schwankungen im Mischungsbruch mit den damit verbundenen Schwankungen in der Wärmefreisetzung.

Diese thermoakustischen Schwingungen stellen eine Gefahr für jede Art von Verbrennungs anwendung dar. Sie führen zu Druckschwingungen hoher Amplitude, zu einer Einschränkung des Betriebsbereiches und können die Schadstoffemissionen erhöhen. Dies trifft insbesonde re für Verbrennungssysteme mit geringer akustischer Dämpfung zu. Um in Bezug auf Pulsa tionen und Emissionen eine hohe Leistungskonversion über einen weiten Betriebsbereich zu ermöglichen, kann eine aktive Kontrolle der Verbrennungsschwingungen notwendig sein. Kohärente Strukturen spielen eine entscheidende Rolle bei Mischungsvorgängen zwischen Luft und Brennstoff. Die Dynamik dieser Strukturen beeinflusst demzufolge die Verbrennung und damit die Wärmefreisetzung. Durch Beeinflussung der Scherschicht zwischen dem Frischgasgemisch und dem rezirkulierten Abgas ist eine Kontrolle der Verbrennungsinstabili täten möglich (z. B. Paschereit et al., 1998, "Structure and Control of Thermoacoustic Instabi lities in a Gasturbine Burner", Combustion, Science & Technology, Vol. 138, 213-232). Eine Möglichkeit dazu ist die akustische Anregung (EP 0 918 152 A1).

Durch Brennstoffstaging lässt sich die Flammenposition beeinflussen und damit der Einfluss von Strömungsinstabilitäten als auch Zeitverzugseffekten vermindern (z. B. in der EP 0 999 367 A1 beschrieben).

Ein weiterer Mechanismus, der zu thermoakustischen Schwingungen führen kann, sind Schwankungen im Mischungsbruch zwischen Brennstoff und Luft.

DARSTELLUNG DER ERFINDUNG

Der Erfindung liegt demnach die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren sowie einen Brenner zur Durchführung eines derartigen Verfahrens anzugeben, bei welchem das Auftreten derartiger thermoakustischer Schwingungen vermindert oder sogar vermieden wird.

Es handelt sich dabei um ein Verfahren zur Einspritzung von Brennstoff in einen Brenner, welcher Brenner einen von wenigstens einer Schale umschlossenen Innenraum umfasst, bei welchem Brennstoff durch Brennstoffdüsen in einen im Innenraum strömenden Verbren nungsluftstrom eingedüst wird, das entstehende Brennstoff/Luft-Gemisch innerhalb einer Verzugszeit τ zu einer Flammfront in einen Brennraum strömt, und dort entzündet.

Bei einem derartigen Verfahren werden thermoakustische Schwingungen erfindungsgemäss verringert oder sogar ganz vermieden, indem der Brennstoff derart mittels über die Brenner länge verteilter Brennstoffdüsen eingedüst wird, dass die Verzugszeit τ zwischen Eindüsung des Brennstoffs und dessen Verbrennung an der Flammfront für die verschiedenen Brenn stoffdüsen einer über die Brennerlänge systematisch variierenden Verteilung entspricht, wel che verbrennungsgetriebene Schwingungen vermeidet.

Bei einem konventionellen Brenner ist erfahrungsgemäss für alle der über die Brennerlänge verteilten Brennstoffdüsen die Verzugszeit τ zwischen Eindüsungsort und effektiver Verbren nung an der Flammfront im wesentlichen gleich. Man findet eine von der Eindüsungsposition unsystematische leichte Variation um einen Mittelwert. Dies führt dazu, dass sich thermoaku stische Schwingungen leicht aufbauen können. Der Kern der Erfindung besteht nun also darin, den Brennstoff derart in den Verbrennungsluftstrom einzudüsen, dass sich keine im wesentlichen für alle über die Brennerlänge verteilten Brennstoffdüsen gleiche Verzugszeit τ zwischen Eindüsungsort und effektiver Verbrennung an der Flammfront einstellt, sondern dass die Verzugszeit eine über die Brennerlänge systematisch variierende Verteilung an nimmt.

Ein erste bevorzugte Ausführungsform der Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass der maximale Zeitverzug τ_max zwischen Eindüsungsort und Flammfront im Bereich von τ_max = 5-50 ms liegt, und dass insbesondere bevorzugt bei einer Strömungsgeschwindigkeit des Brenn stoff/Luft-Gemisches im Innenraum im Bereich von 20-50 m/s der maximale Zeitverzug τ_max im Bereich von τ_max = 5-15 ms liegt, dies unter Berücksichtigung der Verschiebung der Flammfrontposition in Abhängigkeit von der Strömungsgeschwindigkeit. Wird das Verfahren unter derartigen Bedingungen angewendet, so können die thermoakustischen Schwingungen besonders gut verringert werden.

Bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird der Brennstoff derart eingedüst, dass die Zeitverzugsverteilung über die Brennerlänge zum Brennerende hin vom Maximalwert τ_max um eine maximale Verzugsdifferenz Δτ im wesentlichen linear abnehmend zu einem Mini malwert beim Brennerende von τ_max - Δτ gestaltet ist. Diese einfache Verteilung kann mit re lativ wenig Aufwand realisiert werden und zeigt eine effiziente Wirkung. Es zeigt sich, dass bevorzugt die Verzugsdifferenz Δτ in den Bereich von 10-90% des Maximalwerts τ_max, insbe sondere in den Bereich von mehr als 50% des Maximalwerts τ_max eingestellt wird. Bei einer weiteren Ausführungsform des Verfahrens handelt es sich beim Brenner um einen Doppelkegelbrenner, bei welchem der Brenner aus mindestens zwei aufeinander positionier ten hohlen Teilkegelkörpern, welche in Strömungsrichtung eine zunehmende Kegelneigung aufweisen, und welche Teilkegelkörper zueinander versetzt angeordnet sind, so dass die Verbrennungsluft durch einen Spalt zwischen den Teilkegelkörpern in den Innenraum strömt, gebildet wird. Gerade bei diesem, bereits oben genannten, vormischartigen Doppelkegel brenner lässt sich das Verfahren besonders günstig anwenden.

Des weiteren betrifft die Erfindung einen Brenner zur Durchführung des obigen Verfahrens wobei die Brennstoffdüsen in Gruppen aufgeteilt sind, und wobei jeweils eine Gruppe von Brennstoffdüsen auf einer Linie derart angeordnet ist, dass alle Brennstoffdüsen einer Grup pe für die Speisung des gleichen Bereichs in der Flammfront zuständig sind. Insbesondere bevorzugt werden bei einem derartigen Brenner die Brennstoffdüsen derart verteilt, dass die Anzahl von Linien grösser ist als die mittlere Anzahl von Brennstoffdüsen einer Gruppe. Bei einem Doppelkegelbrenner z. B. können die Brennstoffdüsen auf den Konusoberflächen der Teilkegelkörper auf Linien für einen Bereich der Flammfront angeordnet werden. Es zeigt sich dabei, dass eine Aufteilung der insgesamt 32 Düsen eines Doppelkegelbrenners in 8 Grup pen auf 8 Linien mit je 4 Düsen vorteilhaft ist.

KURZE ERLÄUTERUNG DER FIGUREN

Die Erfindung soll nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen im Zusammenhang mit den Zeichnungen näher erläutert werden. Es zeigen:

Fig. 1a) einen konventionellen Doppelkegelbrenner mit typischer Brennstoffeindüsung;

Fig. 1b) die bei einem Brenner nach Fig. 1a) auftretende schematisierte Verzugszeitver teilung über die Brennerlänge;

Fig. 2 eine lineare Verzugszeitverteilung;

Fig. 3 eine zweidimensionale Stabilitätsanalyse von Verzugszeitverteilungen;

Fig. 4a) einen Doppelkegelbrenner mit verteilter Brennstoffdüsenanordnung; und

Fig. 4b) mögliche Verzugszeitenverteilungen bei einem Brenner nach Fig. 4a).

WEGE ZUR AUSFÜHRUNG DER ERFINDUNG

Beeinflusst man den Zeitverzug zwischen der Brennstoffeindüsung und der periodischen Wärmefreisetzung, d. h. der Flammfront, kann man die Verbrennungsinstabilitäten kontrollie ren. Der Grundgedanke der Erfindung ist, den Zeitverzug τ zwischen der periodischen Wär mefreisetzung an der Flammfront und der Druckschwankung bei der Eindüsung zu stören, so dass das Rayleigh-Kriterium

nicht mehr erfüllt ist, d. h. Wärmefreisetzung und Druckmaximum nicht mehr in Phase sind. Damit ist der treibende Mechanismus für das Auftreten von thermoakustischen Schwingun gen unterbunden. Die Darstellung des Rayleigh-Kriteriums nach Fouriertransformation im Frequenzbereich zeigt diesen Zusammenhang noch deutlicher:

G(x) = 2∫|S_pq(x, f)|cos(ϕ_pq)df

wobei S_pq das Kreuzspektrum zwischen Druckfluktuationen p' und Fluktuationen der Wärme freisetzung q' darstellt und ϕ_pq die Phasendifferenz. Durch Wahl der korrekten Phasendiffe renz zwischen Wärmefreisetzung (beeinflussbar durch den Zeitverzug) und dem Drucksignal kann der Rayleigh-Index auf G(x) < 0 eingestellt werden und damit ist das System gedämpft. Es zeigt sich nun, dass der Zeitverzug vom Eindüsungsort bei den Brennstoffdüsen bis zur Flammfront bei bestehenden Vormischbrennern über die gesamte Eindüsungslänge des Vormischgases in bestimmten Betriebspunkten konstant ist. So z. B. bei einem Doppelkegel brenner nach dem Stand der Technik wie in Fig. 1a) dargestellt.

In diesem beispielhaft zu verstehenden Längsschnitt durch einen Doppelkegelbrenner 1, wie er z. B. aus dar EP 0 321 809 bekannt ist, ist der obere Spalt 7 zwischen den beiden koni schen Brennerschalen 8 und 9 erkennbar. Die Verbrennungsluft 23 tritt durch diesen Spalt 7 an den über die Brennerlänge verteilten Brennstoffdüsen 6 vorbei in den Innenraum 22, wo bei der Brennstoff von der vorbeiströmenden Luft 23 erfasst und umschlossen wird. Im Innen raum 22 des Brenners 1 strömt der Verbrennungsluftstrom unter Ausbildung einer sich in Strömungsrichtung ausbreitenden kegelförmigen Brennstoffsäule entlang der Stomlinien 5. Das Brennstoff/Luft-Gemisch gelangt dann in den Brennraum 2, wo es an einer Flammfront 3 entzündet.

Bei einem derartigen Doppelkegelbrenner ist die Verzugszeit τ, die zwischen der Eindüsung an den Brennstoffdüsen 6 bis zur Entzündung an der Flammfront 3 verstreicht, nahezu kon stant für alle Positionen der Brennstoffdüsen, wie dies in Fig. 1b) schematisch dargestellt ist (die Koordinate x erstreckt sich dabei vom Ausgang 10 des Brenners 1 zu dessen hinterem Ende, d. h. in der Fig. 1a) von rechts nach links). Es kann mit anderen Worten keine syste matische Variation der Verzugszeiten τ in Funktion der Brennstoffdüsenposition entlang des Brenners 1 beobachtet werden (z. B. kürzere Verzugszeiten für Düsen 6 nahe beim Brenner austritt 10), sondern vielmehr eine mehr oder weniger zufällig erscheinende, um einen Mittel wert nur wenig schwankende Verteilung als Funktion des Eindüsungsortes x.

Wie in Fig. 2 dargestellt, wird nun erfindungsgemäss vorgeschlagen, anstelle des bisher im wesentlichen konstanten Zeitverzugs von der Brennstoffeindüsung 6 bis zur Flammfront 3 eine Verteilung der Verzugszeit über die Brennerlänge einzustellen. Die Verteilung wird in einer ersten Wahl so eingestellt, dass die Verzugszeiten τ um eine Verzugszeitendifferenz Δτ linear variiert, und zwar von einem Minimum τ_max - Δτ zum Maximum im hinteren Brennerbe reich von τ_max linear zunehmend.

In einer zweidimensionalen Darstellung ist in Fig. 3 die Brennerstabilität als Funktion der Pa rameter Δτ(x-Achse) und τ_max(y-Achse) für eine Verzugszeitverteilung wie in Fig. 2 angege ben. Als einzelne Messwerte sind dabei exemplarisch drei Werte für das Verhalten bei ver schiedenen Strömungsgeschwindigkeiten im Brenner angegeben: für niedrige Strömungsge schwindigkeit 17, für mittlere Strömungsgeschwindigkeit 18 und für hohe Strömungsge schwindigkeit 19. Allgemein zeigt es sich, dass sich zwei grundsätzlich instabile, hier schraf fierte Bereiche ausbilden. Auf der einen Seite ein unstabiler Bereich 16 kurzer Verzugszeiten. Fast unabhängig von der Wahl von Δτ ist der Brenner hier nicht akustisch stabil für derart hohe Strömungsgeschwindigkeiten. Ein zweiter, inselartiger Bereich 13 unstabilen Verhaltens findet sich für niedrige Geschwindigkeiten, d. h. hohe Werte von τ_max, und für kleine Werte von Δτ. Es ist nun leicht erkennbar, dass sich die Stabilität eines Brenners, der mit seinen typischen Betriebswerten meist nahe der Insel 13 arbeitet, sowohl durch eine Erhöhung der Strö mungsgeschwindigkeit gemäss Pfeil 15 stabilisiert werden kann, als auch durch eine Erhö hung der Verzugszeitendifferenz Δτ, d. h. durch eine Verschiebung des Betriebspunktes in der Graphik gemäss Pfeil 14 nach rechts. Da aus praktischen Gründen der Wert von τ_max nicht einfach immer in den stabilen niedrigen Bereich gem. 15 verschoben werden kann, ist eine Verschiebung mittels Einstellung erhöhter Verzugseitendifferenzen Δτ, d. h. über stärker ge spreizte Verzugszeiten, oftmals eine effiziente und realisierbare Alternative.

Typischerweise liegen die Verzugszeiten bei Brennern im Bereich von τ = 5-50 ms, bei Dop pelkegelbrennern normalerweise im Bereich von 5-15 ms bei Strömungsgeschwindigkeiten von 10-50 m/s. Δτ kann nun in einem weiten Bereich variiert werden, typischerweise finden aber Variationen von Δτ ≧ 0.5 τ_max Anwendung, bei Doppelkegelbrennern erweist sich eine Variation von Δτ = ?? - ?? τ_max als besonders vorteilhaft.

Technisch realisieren lässt sich eine derartige Verteilung an einem als Ausführungsbeispiel dienenden Doppelkegelbrenner wie bereits in Fig. 1 dargestellt über eine einfache Modifikati on der Brennstoffeinspritzung in den Verbrennungsluftstrom 23. Die Brennstoffdüsen 6 werden hier nicht mehr unmittelbar an der Spalte 7 zwischen den beiden Schalen 8 und 9 ange ordnet, sondern werden auf resp. in die Konusoberflächen der Elemente 8 und 9 eingelassen, und dadurch systematisch die Verzugszeiten eingestellt. Die Brennstoffdüsen 6 können dafür in Gruppen aufgeteilt werden, und jeweils die Brennstoffdüsen einer Gruppe werden dabei auf Linien 20 angeordnet, die den Stromlinien entlang der Brennerkontur folgen. Düsen einer Gruppe speisen einen bestimmten Bereich der Flammfront, allerdings mit unterscheidlicher Verzugszeit τ zwischen Moment der Eindüsung und Ankunft an der Flammfront 3. Dabei ist es von Vorteil, möglichst viele Gruppen zu bilden um zusätzliche zur Streuung des Zeitver zugs eine gleichmässig vertieilte Flamme auszubilden. Bei der für Doppelkegelbrenner we gen des Druckabfalls typischen Zahl von 32 Düsen, ist z. B. eine Aufteilung auf 8 Gruppen, deren jeweils 4 Düsen (je zwei pro Konus 8 resp. 9) auf 8 Linien gleichen Zeitverzugs ange ordnet werden, geeignet, um die thermoakustischen Schwingungen zu verhindern.

Eine Anordnung der Brennstoffdüsen 6 auf derartigen Linien 20 erlaubt nun die Einstellung von Verzugszeitenverteilungen in einem ganzen Bereich 21, wie sie in Fig. 4b) dargestellt ist. Selbstverständlich sind auch andere Anordnungen der Brennstoffdüsen an resp. in einem Brenner möglich, welche zu einer gezielten, thermoakustische Schwingungen verhindernden systematischen Verteilung der Verzugszeiten führen, und das vorgestellte Ausführungsbei spiel sowie die angegebenen, im wesentlichen linearen Verteilungen sind nur beispielhaft zu verstehen.

BEZEICHNUNGSLISTE

1

Doppelkegelbrenner

2

Brennraum

3

Flammfront

4

Wand des Brennraums

5

Stromlinien des Brennstoff/Luft Gemisches

6

Brennstoffdüsen

7

Spalt zwischen den konischen Brennerschalen

8

Innere konische Brennerschale bei

7

9

Äussere konische Brennerschale bei

7

10

Vorderes Ende des Doppelkegelbrenners

11

Konstanter Zeitverzug

12

Zeitverzugsverteilung

13

Unstabiler Bereich hoher Verzugszeiten

14

Stabilisierende Verschiebung nach grossen Verteilungsbreiten

15

Stabilisierende Verschiebung nach kurzen Verzugszeiten

16

Unstabiler Bereich kurzer Verzugszeiten

17

Verhalten bei niedriger Strömungsgeschwindigkeit

18

Verhalten bei mittlerer Strömungsgeschwindigkeit

19

Verhalten bei hoher Strömungsgeschwindigkeit

20

Linien für gleichen Bereich der Flammfront

21

Einstellbarer Zeitverzugsbereich

22

Innenraum

23

Verbrennungsluftstrom

Claims

1. Verfahren zur Einspritzung von Brennstoff in einen Brenner (1), welcher Brenner (1) einen von wenigstens einer Schale (8, 9) umschlossenen Innenraum (22) umfasst, bei wel chem Brennstoff durch Brennstoffdüsen (6) in einen im Innenraum (22) strömenden Verbren nungsluftstrom (23) eingedüst wird, das entstehende Brennstoff/Luft-Gemisch innerhalb einer Verzugszeit (τ) zu einer Flammfront (3) in einen Brennraum (2) strömt, und dort entzündet, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff derart mittels über die Brennerlänge verteilter Brennstoffdüsen (6) eingedüst wird, dass die Verzugszeit (τ) zwischen Eindüsung des Brennstoffs und dessen Verbrennung an der Flammfront (3) für die verschiedenen Brennstoffdüsen einer über die Brennerlänge systematisch variierenden Verteilung (12) entspricht, welche verbrennungsgetriebene Schwingungen vermeidet.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der maximale Zeitverzug (τ_max) zwischen Eindüsungsort (6) und Flammfront (3) im Bereich von τ_max = 5-50 ms liegt.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass bei einer Strömungsge schwindigkeit des Brennstoff/Luft-Gemisches im Innenraum im Bereich von 20-50 m/s der maximale Zeitverzug (τ_max) im Bereich von τ_max = 5-15 ms liegt.

4. Verfahren nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff derart eingedüst wird, dass die Zeitverzugsverteilung (12) über die Brennerlänge zum Brennerende (10) hin vom Maximalwert τ_max um eine maximale Verzugsdifferenz (Δτ) im wesentlichen linear abnehmend zu einem Minimalwert beim Brennerende (10) von τ_max - Δτ gestaltet ist.

5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Verzugsdifferenz (Δτ) im Bereich von 10-90% des Maximalwerts (τ_max), insbesondere im Bereich von mehr als 50% des Maximalwerts (τ_max) liegt.

6. Verfahren nach einem der obigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass es sich beim Brenner (1) um einen Doppelkegelbrenner handelt, bei welchem der Brenner (1) aus mindestens zwei aufeinander positionierten hohlen Teilkegelkörpern (8, 9), welche in Strömungsrichtung eine zunehmende Kegelneigung aufweisen, und welche Teilkegelkörper (8, 9) zueinander versetzt angeordnet sind, so dass die Verbrennungsluft (23) durch einen Spalt (7) zwischen den Teilkegelkörpern (8, 9) in den Innenraum (22) strömt, gebildet wird.

7. Brenner (1) zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Brennstoffdüsen (6) in Gruppen aufgeteilt sind, wobei je weils eine Gruppe von Brennstoffdüsen (6) auf einer Linie (20) derart angeordnet ist, dass alle Düsen (6) der Gruppe einen bestimmten Bereich der Flammfront (3) mit unterschiedli chem Zeitverzug (τ) speisen.

8. Brenner (1) nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Anzahl von Linien (20) grösser ist als die mittlere Anzahl von Brennstoffdüsen (6) einer Gruppe.

9. Brenner nach einem der Ansprüche 7 oder 8 zur Durchführung eines Verfahrens nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Brennstoffdüsen auf den Konusoberflächen der Teilkegelkörper (8, 9) auf einen bestimmten Bereich der Flammfront speisenden Linien (20) angeordnet sind.

10. Brenner (1) nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Brenner insgesamt 32 Düsen aufweist, welche in 8 Gruppen auf 8 Linien (20) mit je 4 Düsen aufgeteilt sind.