DE10024708A1 - Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von SauerstoffgasInfo
- Publication number
- DE10024708A1 DE10024708A1 DE10024708A DE10024708A DE10024708A1 DE 10024708 A1 DE10024708 A1 DE 10024708A1 DE 10024708 A DE10024708 A DE 10024708A DE 10024708 A DE10024708 A DE 10024708A DE 10024708 A1 DE10024708 A1 DE 10024708A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- oxygen
- heat exchanger
- liquid oxygen
- liquid
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
- C01B13/02—Preparation of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04157—Afterstage cooling and so-called "pre-cooling" of the feed air upstream the air purification unit and main heat exchange line
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
- F25J3/04854—Safety aspects of operation
- F25J3/0486—Safety aspects of operation of vaporisers for oxygen enriched liquids, e.g. purging of liquids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
- F25J2205/32—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as direct contact cooling tower to produce a cooled gas stream, e.g. direct contact after cooler [DCAC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
- F25J2205/34—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as evaporative cooling tower to produce chilled water, e.g. evaporative water chiller [EWC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/52—Separating high boiling, i.e. less volatile components from oxygen, e.g. Kr, Xe, Hydrocarbons, Nitrous oxides, O3
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
- F28F2250/10—Particular pattern of flow of the heat exchange media
- F28F2250/104—Particular pattern of flow of the heat exchange media with parallel flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Flüssiger Sauerstoff, der aus dem Sumpf einer Niederdruck-Rektifizierungsanlage extrahiert wurde und mit einer Pumpe für flüssigen Sauerstoff auf einen vorbestimmten Zuführungsdruck verdichtet wurde, wird in einem Hauptwärmetauscher unter Herstellung eines Sauerstoffgasproduktes verdampft, während das Sauerstoffgas in dem Hauptwärmetauscher mit einer Lineargeschwindigkeit zirkuliert, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 _m ist, berechnet in Abhängigkeit von dem Zuführungsdruck. Dieses Verfahren verhindert wirksam die Ausfällung von schweren Verunreinigungen in dem Wärmetauscher und erzeugt Hochdrucksauerstoffgas bei verminderten Betriebskosten.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von
Sauerstoffgas, das Verdichten von flüssigem Sauerstoff, erhalten durch kryogene
Trennung und dann Verdampfen des flüssigen Sauerstoffs durch Erwärmen, unter
Herstellung von gasförmigem Sauerstoff höheren Drucks einschließt.
Bei oxidierenden Veredelungs- bzw. Reinigungsschritten in
stahlerzeugenden Konvertern in der Stahlindustrie, bei Syntheseschritten von
Ethylenoxid durch Oxidation von Ethylen in der chemischen Industrie und bei
Teiloxidationsschritten von Brennstoffen, wie Kohle- und Erdölrückständen in
Brennstoff-befeuerten Kraftwerken, wird eine hohe Menge an gasförmigem
Sauerstoff höheren Drucks eingesetzt. Der Bedarf für solchen Sauerstoff stieg in
den letzten Jahren.
Ein typisches Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff im
Industriemaßstab ist die kryogene Trennung, die die Rektifizierung von
ungereinigter Luft bei Niedertemperaturen zur Abtrennung von Sauerstoff
einschließt. Bei der kryogenen Trennung werden Stickstoff und Sauerstoff aus der
ungereinigten Luft aufgrund des Unterschieds im Siedepunkt abgetrennt. Das
heißt, verflüssigte Luft wird einer Rektifizierungsanlage zugeführt und Stickstoff
mit einer höheren Flüchtigkeit als Sauerstoff wird in der Rektifizierungsvorrichtung
verdampft, unter Gewinnung von flüssigem Sauerstoff in hoher Konzentration.
Beim Verfahren zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff höheren
Drucks bei der kryogenen Trennung wird aus der Rektifizierungsvorrichtung
extrahierter flüssiger Sauerstoff unter Verwendung einer Pumpe verdichtet und
dann in einem Wärmetauscher zur Verdampfung des flüssigen Sauerstoffs
erwärmt. Ein Vorteil dieses Verfahrens besteht darin, daß die Verdichtungskosten,
verglichen mit der Verdichtung von gasförmigem Sauerstoff, deutlich vermindert
werden können.
Ungereinigte Luft enthält Spurenmengen von Verunreinigungen, wie
Kohlenwasserstoffe, beispielsweise Methan, Ethan, Ethylen, Acetylen, Propan,
Propylen, Butan, Buten und Pentan, Kohlendioxid und Stickoxide, zusätzlich zu
den Hauptkomponenten, wie Stickstoff, Sauerstoff und Argon. Da solche
Verunreinigungen höhere Siedepunkte als jene von Stickstoff und Sauerstoff
aufweisen, und sie weniger flüchtig sind, werden diese daher schwere
Verunreinigungen genannt. Diese schweren Verunreinigungen werden in
flüssigem Sauerstoff, der eine geringere Flüchtigkeit als Stickstoff aufweist, gelöst.
Da die schweren Verunreinigungen, verglichen mit Sauerstoff, einen höheren
Siedepunkt aufweisen und weniger flüchtig sind, werden diese in dem flüssigen
Sauerstoff konzentriert, wenn die Verdampfung des flüssigen Sauerstoffes in dem
Wärmetauscher fortschreitet, und fallen in einem Sauerstoffkanal im
Wärmetauscher als feste Phase oder als flüssige Phase aus, wenn die
Konzentration die Löslichkeit für flüssigen Sauerstoff übersteigt. Die ausgefällten
schweren Verunreinigungen reagieren in dem Wärmetauscher leicht mit
Sauerstoff und verstopfen den Sauerstoffkanal. Im Ergebnis verschlechtert sich
die Leistung des Wärmetauschers und somit die Gesamtleistung der Anlage.
Zur Lösung derartiger Probleme sind die nachstehenden üblichen
Maßnahmen offenbart worden.
Die Japanische ungeprüfte Patent-Offenlegungsschrift Nr. 7-174460
offenbart die Extraktion einer Hauptfraktion von flüssigem Sauerstoff aus einer
flüssigen Phase mit einer relativ niedrigen Konzentration an schwerer
Verunreinigung in dem Boden der zweiten Stufe genau oberhalb der untersten
Stufe in einem Niederdruck-Destillationsturm. Außerdem wird eine geringe
Fraktion von flüssigem Sauerstoff von der untersten Stufe, die die höchste Menge
an Verunreinigungen enthält, extrahiert. Der extrahierte flüssige Sauerstoff wird zu
einem Druck verdichtet, der gleich oder höher als der letzte Zuführungsdruck ist,
um den Siedepunkt von Sauerstoff anzuheben und wird in einen Wärmetauscher
gespeist, um den Dampfdruck der in dem flüssigen Sauerstoff enthaltenen
Verunreinigungen anzuheben. Die Verdampfung der schweren Verunreinigungen
wird dadurch in dem Wärmetauscher erleichtert und die schweren
Verunreinigungen sammeln sich in dem Wärmetauscher nicht an.
Die Japanische ungeprüfte Patent-Offenlegungsschrift Nr. 8-61843
offenbart ein Verfahren, das einen Rückführungsstrom zur Entfernung von
schweren Verunreinigungen einschließt. Der Rückführungsstrom bedeutet den
folgenden Gasstrom. Eine Flüssigkeit mit einem angereicherten Sauerstoffgehalt
von ungefähr 40% und mit konzentrierten schweren Verunreinigungen wird aus
dem Sumpf einer Rektifizierungsanlage höheren Drucks extrahiert und wird in
ausreichendem Maße so verdichtet, daß die schweren Verunreinigungen in einem
Wärmetauscher verdampft werden. Der Druck der Restluft wird vermindert und es
wird zugelassen, daß sich die Luft mit der ungereinigten Luft vereinigt bzw.
annähert. Der vereinigte bzw. angenäherte Luftstrom wird zu einer vorläufigen
Reinigungsanlage geführt, um die schweren Verunreinigungen zu entfernen.
Diese Verfahren weisen allerdings noch die nachstehenden Probleme
auf. Bei dem ersteren Verfahren enthält der aus dem Boden bzw. Sumpf der
zweiten Stufe extrahierte flüssige Sauerstoff eine geringe Konzentration an
schweren Verunreinigungen. Somit ist dieses Verfahren keine grundsätzliche
Gegenmaßnahme gegen Ausfällung von schweren Verunreinigungen. Wenn das
System kontinuierlich über einen langen Zeitraum, z. B. ein Jahr, betrieben wird,
fallen die schweren Verunreinigungen im Wärmetauscher in deutlichem Maße
aus. Da das System zwei Sauerstoffkanäle aufweist, steigen die Kosten für die
Anlage und für die Verfahrensführung aufgrund der Verwendung kostspieliger
Anlagen, wie Pumpen für flüssigen Sauerstoff und aufgrund eines komplizierten
Gesamtverfahrens.
Das letztere Verfahren erfordert auch zusätzliche Anlagen, wie Pumpen
für flüssigen Sauerstoff, für den Kreisrückstrom. Dieses Verfahren erfordert somit
ein hohes Maß an Anlagen- und Betriebskosten aufgrund eines komplizierten
Systems und einer komplizierten Verfahrensführung. Dieses Verfahren ist daher
ebenfalls keine grundsätzliche Gegenmaßnahme.
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur
Herstellung von gasförmigem Sauerstoff durch kryogene Trennung bei geringen
Kosten bereitzustellen, das keine Ausfällung von schweren Verunreinigungen in
einem Sauerstoffkanal eines Wärmetauschers verursacht.
Bei der Herstellung von gasförmigem Sauerstoff, die Verdichten von
flüssigem Sauerstoff, der durch Rektifizieren von ungereinigter Luft auf einen
vorbestimmten Druck und Verdampfen des flüssigen Sauerstoffs in einem
Wärmetauscher abgetrennt wurde, einschließt, führten die Erfinder Versuche
unter verschiedenen Bedingungen durch und fanden, daß die vorstehend
genannten Aufgaben gelöst werden, wenn die Lineargeschwindigkeit des
gasförmigen Sauerstoffs in dem Sauerstoffkanal des Wärmetauschers so erhöht
wird, daß sie den nachstehenden Parametern genügt.
Ein Verfahren zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff gemäß
vorliegender Erfindung umfaßt Verdichten von flüssigem Sauerstoff, der durch
Rektifizieren von verunreinigter Luft abgetrennt wurde, auf einen vorbestimmten
Zuführungsdruck und Verdampfen des flüssigen Sauerstoffs in einem
Wärmetauscher, wobei der gasförmige Sauerstoff in einem Sauerstoffkanal des
Wärmetauschers mit einer Lineargeschwindigkeit aufwärts strömt, die gleich oder
größer als die in Abhängigkeit des Zuführungsdruck berechnete
Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit vorbestimmtem Durchmesser
ist.
Das Verfahren zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff aus
ungereinigter Luft umfaßt die Schritte: Verdichten von flüssigem Sauerstoff, der
durch Rektifizieren der ungereinigten Luft abgetrennt wurde, auf einen
vorbestimmten Zuführungsdruck; Zuführen des verdichteten flüssigen Sauerstoffs
zu einem Wärmetauscher unter einem vorbestimmten Zuführungsdruck; und
Verdampfen und Gasförmigmachen des flüssigen Sauerstoffs in dem
Wärmetauscher, wobei der gasförmige Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit
aufwärts strömt, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit u eines
flüssigen Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 µm ist, berechnet
durch die Gleichung (1):
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
µ: die Viskosität von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
µ: die Viskosität von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
Gleichung (1) bestimmt die Endgeschwindigkeit eines Mikrotröpfchens,
das dem Aren'schen Widerstandsgesetz genügt, welches den Bereich 2 < Re <
500 abdeckt, wobei Re die Reynolds-Zahl ist.
Vorzugsweise strömt der gasförmige Sauerstoff mit einer
Lineargeschwindigkeit aufwärts, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit
u eines flüssigen Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 500 µm ist,
berechnet durch die Gleichung (2):
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
Gleichung (2) bestimmt die Endgeschwindigkeit eines Mikrotröpfchens,
das dem Newton'schen Widerstandsgesetz genügt, welches den Bereich 500 <
Re < 100000 abdeckt, wobei Re die Reynolds-Zahl ist.
Bevorzugter strömt der gasförmige Sauerstoff mit einer
Lineargeschwindigkeit aufwärts, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit
u eines flüssigen Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 1 mm ist,
berechnet durch Gleichung (2).
Wenn der gasförmige Sauerstoff in dem Sauerstoffkanal des
Wärmetauschers mit einer Lineargeschwindigkeit, die gleich oder größer als die
Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit einem vorbestimmten
Durchmesser ist, aufwärts strömt, werden Ansammlung und Ausfällung von
schweren Verunreinigungen verhindert. Hierfür wird nachstehender Grund
angenommen.
Wenn flüssiger Sauerstoff in dem Sauerstoffkanal des
Wärmetauschers verdampft, werden Sauerstoffmikrotröpfchen aufgrund der
Unregelmäßigkeiten auf der Oberfläche des flüssigen Sauerstoffs oder der Gas-
Flüssigkeits-Grenzfläche gebildet. Es wird angenommen, daß die
Sauerstoffmikrotröpfchen schwere Verunreinigungen in einer Konzentration
enthalten, die im wesentlichen dieselbe wie die Konzentration in dem flüssigen
Sauerstoff in dem Wärmetauscher ist. Solche Mikrotröpfchen sinken schließlich
bei einer Endgeschwindigkeit, die durch Gleichung (1) oder (2) berechnet wird.
Wenn peripherer gasförmiger Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit, die
gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit ist, steigt, steigen diese
Mikrotröpfchen in Übereinstimmung mit dem Gasstrom. Die in dem Gasstrom
mitgerissenen Sauerstofftröpfchen werden durch die periphere Wärme verdampft
und somit werden in den Sauerstofftröpfchen enthaltene schwere
Verunreinigungen ebenfalls vollständig verdampft.
Durch Mitreißen der Sauerstofftröpfchen in den Gasstrom werden die
schweren Verunreinigungen, die in den Sauerstofftröpfchen enthalten sind,
zwangsweise verdampft. Solches Verdampfen ist signifikant effizient, verglichen
mit der Migration von schweren Verunreinigungen aus der flüssigen Phase in die
Gasphase auf der Basis der Dampfdrücke der schweren Verunreinigungen.
Da dieses Verfahren und die Anlage die Verdampfung der schweren
Verunreinigungen in dem Sauerstoffkanal des Wärmetauschers erleichtern, ist
kein spezieller Mechanismus, wie der vorstehend genannte Rückführstrom, zur
Verhinderung des Ausfällens von schweren Verunreinigungen erforderlich.
Folglich verhindert dieses Verfahren die Konzentrierung von schweren
Verunreinigungen in flüssigem Sauerstoff und somit die Ausfällung von schweren
Verunreinigungen in den Sauerstoffkanal, während die Betriebskosten
zurückgedrängt werden.
Fig. 1 ist eine schematische Darstellung einer Vorrichtung zur
Herstellung von Sauerstoffgas gemäß der vorliegenden Erfindung;
Fig. 2 ist eine perspektivische Ansicht eines Wärmetauschers und
Fig. 3 ist eine schematische Darstellung einer Versuchsvorrichtung, die
in den Beispielen der vorliegenden Erfindung verwendet wird.
Fig. 1 ist eine schematische Darstellung einer Vorrichtung (einer
Lufttrennvorrichtung), die in dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung
von gasförmigem Sauerstoff verwendet wird. Diese Vorrichtung kann
verschiedene Konfigurationen aufweisen, in Abhängigkeit von der Menge und
Reinheit des erzeugten Sauerstoffs und in Abhängigkeit davon, ob Edelgase
zurückgewonnen werden oder nicht.
Ungereinigte Luft, eingespeist mit Leitung 1, tritt durch ein Luftfilter 2,
der groben Staub entfernt, wird in einen Luftverdichter 3 eingeführt und wird darin
verdichtet (Verdichtungsschritt).
Die verdichtete Luft wird in einen Naßkühlturm 4 eingeführt, um die
Verdichtungswärme durch Wasserkühlung aus Leitung 8 (Kühlschritt) zu
entfernen. Ein Teil des aus Leitung 8 in den Naßkühlturm 4 zu speisenden
Kühlwassers wird zu einem Verdampfungskühlturm 5 geführt, wird durch
kryogenes Stickstoffgas, das in einer Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21
abgetrennt wurde, gekühlt und dann dem Naßkühlturm 4 durch Kühlwasserpumpe
7 zugeführt. Der Rest des Kühlwassers aus Leitung 8 wird direkt dem
Naßkühlturm 4 durch Wasserpumpe 6 zugeführt. Das kryogene Stickstoffgas wird
aus dem Verdampfungskühlturm 5 durch Leitung 10 abgelassen und das
Kühlwasser wird aus dem Naßkühlturm 4 durch Leitung 9 abgelassen.
Die in dem Naßkühlturm 4 gekühlte, ungereinigte Luft wird in eine
Zwillingsturm-Molekularsieb-Adsorptionseinheit 11 durch Leitung 26 gespeist, um
das meiste der schweren Verunreinigungen zu entfernen (Reinigungsschritt). In
dieser Zwillingsturm-Molekularsieb-Adsorptionseinheit 11 adsorbiert ein Turm
schwere Verunreinigungen in der ungereinigten Luft, während der andere Turm
die adsorbierten schweren, wieder zu verwendenden Verunreinigungen
desorbiert. Der Desorptionsvorgang wird durch Kreislaufführen von Stickstoffgas
ausgeführt, das in der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 gereinigt und durch
Heizer 14 erwärmt wird. Ein Ventil 12 schaltet die Adsorption/Desorption dieser
Türme und das in dem Desorptionsvorgang verwendete Stickstoffgas wird durch
eine Leitung 10 abgelassen.
Die in der Molekularsieb-Adsorptionseinheit 11 gereinigte Rohluft bzw.
ungereinigte Luft wird in die Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 und eine bei
höherem Druck arbeitende Rektifizierungsanlage 22 über Leitung 13 geleitet. Das
heißt, eine Fraktion der ungereinigten Luft wird in einen Hauptwärmetauscher 17
gespeist, wird darin verflüssigt und wird in die bei höherem Druck arbeitende
Rektifizierungsanlage 22 geführt, während die andere Fraktion der ungereinigten
Luft in einer Entspannungsturbine 19 verdichtet wird, in dem Hauptwärmetauscher
17 gekühlt wird, in der Entspannungsturbine 19 entspannt wird und zu der
Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 gespeist wird.
Die bei höherem Druck arbeitende Rektifizierungsanlage 22 erzeugt am
Kopf Stickstoffgas mit hoher Reinheit. Das erzeugte Stickstoffgas wird zu einem
Hauptkondenser 23, der in der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 angeordnet
ist, geführt und wird darin exotherm verflüssigt. Der flüssige Stickstoff wird zu der
bei höherem Druck arbeitenden Rektifizierungsanlage 22 zurückgeführt. Das
heißt, der Hauptkondenser 23 dient auch als Destillierblase bzw.
Verdampfungsofen (engl.: Reboiler) der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 und
gestattet Wärmeaustausch zwischen der bei höherem Druck arbeitenden
Rektifizierungsanlage 22 und der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21. Eine
Fraktion des flüssigen Stickstoffs, der von dem Hauptkondenser 23 zurückgeführt
wurde, wird zu einer Superkühlanlage 20 gespeist, darin supergekühlt, und wird
zu dem Kopf der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 als Rückflußflüssigkeit
gespeist, während der Druck davon durch ein Druckreduzierventil 18 vermindert
wird.
Am Boden bzw. im Sumpf der bei höherem Druck arbeitenden
Rektifizierungsanlage 22 wird mit Sauerstoff konzentrierte Luft erhalten, wird aus
der bei höherem Druck arbeitenden Rektifizierungsanlage 22 extrahiert, in der
Superkühlanlage 20 supergekühlt und zu der Niederdruck-Rektifizierungsanlage
21 geführt, während der Druck davon durch ein weiteres Druckreduzierventil 18
vermindert wird.
Die Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 rektifiziert die Luft. Am Kopf
der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 wird Stickstoffgas hoher Reinheit als
Endprodukt erzeugt. Das Stickstoffgas hoher Reinheit wird vom Kopf der
Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 extrahiert und in die Superkühleinheit 20
über Leitung 24 eingeführt. Das Gas wird in der Superkühlanlage 20 und dem
Hauptwärmetauscher 17 erwärmt und wird aus Leitung 16 als fertiges
Stickstoffgasprodukt abgelassen.
Abgelassenes Stickstoffgas wird ebenfalls in der Nähe des Kopfes der
Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 extrahiert, zu der Molekularsieb-
Adsorptionsanlage 11 und dem Verdampfungskühlturm 5 geführt.
Flüssiger Sauerstoff hoher Reinheit, der später als fertiges
Sauerstoffgasprodukt wiedergewonnen wird, wird im Sumpf der Niederdruck-
Rektifizierungsanlage 21 erzeugt. Der flüssige Sauerstoff enthält schwere
Verunreinigungen, die in dem Reinigungsschritt nicht entfernt wurden. Die
vorliegende Erfindung ist durch einen Schritt gekennzeichnet, der gasförmigen
Sauerstoff mit einem gewünschten Zuführungsdruck aus schwere
Verunreinigungen enthaltendem flüssigem Sauerstoff erzeugt.
Der vom Sumpf der Niederdruck-Rektifizierungsanlage 21 extrahierte
flüssige Sauerstoff wird zu einem vorbestimmten Zuführungsdruck durch eine
Pumpe für flüssigen Sauerstoff (Verdichtungsanlage) 27 verdichtet und wird dem
Hauptwärmetauscher 17 über Leitung 25 zugeführt. Der flüssige Sauerstoff wird
durch Wärme in einem Sauerstoffkanal des Hauptwärmetauschers 17 verdampft
und das fertige Sauerstoffgasprodukt wird von Leitung 15 wiedergewonnen. Bei
dieser Ausführungsform wird die Lineargeschwindigkeit des gasförmigen
Sauerstoffs in dem Sauerstoffkanal höher eingestellt als eine Endgeschwindigkeit
von flüssigen Sauerstofftröpfchen mit vorbestimmtem Durchmesser, wobei die
Endgeschwindigkeit in Abhängigkeit von dem Zuführungsdruck bestimmt wird.
Fig. 2 ist ein Beispiel des Hauptwärmetauschers 17. Der
Hauptwärmetauscher 17 in Fig. 2 ist ein Plattenlamellen-Wärmetauscher mit
üblichem Aufbau. Das heißt, der Hauptwärmetauscher 17 weist eine Vielzahl von
Barrieren 172 und gewellten Plattenlamellen 171, zwischen den Barrieren 172
angeordnet, auf. Der Hauptwärmetauscher 17 schließt Leitung 13 für die zu
verflüssigende ungereinigte Luft und einen Sauerstoffkanal, einschließlich Leitung
25 für den zu verdampfenden flüssigen Sauerstoff, und Leitung 15 für das fertige
Sauerstoffgasprodukt ein.
Um die Lineargeschwindigkeit des Sauerstoffgases in Leitung 15 das in
dem Sauerstoffkanal des Hauptwärmetauschers 17 zu der vorstehend erwähnten,
vorbestimmten Geschwindigkeit oder mehr verdampft wurde, zu steuern, werden
der Querschnitt des Sauerstoffkanals zu Leitung 15 in dem Wärmetauscher 17,
die Wärmetauscherwirksamkeit in dem Hauptwärmetauscher 17 und die
Strömungsgeschwindigkeit des zugeführten flüssigen Sauerstoffs geeignet
bestimmt.
Das heißt, wenn Sauerstoff unter einem Druck von 0,503 MPa in dem
Hauptwärmetauscher 17 verdampft wird, ist die Dichte des gesättigten flüssigen
Sauerstoffs 1,042 kg/m3, die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff ist
19,8 kg/m3 und die Viskosität des gesättigten gasförmigen Sauerstoffs ist 9,02 ×
10-6 Pa.s (0,00000902 Pa.s) unter einem solchen Druck. Somit ist die
Endgeschwindigkeit u eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von
200 µm 0,430 m/s gemäß Gleichung (1), die Endgeschwindigkeit u eines
Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 500 µm ist 0,874 m/s gemäß
Gleichung (2) und die Endgeschwindigkeit u eines Sauerstofftröpfchens mit einem
Durchmesser von 1 mm ist 1,24 m/s gemäß Gleichung (2). Wenn die Menge des
in dem Wärmetauscher erzeugten oder aus dem Auslaß des Wärmetauschers
abgelassenen Sauerstoffgases 10 kg/s ist, wird die Menge zu einer Dichte des
gesättigten gasförmigen Sauerstoffs von 0,505 m3/s umgewandelt. Wenn der
Querschnitt des Sauerstoffkanals in dem Wärmetauscher 1,17 m2 oder weniger
ist, kann somit das Sauerstoffgas bei einer Lineargeschwindigkeit strömen, die
gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit 0,430 m/s eines
Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 µm ist. Wenn der
Querschnitt des Sauerstoffkanals in dem Wärmetauscher 0,578 m2 oder weniger
ist, kann das Sauerstoffgas bei einer Lineargeschwindigkeit strömen, die gleich
oder höher ist als die Endgeschwindigkeit 0,874 m/s eines Sauerstofftröpfchens
mit einem Durchmesser von 500 µm. Wenn der Querschnitt des Sauerstoffkanals
in dem Wärmetauscher 0,407 m2 oder weniger ist, kann das Sauerstoffgas bei
einer Lineargeschwindigkeit strömen, die gleich oder höher als die
Endgeschwindigkeit 1,24 m/s eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser
von 1 mm ist.
Versuche unter verschiedenen Bedingungen wurden hinsichtlich der
Lineargeschwindigkeit des Sauerstoffgases in dem Sauerstoffkanal des
Hauptwärmetauschers 17 ausgeführt, um die Ansammlung und Ablagerung von
schweren Verunreinigungen zu verhindern.
Fig. 3 ist eine schematische Darstellung einer Vorrichtung für die
Versuche. Ein Kohlenwasserstoffgas 53 als schwere Verunreinigung wurde zu
flüssigem Sauerstoff 51, der zu einem vorbestimmten Zuführungsdruck durch
Pumpe 52 verdichtet wurde, gegeben, und das Gemisch wurde in einem
Aluminium-Lamellen-Wärmetauscher 59 verdampft. Flüssiger Sauerstoff 61, der
dem Aluminium-Lamellen-Wärmetauscher 59 nicht zugeführt wurde, und
Sauerstoffgas 62, das aus dem Aluminium-Lamellen-Wärmetauscher 59
abgelassen wurde, wurden als Proben gezogen, und die Konzentrationen der
schweren Verunreinigung in diesen Proben wurde ermittelt. In der Zeichnung
geben Bezugsziffern 54 bis 58 Ventile wieder.
Die Erzeugung von Sauerstoffgas unter Verwendung von ungereinigter
Luft, die typische Mengen an schweren Verunreinigungen enthielt, wurde
untersucht, wie in Tabelle 1 dargestellt. Im allgemeinen wird ungereinigte Luft
durch Adsorption in einer Molekularsieb-Adsorptionseinheit vor einer Rektifikation
gereinigt. Die schweren Verunreinigungen zeigen unterschiedliche
Entfernungsgeschwindigkeiten bei dem Adsorptionsvorgang. Die Permeabilität der
schweren Verunreinigungen und die Konzentrationen der schweren
Verunreinigungen in der ungereinigten Luft nach dem Adsorptionsvorgang werden
in Tabelle 1 dargestellt. Die gereinigte Rohluft wird in der Rektifizierungsanlage
rektifiziert. Bei dem Rektifizierungsverfahren werden die schweren
Verunreinigungen in Sauerstoff, der einen höheren Siedepunkt aufweist, gelöst.
Da die ungereinigte Luft etwa 20% Sauerstoff enthält, werden die schweren
Verunreinigungen in dem flüssigen Sauerstoff um etwa das 5-fache konzentriert.
Somit werden die konzentrierten schweren Verunreinigungen in dem flüssigen
Sauerstoff gelöst und werden zu dem Wärmetauscher gespeist. Die
Konzentrationen der schweren Verunreinigungen sind in der unteren Zeile von
Tabelle 1 dargestellt.
Der flüssige Sauerstoff, der schwere Verunreinigungen in den in der
unteren Zeile von Tabelle 1 gezeigten Mengen enthielt, wurde unter Verwendung
der vorstehend genannten Anlage hergestellt. Der flüssige Sauerstoff wurde in
dem Wärmetauscher verdampft, um gasförmigen Sauerstoff zu erzeugen und um
zu beobachten, ob sich schwere Verunreinigungen in dem Wärmetauscher
ansammelten und ausfielen oder nicht.
Die Versuche wurden bei fünf Druckniveaus von 0,3 MPa, 0,5 MPa, 1
MPa, 2 MPa und 4 MPa ausgeführt. Der verdampfte gasförmige Sauerstoff wurde
in dem Wärmetauscher bei einer Lineargeschwindigkeit zirkuliert, die der
Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 100
µm oder 200 µm gemäß Gleichung (1) entsprach und die Konzentration der
schweren Verunreinigungen in dem flüssigen, dem Wärmetauscher zugeführten
Sauerstoff und die Konzentration in dem gasförmigen Sauerstoff, der aus dem
Wärmetauscher abgelassen wurde, wurden bei jedem Zuführungsdruck
verglichen. Die Versuchsgeschwindigkeit basiert auf der Dichte von gesättigtem
Gas bei dem Druck.
Tabellen 2 und 3 zeigen die Ergebnisse bei 100 µm bzw. 200 µm.
Wie in Tabelle 2 dargestellt, sammeln sich Butan und Pentan bei einem
Zuführungsdruck von 1 MPa oder weniger in einem höheren Maß als die
Löslichkeit an und fallen in dem Wärmetauscher aus, wenn der gasförmige
Sauerstoff in dem Wärmetauscher mit einer Lineargeschwindigkeit, entsprechend
der Endgeschwindigkeit des Sauerstofftröpfchens, mit einem Durchmesser von
100 µm zirkuliert wird. Es wird angenommen, daß bei einer geringen
Lineargeschwindigkeit des gasförmigen Sauerstoffs in dem Wärmetauscher
Migration von schweren Verunreinigungen durch Mitreißen in die Gasphase
unzureichend ist. Somit hängt die Migration der schweren Verunreinigungen im
wesentlichen von den Dampfdrücken der schweren Verunreinigungen ab. Im
Ergebnis wird die Verdampfung von Butan und Pentan, die niedere Dampfdrücke
aufweisen, nicht gefördert.
Im Gegensatz dazu wird, wie in Tabelle 3 dargestellt, die Konzentration
von jeder schweren Verunreinigung in dem flüssigen Sauerstoff in dem
Wärmetauscher auf einem Niveau gehalten, das geringer als deren Löslichkeit in
flüssigem Sauerstoff ist, und die Konzentration von jeder Komponente in dem
gasförmigen Sauerstoff, der aus dem Wärmetauscher abgelassen wird, erreicht
die Konzentration der entsprechenden Komponente in dem zu dem
Wärmetauscher zugeführten flüssigen Sauerstoff, wenn der gasförmige
Sauerstoff in dem Wärmetauscher bei einer Lineargeschwindigkeit entsprechend
der Endgeschwindigkeit des Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von
200 µm zirkuliert wird. Somit wird ein Beharrungszustand bzw. konstanter Zustand
bzw. Gleichgewichtszustand erreicht und diese schweren Verunreinigungen
werden in dem Wärmetauscher nicht ausfallen.
Es wird festgestellt, daß bei einer ausreichend hohen
Lineargeschwindigkeit des gasförmigen Sauerstoffs, Migration der schweren
Verunreinigungen in die Gasphase durch Mitreißen gefördert bzw. veranlaßt wird.
Diese Versuchsergebnisse zeigen, daß Ansammlung und Ausfällung
von schweren Verunreinigungen in dem Wärmetauscher verhindert werden
können, wenn die Anlage bei einer Lineargeschwindigkeit entsprechend der
Endgeschwindigkeit der Sauerstofftröpfchen mit einem Durchmesser von 200 µm
gefahren wird.
Die Herstellung von Sauerstoffgas unter Verwendung von ungereinigter
Luft, die hohe Mengen an schweren Verunreinigungen enthielt, wurde, wie in
Tabelle 4 dargestellt, untersucht. Solche hohen Mengen an schweren
Verunreinigungen werden manchmal in Industriegebieten beobachtet. Die
Konzentrationen an schweren Verunreinigungen, die in dem aus der
ungereinigten Luft abgetrennten flüssigen Sauerstoff enthalten sind, werden wie in
Beispiel 1 berechnet. Die Konzentrationen an schweren Verunreinigungen in dem
zu dem Wärmetauscher zugeführten flüssigen Sauerstoff sind in der unteren Zeile
von Tabelle 4 dargestellt.
Wie in Tabelle 4 dargestellt, steigen die Konzentrationen von schweren
Verunreinigungen auch in dem dem Wärmetauscher zugeführten flüssigen
Sauerstoff, wenn die Konzentrationen an schweren Verunreinigungen in der
ungereinigten Luft ansteigen, und diese schweren Verunreinigungen neigen dazu
sich in dem Wärmetauscher abzulagern.
Der schwere Verunreinigungen mit Konzentrationen, wie in der unteren
Zeile von Tabelle 4 gezeigt, enthaltende Sauerstoff wurde unter Verwendung der
vorstehend angeführten Anlage, wie in Beispiel 1, hergestellt. Der flüssige
Sauerstoff wurde zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff und zur
Beobachtung, ob die schweren Verunreinigungen in dem Wärmetauscher sich
ansammelten und ausfielen oder nicht, in dem Wärmetauscher verdampft.
Die Versuche wurden bei fünf Druckniveaus von 0,3 MPa, 0,5 MPa, 1
MPa, 2 MPa und 4 MPa ausgeführt. Der verdampfte gasförmige Sauerstoff wurde
in dem Wärmetauscher bei einer Lineargeschwindigkeit zirkuliert, die der
Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200
µm gemäß Gleichung (1), der Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit
einem Durchmesser von 500 µm gemäß Gleichung (2) oder der
Endgeschwindigkeit eines Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 1
mm gemäß Gleichung (2) entsprach, und die Konzentration der schweren
Verunreinigungen in dem flüssigen, dem Wärmetauscher zugeführten Sauerstoff
und die Konzentration in dem gasförmigen Sauerstoff, der aus dem
Wärmetauscher abgelassen wurde, wurden bei jedem Zuspeisungsdruck
verglichen.
Tabellen 5 bis 7 zeigen die Ergebnisse bei 200 µm, 500 µm bzw. 1 mm.
Wie in Tabelle 5 dargestellt, wird Pentan bei einem Zuführungsdruck
von 2 MPa oder weniger zu einem Grad, der höher als die Löslichkeit ist,
angesammelt, wenn der gasförmige Sauerstoff in dem Wärmetauscher bei einer
Lineargeschwindigkeit entsprechend der Endgeschwindigkeit des
Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 µm zirkuliert wird und fällt
in dem Wärmetauscher aus. Es wird festgestellt, daß bei einer geringen
Lineargeschwindigkeit des gasförmigen Sauerstoffs in dem Wärmetauscher
Migration von schweren Verunreinigungen durch Mitreißen in die Gasphase
unzureichend ist. Somit hängt die Migration der schweren Verunreinigungen im
wesentlichen von den Dampfdrücken der schweren Verunreinigungen ab. Im
Ergebnis wird die Verdampfung von Pentan mit einem geringen Dampfdruck nicht
gefördert.
Im Gegensatz dazu werden, wie in Tabelle 6 gezeigt, die schweren
Verunreinigungen nicht ausfallen, ausgenommen Pentan, das bei einem
Zuführungsdruck von 0,3 MPa ausfällt, wenn der gasförmige Sauerstoff in dem
Wärmetauscher bei einer Lineargeschwindigkeit entsprechend der
Endgeschwindigkeit des Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 500
µm zirkuliert wird.
Außerdem wird, wie in Tabelle 7 dargestellt, die Konzentration von
jeder schweren Verunreinigung in dem flüssigen Sauerstoff in dem
Wärmetauscher auf einem Niveau gehalten, das geringer als die Löslichkeit
davon in flüssigem Sauerstoff ist und die Konzentration von jeder Komponente in
dem aus dem Wärmetauscher abgelassenen gasförmigen Sauerstoff erreicht die
Konzentration der entsprechenden Komponente in dem flüssigen Sauerstoff, der
dem Wärmetauscher zugeführt wird, wenn der gasförmige Sauerstoff in dem
Wärmetauscher mit einer Lineargeschwindigkeit, entsprechend der
Endgeschwindigkeit des Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 1 mm,
zirkuliert wird. Somit ist dies ein Beharrungszustand, und diese schweren
Verunreinigungen werden in dem Wärmetauscher nicht abgeschieden.
Es wird festgestellt, daß bei einer ausreichend hohen
Lineargeschwindigkeit des gasförmigen Sauerstoffs Migration der schweren
Verunreinigungen in die Gasphase durch Mitreißen veranlaßt wird.
Diese Versuchsergebnisse zeigen, daß die Ansammlung und
Ausfällung von schweren Verunreinigungen in dem Wärmetauscher verhindert
werden können, wenn die Anlage bei einer Lineargeschwindigkeit entsprechend
der Endgeschwindigkeit des Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von
500 µm und bevorzugter 1 mm betrieben wird.
Vorzugsweise werden ebenfalls die nachstehenden
Ausführungsformen in der vorliegenden Erfindung eingesetzt.
- A) Die vorliegende Erfindung ist auf beliebige bekannte Produktionsanlagen zur Herstellung von Sauerstoffgas aus flüssigem Sauerstoff, der mit einer Rektifizierungsanlage abgetrennt wird, zusätzlich zu der vorstehend beschriebenen Anlage anwendbar.
- B) Die vorliegende Erfindung ist auf beliebige Wärmetauscher zusätzlich zu dem vorstehend beschriebenen Plattenlamellen-Wärmetauscher anwendbar.
Claims (3)
1. Verfahren zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff aus ungereinigter
Luft, umfassend die Schritte:
Verdichten von flüssigem Sauerstoff, der durch Rektifizieren der ungereinigten Luft abgetrennt wurde, auf einen vorbestimmten Zuführungsdruck;
Zuführen des verdichteten flüssigen Sauerstoffs zu einem Wärmetauscher unter einem vorbestimmten Zuführungsdruck; und
Verdampfen und Gasförmigmachen des flüssigen Sauerstoffs in dem Wärmetauscher,
wobei der gasförmige Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit aufwärts strömt, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit u eines flüssigen Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 µm ist, berechnet durch die Gleichung (1):
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
µ: die Viskosität von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
Verdichten von flüssigem Sauerstoff, der durch Rektifizieren der ungereinigten Luft abgetrennt wurde, auf einen vorbestimmten Zuführungsdruck;
Zuführen des verdichteten flüssigen Sauerstoffs zu einem Wärmetauscher unter einem vorbestimmten Zuführungsdruck; und
Verdampfen und Gasförmigmachen des flüssigen Sauerstoffs in dem Wärmetauscher,
wobei der gasförmige Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit aufwärts strömt, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit u eines flüssigen Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 200 µm ist, berechnet durch die Gleichung (1):
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
µ: die Viskosität von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1 zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff,
wobei der gasförmige Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit aufwärts
strömt, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit u eines flüssigen
Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 500 µm ist, berechnet
durch die Gleichung (2):
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet, und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
wobei
u: die Endgeschwindigkeit der flüssigen Sauerstofftröpfchen bedeutet,
g: die Beschleunigung aufgrund der Schwerkraft bedeutet,
ρL: die Dichte von gesättigtem flüssigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet,
ρG: die Dichte von gesättigtem gasförmigem Sauerstoff bei dem Zuführungsdruck bedeutet, und
DP: der Durchmesser des flüssigen Sauerstofftröpfchens ist.
3. Verfahren nach Anspruch 2 zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff,
wobei der gasförmige Sauerstoff mit einer Lineargeschwindigkeit aufwärts
strömt, die gleich oder höher als die Endgeschwindigkeit u eines flüssigen
Sauerstofftröpfchens mit einem Durchmesser von 1 mm ist, berechnet
durch die Gleichung (2).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14203099A JP3538338B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 酸素ガスの製造方法 |
JP11-142030 | 1999-05-21 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10024708A1 true DE10024708A1 (de) | 2001-01-25 |
DE10024708B4 DE10024708B4 (de) | 2007-10-25 |
Family
ID=15305743
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE10024708A Revoked DE10024708B4 (de) | 1999-05-21 | 2000-05-18 | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6321566B1 (de) |
JP (1) | JP3538338B2 (de) |
KR (1) | KR100352513B1 (de) |
CN (1) | CN1125306C (de) |
DE (1) | DE10024708B4 (de) |
FR (1) | FR2793701B1 (de) |
TW (1) | TW442643B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10106480B4 (de) * | 2000-02-23 | 2008-01-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2830463B1 (fr) * | 2001-10-09 | 2004-08-06 | Air Liquide | Procede et appareil de traitement d'un gaz par adsorption, notamment d'epuration d'air atmospherique avant separation par distillation |
US6718795B2 (en) * | 2001-12-20 | 2004-04-13 | Air Liquide Process And Construction, Inc. | Systems and methods for production of high pressure oxygen |
FR2872262B1 (fr) * | 2004-06-29 | 2010-11-26 | Air Liquide | Procede et installation de fourniture de secours d'un gaz sous pression |
EP1830149B2 (de) * | 2005-12-13 | 2013-11-20 | Linde AG | Verfahren zur Bestimmung der Festigkeit eines Plattenwärmeaustauschers, zur Herstellung eines Plattenwärmeaustauschers und zur Herstellung einer verfahrenstechnischen Anlage |
US7788073B2 (en) * | 2005-12-13 | 2010-08-31 | Linde Aktiengesellschaft | Processes for determining the strength of a plate-type exchanger, for producing a plate-type heat exchanger, and for producing a process engineering system |
FR2940413B1 (fr) * | 2008-12-19 | 2013-01-11 | Air Liquide | Procede de capture du co2 par cryo-condensation |
KR101267634B1 (ko) | 2011-05-30 | 2013-05-27 | 현대제철 주식회사 | 산소 제조 장치 |
JP5982221B2 (ja) | 2012-08-21 | 2016-08-31 | 株式会社神戸製鋼所 | プレートフィン熱交換器及びプレートフィン熱交換器の補修方法 |
EP3124902A1 (de) * | 2015-07-28 | 2017-02-01 | Linde Aktiengesellschaft | Luftzerlegungsanlage, betriebsverfahren und steuereinrichtung |
EP3473961B1 (de) | 2017-10-20 | 2020-12-02 | Api Heat Transfer, Inc. | Wärmetauscher |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3086371A (en) * | 1957-09-12 | 1963-04-23 | Air Prod & Chem | Fractionation of gaseous mixtures |
FR2692664A1 (fr) | 1992-06-23 | 1993-12-24 | Lair Liquide | Procédé et installation de production d'oxygène gazeux sous pression. |
US5379599A (en) * | 1993-08-23 | 1995-01-10 | The Boc Group, Inc. | Pumped liquid oxygen method and apparatus |
US5355681A (en) * | 1993-09-23 | 1994-10-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Air separation schemes for oxygen and nitrogen coproduction as gas and/or liquid products |
US5467601A (en) * | 1994-05-10 | 1995-11-21 | Praxair Technology, Inc. | Air boiling cryogenic rectification system with lower power requirements |
GB9414938D0 (en) | 1994-07-25 | 1994-09-14 | Boc Group Plc | Air separation |
US5471842A (en) * | 1994-08-17 | 1995-12-05 | The Boc Group, Inc. | Cryogenic rectification method and apparatus |
US5551258A (en) * | 1994-12-15 | 1996-09-03 | The Boc Group Plc | Air separation |
-
1999
- 1999-05-21 JP JP14203099A patent/JP3538338B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-05-01 US US09/563,165 patent/US6321566B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 CN CN00107530A patent/CN1125306C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-18 KR KR1020000026753A patent/KR100352513B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2000-05-18 FR FR0006378A patent/FR2793701B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-18 DE DE10024708A patent/DE10024708B4/de not_active Revoked
- 2000-05-19 TW TW089109665A patent/TW442643B/zh not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10106480B4 (de) * | 2000-02-23 | 2008-01-31 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW442643B (en) | 2001-06-23 |
JP3538338B2 (ja) | 2004-06-14 |
US6321566B1 (en) | 2001-11-27 |
CN1125306C (zh) | 2003-10-22 |
DE10024708B4 (de) | 2007-10-25 |
KR100352513B1 (ko) | 2002-09-11 |
JP2000329457A (ja) | 2000-11-30 |
KR20010049369A (ko) | 2001-06-15 |
FR2793701A1 (fr) | 2000-11-24 |
CN1274829A (zh) | 2000-11-29 |
FR2793701B1 (fr) | 2002-08-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2552140C2 (de) | Verfahren zur Abtrennung von C&darr;2&darr;&darr;+&darr;-Kohlenwasserstoffen aus Gasgemischen, welche Wasserstoff, Methan, Äthylen und Äthan enthalten | |
DE19781761B4 (de) | Entfernung von Kohlendioxid, Ethan und schwereren Komponenten aus einem Erdgas | |
DE2920270C2 (de) | Verfahren zum Erzeugen von Sauerstoff | |
DE2204376A1 (de) | Thermisches Kreislaufverfahren zur Verdichtung eines Strömungsmittels durch Entspannung eines anderen Strömungsmittels | |
EP1122213A1 (de) | Destillative Reinigung von Ammoniak | |
DD296468A5 (de) | Verfahren und vorrichtung zur rueckgewinnung von stickstoff | |
DE10024708B4 (de) | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas | |
DE69911511T2 (de) | Herstellung von Argon durch ein kryogenisches Lufttrennungsverfahren | |
DE69515068T3 (de) | Atmospherisches Gastrennungsverfahren | |
DE1551581A1 (de) | Verfahren zum Abscheiden von Stickstoff aus Luft | |
EP0669509A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von reinem Argon | |
DE2646690A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck | |
DE69814519T2 (de) | Kryogenisches Verfahren mit Doppelsäure und externem Verdämpfer-Kondensator für eine Sauerstoff- und Stickstoffmischung | |
DE2426056C3 (de) | Verfahren zur Wiedergewinnung von Chlor aus Gasgemischen, die neben Chlor Kohlendioxid enthalten | |
EP0185253A2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen | |
DE3802553C2 (de) | Verfahren zur Abtrennung von Kohlenwasserstoffen | |
DE2521723C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von reinem Argon durch Fraktionierung der Luft | |
WO1988000936A1 (en) | PROCESS FOR SEPARATING A GAS MIXTURE OF C2+ OR C3+ or C4 HYDROCARBONS | |
DE3610973A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von stickstoff | |
DE1268162B (de) | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches | |
WO2017144151A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kryogenen synthesegaszerlegung | |
DE69631467T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von argon | |
DE4017410C2 (de) | ||
DE60016874T2 (de) | Luftzerlegung | |
DD296467A5 (de) | Stickstoffgenerator und verfahren zur erzeugung von stickstoff |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8331 | Complete revocation |