DE10106480B4 - Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff - Google Patents
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Abstract
Verfahren
zur Herstellung von Sauerstoff als Hochdrucksauerstoffprodukt in
einer Luftzerlegungseinheit, umfassend die Schritte:
• Entnehmen von flüssigem Sauerstoff aus einer Rektifikationskolonne (7) der Luftzerlegungseinheit,
• Komprimieren des flüssigen Sauerstoffs mittels einer Pumpe (12) der Luftzerlegungseinheit derart, daß der Druck des flüssigen Sauerstoffs 8,049 MPa oder mehr beträgt,
• Leiten des komprimierten flüssigen Sauerstoffs in einen Sauerstoffwärmeaustauscher (13) als hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen als Kaltstrom, und
• Erwärmen des in den Plattenwärmeaustauscher geleiteten flüssigen Sauerstoffs derart, daß die Temperatur des Sauerstoffs die kritische Temperatur überschreitet, und Entnehmen des Sauerstoffs als Hochdrucksauerstoffprodukt von dem Plattenwärmeaustauscher.
• Entnehmen von flüssigem Sauerstoff aus einer Rektifikationskolonne (7) der Luftzerlegungseinheit,
• Komprimieren des flüssigen Sauerstoffs mittels einer Pumpe (12) der Luftzerlegungseinheit derart, daß der Druck des flüssigen Sauerstoffs 8,049 MPa oder mehr beträgt,
• Leiten des komprimierten flüssigen Sauerstoffs in einen Sauerstoffwärmeaustauscher (13) als hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen als Kaltstrom, und
• Erwärmen des in den Plattenwärmeaustauscher geleiteten flüssigen Sauerstoffs derart, daß die Temperatur des Sauerstoffs die kritische Temperatur überschreitet, und Entnehmen des Sauerstoffs als Hochdrucksauerstoffprodukt von dem Plattenwärmeaustauscher.
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff als Hochdrucksauerstoffprodukt in einer Luftzerlegungseinheit. Dabei wird Hochdrucksauerstoff bzw. Sauerstoff unter hohem Druck durch Verdichten bzw. Komprimieren und Erwärmen von flüssigem Sauerstoff, welcher durch Tieftemperaturdestillation erhalten wird, hergestellt.
- In einem typischen Verfahren zur Herstellung von Hochdrucksauerstoff wird zunächst Niederdrucksauerstoff erhalten und anschließend unter Verwendung eines Sauerstoffverdichters bzw. Sauerstoffkompressors verdichtet.
- Bei diesem Verfahren besteht jedoch eine Sicherheitsgefährdung darin, daß die Reaktivität zwischen dem Sauerstoff und dem Kompressormaterial hoch ist, da die Temperatur des Sauerstoffs durch die Wärme bei der Komprimierung erhöht wird. Zusätzlich sind die Wartungs- bzw. Unterhaltskosten sowie die Ausstattungskosten hoch.
- Auf der anderen Seite ist zur Vermeidung davon ein weiteres Verfahren bekannt, worin flüssiger Sauerstoff, der durch eine Luftzerlegungseinheit erhalten wird, komprimiert wird und anschließend mittels eines Wärmeaustauschers erwärmt wird.
- In diesem Verfahren wird der flüssige Sauerstoff herkömmlicherweise mittels einer Pumpe komprimiert und anschließend durch Wärmeaustausch mit einem Warmstrom bzw. Heißstrom, beispielsweise komprimierte Umgebungsluft, in einem hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen verdampft. Dieses Verfahren wird als ein herkömmliches Kompressionsverfahren in der folgenden Beschreibung bezeichnet.
- Der hartgelötete Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen liefert eine ausgezeichnete Wärmeleitfähigkeit und kann für viele Fluids verwendet werden. Zusätzlich ist die Ausstattung kompakt, bezogen auf den Wärmebereich davon, und kann mit niedrigen Kosten bereitgestellt werden. Demgemäß ist ein solcher hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen ein Schlüsselbauteil in dem herkömmlichen Kompressionsverfahren.
- Aufgrund der Hartlötbauweise ist jedoch ein hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen gegenüber Schwingungs-Wechselbeanspruchung bzw. zyklischer Beanspruchung nicht ausreichend beständig. Um einen hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen zu schützen, ist es notwendig, den Beanspruchungsgrad bzw. die Belastungsmenge, welche darin auftritt, zu vermindern. Daher ist ein hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen bisher nicht in einem Verfahren zur Herstellung von Hochdrucksauerstoff verwendet worden.
- Wenn demgemäß Hochdrucksauerstoff benötigt wird, wird das herkömmliche Kompressionsverfahren verwendet, um den Druck des Sauerstoffs auf höchstens 3,5 MPa anzuheben, und die weitere Verdichtung wird durch den Sauerstoffkompressor durchgeführt.
- Als ein Ergebnis davon wird die Belastungsmenge, die in dem Wärmeaustauscher auftritt, vermindert. Da jedoch der Sauerstoffkompressor verwendet wird, verbleiben die vorgenannten Probleme hinsichtlich der Sicherheitsgefährdung und der hohen Kosten. Es besteht demgemäß eine Nachfrage, diese Probleme zu lösen.
- Die
DE 100 24 708 A1 betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas. DieEP 0 576 314 B2 beschreibt ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff unter Druck. DieEP 0 707 700 B1 beschreibt einen Wärmeaustauscher mit gelöteten Platten. LASSMANN, E.: „Enrichment of Hydrocarbons in Pressurized Liquid Oxygen Evaporators"; in: 1995 Safety and Reliability of Industrial Gases, Equipment and Facilities Seminar; 1995; betrifft die Sicherheitssituation in der Herstellung von Sauerstoff hohen Drucks unter Verwendung eines hartgelöteten Plattenwärmeaustauschers mit Aluminiumrippen. CASTLE, W.F.: Modern Liquid Pump Oxygen Plants: Equipment and Performance; in: AlChE Symposium: Cryogenic Processes Machinery; Houston; Apr.'1991; American Institute of Chemical Engineers, ISBN 0-8169-0613-0, S. 14–17; betrifft die Ausrüstung und Leistung einer Pumpenanlage für flüssigen Sauerstoff. DieUS 59 31 021 A beschreibt ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Gasverflüssigung. - Demgemäß ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff bereitzustellen, worin das herkömmliche Kompressionsverfahren verwendet wird, welches hinsichtlich der Kosten vorteilhaft ist, und worin die thermische Belastung, die in dem Wärmeaustauscher auftritt, vermindert wird, so daß der Druck des Sauerstoffs sicher auf einen gewünschten Grad erhöht werden kann.
- Diese Aufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind aus den Unteransprüchen entnehmbar.
- Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff als Hochdrucksauerstoffprodukt in einer Luftzerlegungseinheit wird flüssiger Sauerstoff aus einer Rektifikationskolonne der Luftzerlegungseinheit entnommen, mittels einer Pumpe der Luftzerlegungseinheit komprimiert bzw. verdichtet, so daß der Druck des flüssigen Sauerstoffs 8,049 MPa oder mehr beträgt, und anschließend in einen hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen (Sauerstoffwärmeaustauscher) als Kaltstrom geleitet. Der flüssige Sauerstoff wird in dem Plattenrippen-Wärmeaustauscher derart erwärmt, daß die Temperatur davon die kritische Temperatur überschreitet, und anschließend als Hochdrucksauerstoffprodukt aus dem Plattenrippen-Wärmeaustauscher entnommen.
- Die Erfindung wird anhand der nachstehenden Figuren näher erläutert:
-
1 zeigt ein Flußdiagramm einer Luftzerlegungseinheit der vorliegenden Erfindung; -
2 ist eine grafische Darstellung, welche die Beziehungen zwischen der Temperatur und dem Druck der Fluids in dem Wärmeaustauscher zeigt; -
3 ist eine grafische Darstellung, welche schematisch die Beziehungen zwischen der Temperatur und der Wärmeleistung zwischen den Fluids in dem Wärmeaustauscher, worin der Druck des Kaltstroms geringer als der kritische Druck ist, zeigt; -
4 ist eine grafische Darstellung, welche die Beziehungen zwischen der Temperatur und der Wärmeleistung zwischen den Fluids im Wärmeaustauscher, worin der Druck des Kaltstroms höher als der kritische Druck ist, zeigt; -
5 ist eine grafische Darstellung, welche spezifisch die Beziehungen zwischen der Temperatur und der Wärmeleistung zwischen den Fluids zeigt, wobei der Sauerstoffdruck 0,61 MPa ist; -
6 ist eine grafische Darstellung, welche spezifisch die Beziehung zwischen der Temperaturdifferenz und der Wärmeleistung zwischen den Fluids zeigt, wobei der Sauerstoffdruck 0,61 MPa ist; -
7 ist eine grafische Darstellung, welche spezifisch die Beziehungen zwischen der Temperatur und der Wärmeleistung zwischen den Fluids zeigt, wobei der Sauerstoffdruck 8,14 MPa ist; und -
8 ist eine grafische Darstellung, welche spezifisch die Beziehung zwischen der Temperaturdifferenz und der Wärmeleistung zwischen den Fluids zeigt, wobei der Sauerstoffdruck 8,14 MPa ist. -
1 zeigt einen Prozeß- bzw. Verfahrensverlauf gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. In der vorliegenden Ausführungsform wird der Hochdrucksauerstoff in einem der Prozesse bzw. Verfahren (ein Verfahren zum Erhöhen des internen Drucks), die in einer Luftzerlegungseinheit durchgeführt werden, erhalten. Zunächst wird die Gesamtbauweise und der Betrieb der Luftzerlegungseinheit nachstehend erläutert. - Umgebungsluft wird durch einen Luftfilter
1 gefiltert, in einem Luftkompressor2 derart komprimiert, daß der Druck davon auf einen gewünschten Wert angehoben wird, und in einem Vorkühler3 abgekühlt. Verunreinigungen, wie Feuchtigkeit, etc., werden in einem Adsorber4 entfernt und die Umgebungsluft wird anschließend in einen Hauptwärmeaustauscher5 geleitet, welcher in einem Kältebehälter angeordnet ist. Ein Regenerativ-Gaserwärmer6 ist ebenfalls in der Luftzerlegungseinheit angeordnet. - Die Temperatur der Umgebungsluft wird auf annähernd den Taupunkt davon durch den Hauptwärmeaustauscher
5 vermindert. Die Umgebungsluft wird anschließend in eine Hochdruckkolonne (untere Kolonne)8 einer Rektifikationskolonne7 geleitet, worin die Umgebungsluft unter Kontaktieren mit dem Flüssigkeitsrücklauf aufwärts strömt, so daß die Konzentration an Stickstoff darin erhöht wird. Demgemäß wird das Stickstoffgas, das eine geringe Menge an Sauerstoff enthält, von dem oberen Bereich der Hochdruckkolonne8 entnommen und in einen Hauptkondensator9 geführt, worin ein Wärmeaustausch zwischen dem Stickstoffgas und dem flüssigen Sauerstoff durchgeführt wird. Das Stickstoffgas wird während des Wärmeaustauschprozesses kondensiert und in den oberen Bereich der Hochdruckkolonne als Flüssigkeitsrücklauf rückgeführt. - Ein Teil des flüssigen Stickstoffs in dem oberen Bereich der Hochdruckkolonne
8 wird davon entnommen und in einem Unterkühlungsgefäß11 untergekühlt („supercooled") und anschließend entspannt und in eine Niederdruckkolonne10 geleitet. In ähnlicher Weise wird die flüssige Luft in dem unteren Bereich der Hochdruckkolonne8 entnommen, untergekühlt und anschließend entspannt bzw. drucklos gemacht und in die Niederdruckkolonne10 geleitet. In der Niederdruckkolonne10 wird eine Rektifikation in einer ähnlichen Weise wie in der Hochdruckkolonne8 durchgeführt, wobei der obere Bereich stickstoffreich ist und der untere Bereich sauerstoffreich ist. - Der Stickstoff in dem oberen Bereich der Niederdruckkolonne
10 wird in einem gasförmigen Zustand erhalten und zu einer Niedertemperaturstelle des Hauptwärmeaustauschers5 geführt. Der Stickstoff wird in dem Hauptwärmeaustauscher5 derart erwärmt, daß die Temperatur davon auf Atmosphärentemperatur erhöht wird. Er wird dann als Stickstoffprodukt entnommen. - Es wird nun ein Sauerstoffherstellungsprozess, welcher einer der in der Luftzerlegungseinheit durchgeführten Prozesse ist, erläutert.
- Der durch das Rektifizierungsverfahren erhaltene Sauerstoff wird von dem unteren Bereich der Niederdruckkolonne
10 in einem flüssigen Zustand (sauerstoffreiche Flüssigkeit) entnommen. Anschließend wird der flüssige Sauerstoff mittels einer Pumpe12 derart unter Druck gesetzt, daß der Druck davon 5,043 MPa überschreitet, welcher der kritische Druck ist, und dann wird er in einen Sauerstoff-Wärmeaustauscher13 geleitet, welcher ein hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen ist. - Ein Teil der Umgebungsluft wird mittels eines Booster-Kompressors
14 derart komprimiert, daß der Druck davon auf einen vorbestimmten Wert angehoben wird und als Warmstrom zu dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher13 gefördert bzw. geleitet wird. Zu diesem Zeitpunkt wird der Druck der Umgebungsluft auf einen angemessenen Wert für den in dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher13 durchgeführten Wärmeaustausch eingestellt, welcher vorzugsweise höher als der kritische Druck ist. Anschließend wird der Wärmeaustausch zwischen dieser Umgebungsluft und dem Hochdrucksauerstoff durchgeführt, wobei der Druck unter Überschreiten des kritischen Drucks, wie vorgenannt beschrieben, erhöht wird. - Bei diesem Erwärmen wird die Temperatur des Hochdrucksauerstoffs unter Überschreiten der kritischen Temperatur derart erhöht, daß der Sauerstoff ein superkritisches Fluid wird. Demgemäß wird der Hochdrucksauerstoff von dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher
13 als Hochdrucksauerstoffprodukt entnommen. - Wie vorgenannt beschrieben, wird der Druck des aus der Rektifikationskolonne
7 erhaltenen flüssigen Sauerstoffs unter Überschreiten des kritischen Drucks angehoben. Anschließend wird die Temperatur davon in dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher derart erhöht, daß der Sauerstoff ein superkritisches Fluid wird. Somit tritt keine Phasenänderung des Sauerstoffs in dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher13 auf. - Demgemäß tritt eine Belastungsänderung infolge der Phasenänderung des Sauerstoffs in dem Sauerstoff-Wärmeaustauscher
13 nicht auf. Der Sauerstoff-Wärmeaustauscher13 kann deshalb gegen Belastungsänderung infolge solcher Gründe, wie z.B. Unterschiede in den Strömungsraten bzw. -geschwindigkeiten von einem Tag zum anderen, ausreichend beständig sein. - Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren wird der Druck des flüssigen Sauerstoffs, welcher eine sauerstoffreiche Flüssigkeit darstellt, unter Überschreiten des kritischen Drucks (5,043 MPa) erhöht. Der flüssige Sauerstoff wird anschließend in den Wärmeaustauscher mit Plattenrippen geleitet, welcher ein hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen bzw. Wärmeaustauscher mit hartgelöteten Aluminiumplattenrippen ist, worin die Temperatur davon unter Überschreiten der kritischen Temperatur erhöht wird. Dadurch wird der Sauerstoff in dem Erwärmungsprozeß ein superkritisches Fluid. Ein Phasenwechsel des Sauerstoff tritt in dem Wärmeaustauscher nicht auf. Dies wird unter Bezugnahme auf die
2 näher beschrieben. Wenn ein Kaltstrom eines Fluids A, in welchem der Druck geringer als der kritische Druck ist, erwärmt wird, ergibt sich ein Zustand, worin das Fluid A verdampft, während die Temperatur davon sich infolge der latenten Wärme nicht stark ändert. - Wenn ein Kaltstrom eines Fluids B, worin der Druck höher als der kritische Druck ist, erwärmt wird, gibt es im Gegensatz dazu keinen Siedepunkt oder latente Wärme, so daß das Fluid B eine superkritische Flüssigkeit bzw. ein superkritisches Fluid wird. In superkritischen Fluids tritt keine Verdampfung auf, so daß kein Phasenwechsel auftritt. Die Temperatur des Kaltstroms bzw. Fluids B steigt deshalb mit der Menge des Wärmeaustauschs mit dem Warmstrom bzw. Wärmestrom an.
- Das Temperaturprofil in dem Wärmeaustauscher wird durch die Temperatur von jedem Fluid bestimmt. Wie in
3 gezeigt, ist die Temperaturdifferenz ΔT zwischen Kaltstrom und Warmstrom groß, wenn der Druck des Kaltstroms geringer als der kritische Druck ist. Demgemäß besteht ein Risiko darin, daß die unterschiedliche Wärmeschrumpfung von bzw. zwischen Gliedern bzw. Elementen des Wärmeaustauschers einen großen thermischen Belastungsgrad bewirkt, so daß der Wärme austauscher beschädigt wird. - Auf der anderen Seite ist, wie in
4 gezeigt, bei dem Fluid, bei welchem der Druck höher als der kritische Druck ist, die Temperaturdifferenz ΔT gering, so daß die thermische Belastung ebenfalls gering ist. Somit kann auch ein relativ schwacher Wärmeaustauscher verwendet werden. - Demgemäß kann das herkömmliche Kompressionsverfahren, welches hinsichtlich der Kosten vorteilhaft ist, verwendet werden, während die Sicherheit des Wärmeaustauschers, ein hartgelöteter Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen, sichergestellt ist. Somit wird der gewünschte Hochdrucksauerstoff erhalten.
- Insbesondere wenn der Druck des flüssigen Sauerstoffs höher als 8,049 MPa ist, was den kritischen Druck bei weitem überschreitet, wird ein stabiler Betrieb realisiert, da der Betriebsdruck höher als der Druckverlust in dem System ist. Demgemäß ist das superkritische Fluid stabiler, so daß die Wirkung des Verminderns der Belastung in dem Wärmeaustauscher erhöht wird.
- Die Strömungsgeschwindigkeit des Sauerstoffs in dem Wärmeaustauscher beträgt vorzugsweise nicht mehr als 5 m/s, welches die Sicherheitsstandardströmungsgeschwindigkeit ist (die untere Grenze beträgt 0,5 m/s). Demgemäß kann der Sauerstoff-Wärmeaustausch sicher durchgeführt werden.
- Des Weiteren beträgt der Temperaturunterschied zwischen dem Warmstrom und dem Kaltstrom in dem Wärmeaustauscher vorzugsweise nicht mehr als 20°C. Demgemäß wird die Belastung, die in dem Wärmeaustauscher auftritt, vermindert.
- Wie vorgenannt beschrieben, wird keine thermische Belastung durch eine Phasenänderung in dem Wärmeaustauscher hervorgerufen. Auch wenn eine Belastungsänderung infolge von z.B. Unterschieden in den Sauerstoffströmungsgeschwindigkeiten zwischen Tag und Nacht auftritt, kann der Wärmeaustauscher ausreichend beständig gegen Belastung, welche darin auftritt, sein.
- Demgemäß kann der Wärmeaustauscher sicher auch unter Bedingungen, bei welchen ein relativ hohes Ausmaß an Belastungsänderungen auftritt, kontinuierlich betrieben werden.
- Der flüssige Sauerstoff, welcher dem Kompressions- und Wärmeverfahren unterzogen wird, kann durch Luftzerlegungseinheiten erhalten werden. In einem solchen Fall wird der Hochdrucksauerstoff in einem der Verfahren (ein Verfahren zum Erhöhen des inneren Drucks), die in der Luftzerlegungseinheit durchgeführt werden, erhalten, so daß keine zusätzliche Ausstattung erforderlich ist. Demgemäß können die Ausstattungskosten vermindert werden und Sauerstoff kann mit höherer Wirksamkeit und niedrigeren Kosten hergestellt werden.
- Umgebungsluft, welche als Material in der Luftzerlegungseinheit erforderlich ist, wird vorzugsweise derart komprimiert, daß der Druck davon den kritischen Druck überschreitet. Des Weiteren wird das Gleichgewicht zwischen dem Druck und der Strömungsgeschwindigkeit der Luft vorzugsweise eingestellt, bevor sie verwendet wird. Demgemäß kann der Temperaturunterschied zwischen der Luft und dem Kaltstrom, worin der Druck höher als der kritische Druck ist, äußerst gering sein. Somit kann auch die Menge an lokaler Belastung äußerst gering sein.
- Die Beziehungen zwischen der Temperatur und der Wärmeleistung, welche schematisch in den
3 und4 gezeigt sind, werden nachstehend näher erläutert. - Gemäß den durchgeführten Versuchen war, wie in den
5 und6 gezeigt, die Temperaturdifferenz zwischen dem Kaltstrom (gekennzeichnet durch Dreiecke) und dem Warmstrom (gekennzeichnet durch Kreise) groß, wenn flüssiger Sauerstoff auftrat, in welchem der Druck geringer als der kritische Druck (0,61 MPa) war. In diesem Fall betrug die maximale Temperaturdifferenz 40°C - Im Gegensatz dazu betrug die Temperaturdifferenz maximal 12°C, wie in
7 und8 gezeigt, wenn flüssiger Sauerstoff verwendet wurde, in welchem der Druck höher als der kritische Druck (8,14 MPa) war. Demgemäß betrug die Temperaturdif ferenz ungefähr ein Drittel, verglichen zu dem Fall, in welchem der Niederdrucksauerstoff verwendet wurde. -
- 1
- Luftfilter
- 2
- Luftkompressor
- 3
- Vorkühler
- 4
- Adsorber
- 5
- Hauptwärmeaustauscher
- 6
- Regenerativ-Gaserwärmer
- 7
- Rektifikationskolonne
- 8
- Hochdruckkolonne
- 9
- Hauptkondensator
- 10
- Niederdruckkolonne
- 11
- Unterkühlungsgefäß
- 12
- Pumpe
- 13
- Wärmeaustauscher/Sauerstoff-Wärmeaustauscher
- 14
- Booster-Kompressor
Claims (5)
- Verfahren zur Herstellung von Sauerstoff als Hochdrucksauerstoffprodukt in einer Luftzerlegungseinheit, umfassend die Schritte: • Entnehmen von flüssigem Sauerstoff aus einer Rektifikationskolonne (
7 ) der Luftzerlegungseinheit, • Komprimieren des flüssigen Sauerstoffs mittels einer Pumpe (12 ) der Luftzerlegungseinheit derart, daß der Druck des flüssigen Sauerstoffs 8,049 MPa oder mehr beträgt, • Leiten des komprimierten flüssigen Sauerstoffs in einen Sauerstoffwärmeaustauscher (13 ) als hartgelöteten Plattenwärmeaustauscher mit Aluminiumrippen als Kaltstrom, und • Erwärmen des in den Plattenwärmeaustauscher geleiteten flüssigen Sauerstoffs derart, daß die Temperatur des Sauerstoffs die kritische Temperatur überschreitet, und Entnehmen des Sauerstoffs als Hochdrucksauerstoffprodukt von dem Plattenwärmeaustauscher. - Verfahren gemäß Anspruch 1, wobei die Strömungsgeschwindigkeit des Sauerstoffs in dem Plattenwärmeaustauscher im Bereich von 0,5 m/s bis 5 m/s liegt.
- Verfahren gemäß Anspruch 1 oder 2, wobei der Plattenwärmeaustauscher einen Warmstrom aufweist, und wobei der Temperaturunterschied zwischen dem Warmstrom und dem Kaltstrom in dem Plattenwärmeaustauscher nicht mehr als 20°C beträgt.
- Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei der Schritt des Leitens des komprimierten flüssigen Sauerstoffs in den Plattenwärmeaustauscher unter einer Bedingung, bei welcher eine Belastungsänderung auftritt, durchgeführt wird.
- Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 4, worin Luft, in welcher der Druck den kritischen Druck übersteigt, als Warmstrom verwendet wird, der in den Plattenwärmeaustauscher geleitet wird.
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FR2830463B1 (fr) * | 2001-10-09 | 2004-08-06 | Air Liquide | Procede et appareil de traitement d'un gaz par adsorption, notamment d'epuration d'air atmospherique avant separation par distillation |
US6718795B2 (en) | 2001-12-20 | 2004-04-13 | Air Liquide Process And Construction, Inc. | Systems and methods for production of high pressure oxygen |
EP1723372A1 (de) * | 2004-03-02 | 2006-11-22 | L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et L'Exploitation des Procédés Georges Claude | Kryogenes destillationsverfahren zur lufttrennung und zur durchführung desselben verwendete anlage |
FR2867262B1 (fr) * | 2004-03-02 | 2006-06-23 | Air Liquide | Procede de separation d'air par distillation cryogenique et une installation pour la mise en oeuvre de ce procede |
US20070095100A1 (en) * | 2005-11-03 | 2007-05-03 | Rankin Peter J | Cryogenic air separation process with excess turbine refrigeration |
US9222725B2 (en) | 2007-06-15 | 2015-12-29 | Praxair Technology, Inc. | Air separation method and apparatus |
FR2920866A1 (fr) * | 2007-09-12 | 2009-03-13 | Air Liquide | Ligne d'echange principale et appareil de separation d'air par distillation cryogenique incorporant une telle ligne d'echange |
FR2929385A1 (fr) * | 2008-03-28 | 2009-10-02 | Air Liquide | Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique |
US20100192629A1 (en) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | Richard John Jibb | Oxygen product production method |
US8726691B2 (en) | 2009-01-30 | 2014-05-20 | Praxair Technology, Inc. | Air separation apparatus and method |
US20100192628A1 (en) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | Richard John Jibb | Apparatus and air separation plant |
US8397535B2 (en) * | 2009-06-16 | 2013-03-19 | Praxair Technology, Inc. | Method and apparatus for pressurized product production |
US9182170B2 (en) * | 2009-10-13 | 2015-11-10 | Praxair Technology, Inc. | Oxygen vaporization method and system |
US20110192194A1 (en) * | 2010-02-11 | 2011-08-11 | Henry Edward Howard | Cryogenic separation method and apparatus |
US20120036891A1 (en) * | 2010-08-12 | 2012-02-16 | Neil Mark Prosser | Air separation method and apparatus |
JP5761977B2 (ja) * | 2010-12-09 | 2015-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 液化ガス貯蔵再ガス化設備およびボイルオフガス再液化方法 |
EP2620732A1 (de) * | 2012-01-26 | 2013-07-31 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung und Dampferzeugung in einem kombinierten System |
JP6130567B1 (ja) * | 2016-08-25 | 2017-05-17 | 神鋼エア・ウォーター・クライオプラント株式会社 | 酸素ガスの製造方法、およびその装置 |
US11635254B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-04-25 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Utilization of nitrogen-enriched streams produced in air separation units comprising split-core main heat exchangers |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0707700B1 (de) * | 1994-04-15 | 1999-02-17 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Gelöteter plattenwärmeaustauscher |
US5931021A (en) * | 1997-06-24 | 1999-08-03 | Shnaid; Isaac | Straightforward method and once-through apparatus for gas liquefaction |
EP0576314B2 (de) * | 1992-06-23 | 2000-03-29 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Verfahren und Apparat zur Herstelling von gasförmigem Sauerstoff unter Druck |
DE10024708A1 (de) * | 1999-05-21 | 2001-01-25 | Kobe Steel Ltd | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2080929B (en) * | 1980-07-22 | 1984-02-08 | Air Prod & Chem | Producing gaseous oxygen |
EP0093448B1 (de) * | 1982-05-03 | 1986-10-15 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff unter erhöhtem Druck |
JP2909678B2 (ja) | 1991-03-11 | 1999-06-23 | レール・リキード・ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 圧力下のガス状酸素の製造方法及び製造装置 |
FR2688052B1 (fr) | 1992-03-02 | 1994-05-20 | Maurice Grenier | Procede et installation de production d'oxygene et/ou d'azote gazeux sous pression par distillation d'air. |
GB9213776D0 (en) * | 1992-06-29 | 1992-08-12 | Boc Group Plc | Air separation |
US5275003A (en) | 1992-07-20 | 1994-01-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid air and nitrogen recycle liquefier |
US5386692A (en) | 1994-02-08 | 1995-02-07 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with hybrid product boiler |
US5467602A (en) | 1994-05-10 | 1995-11-21 | Praxair Technology, Inc. | Air boiling cryogenic rectification system for producing elevated pressure oxygen |
GB9410696D0 (en) * | 1994-05-27 | 1994-07-13 | Boc Group Plc | Air separation |
US5564290A (en) * | 1995-09-29 | 1996-10-15 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with dual phase turboexpansion |
FR2739439B1 (fr) * | 1995-09-29 | 1997-11-14 | Air Liquide | Procede et installation de production d'un gaz sous pression par distillation cryogenique |
US5592832A (en) * | 1995-10-03 | 1997-01-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and apparatus for the production of moderate purity oxygen |
FR2744795B1 (fr) | 1996-02-12 | 1998-06-05 | Grenier Maurice | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous haute pression |
JPH10132458A (ja) | 1996-10-28 | 1998-05-22 | Nippon Sanso Kk | 酸素ガス製造方法及び装置 |
FR2767317B1 (fr) | 1997-08-14 | 1999-09-10 | Air Liquide | Procede de conversion d'un debit contenant des hydrocarbures par oxydation partielle |
US5839296A (en) * | 1997-09-09 | 1998-11-24 | Praxair Technology, Inc. | High pressure, improved efficiency cryogenic rectification system for low purity oxygen production |
-
2000
- 2000-02-23 JP JP2000045917A patent/JP3715497B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0576314B2 (de) * | 1992-06-23 | 2000-03-29 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Verfahren und Apparat zur Herstelling von gasförmigem Sauerstoff unter Druck |
EP0707700B1 (de) * | 1994-04-15 | 1999-02-17 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Gelöteter plattenwärmeaustauscher |
US5931021A (en) * | 1997-06-24 | 1999-08-03 | Shnaid; Isaac | Straightforward method and once-through apparatus for gas liquefaction |
DE10024708A1 (de) * | 1999-05-21 | 2001-01-25 | Kobe Steel Ltd | Verfahren zur Herstellung von Sauerstoffgas |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
CASTLE, W.F.: Modern Liquid Pump Oxygen Plants: Equipment and Performance, in: AIChE Symposium: Cryogenic Processes Machinery, Houston, Apr. 1991, American Institute or Chemical Engineers, ISBN 0-8169-0613-0, S. 14-17 * |
LASSMANN, E.: Enrichment of Hydrocarbons in Pressurized Liquid Oxygen Evaporators, in: 1995 Sefety and Reliability of Industrial Gases, Equipment and Facilities Seminar, Houston, 13-15.11.1995, S. 1 bis 10 mit Anhang (Fig. 1-12, Tab. 1) * |
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