DE1268162B - Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches - Google Patents
Verfahren zum Zerlegen eines GasgemischesInfo
- Publication number
- DE1268162B DE1268162B DEP1268A DEG0044296A DE1268162B DE 1268162 B DE1268162 B DE 1268162B DE P1268 A DEP1268 A DE P1268A DE G0044296 A DEG0044296 A DE G0044296A DE 1268162 B DE1268162 B DE 1268162B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- column
- gas mixture
- rectification column
- line
- mixture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/24—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using regenerators, cold accumulators or reversible heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/62—Ethane or ethylene
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/88—Quasi-closed internal refrigeration or heat pump cycle, if not otherwise provided
Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. α.:
F 25 j
Deutsche Kl.: 17 g-2/01
Nummer: 1 268 162
Aktenzeichen: P 12 68 162.8-13
Anmeldetag: 28. Juli 1965
Auslegetag: 16. Mai 1968
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches, dessen Bestandteile weit
auseinanderliegende Siedepunkte aufweisen, bei welchem das Gasgemisch einer Rektifikationssäule mindestens
teilweise flüssig zugeführt, das sich im Kopf der Säule sammelnde Dampfgemisch einem weiteren
Zerlegungsvorgang unterzogen und die dabei an schwersiedenden Bestandteilen angereicherte Fraktion
in die Rektifikationssäule zurückgeführt wird.
Es ist bekannt, ein bei tiefer Temperatur durch Rektifikation zu zerlegendes Gasgemisch der Rektifikationssäule
etwa in deren Mitte teilweise flüssig zuzuführen. Das gasförmige Kopfprodukt wird gekühlt
und teilverflüssigt, und die auf diese Weise an schwersiedenden Bestandteilen angereicherte Flüssigkeit
wird auf den Kopf der Säule als Rücklauf aufgegeben.
Bei diesem bekannten Verfahren muß zwischen Kopf und Sumpf der Rektifiziersäule eine große
Temperaturdifferenz aufrechterhalten werden, so daß Rücklaufflüssigkeit nur erzeugt werden kann,
wenn die Rektifikation selbst unter höherem Druck durchgeführt wird oder wenn ein Hochdruckkreislauf
vorgesehen wird, in dem dann ebenfalls hohe Temperaturintervalle auftreten. Bei der Rektifikation
eines Gasgemisches aus Methan, Äthan und Äthylen unter Normaldruck wird beispielsweise gasförmiges
Methan am Kopf der Rektifiziersäule mit einer Temperatur von etwa 1200K abgezogen und im sogenannten
Methankreislauf verflüssigt, während die ^-Kohlenwasserstoffe im Sumpf der Rektifikationssäule bei einer Temperatur von etwa 200° K sieden.
Da die Sumpfflüssigkeit durch das kondensierende Kreislaufmethan verdampft werden muß, sind hohe
Kreislaufdrücke von etwa 50 at nötig. Das bekannte Verfahren erfordert also bei gegebener Reinheit der
Produkte einen hohen Aufwand an Energie.
Bei anderen bekannten Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches durch Tieftemperaturrektifikation
wird das verflüssigte Gasgemisch am Kopf einer Rektifikationssäule als Rücklaufflüssigkeit aufgegeben
und die tiefersiedenden Bestandteile am Kopf der Rektifikationssäule gasförmig abgezogen. Jedoch
enthält hierbei das gasförmige Kopfprodukt noch erhebliche Mengen an höhersiedenden Bestandteilen.
Letztere können daher nur mit geringer Ausbeute gewonnen und das Kopfprodukt kann nur mit geringer
Reinheit abgegeben werden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die genannten Nachteile bei den bekannten Zerlegungsverfahren
zu vermeiden und ein Zerlegungsverfahren zu schaffen, welches bei hoher Reinheit der
Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches
Anmelder:
Linde Aktiengesellschaft,
6200 Wiesbaden, Hildastr. 2-10
Als Erfinder benannt:
Dipl.-Ing. Rudolf Becker, 8000 München-Solln - -
Produkte mit vermindertem Aufwand an Energie- und Anlagekosten durchführbar ist und bei welchem
insbesondere für den Betrieb der Rektifikationssäule keine hohen Temperaturdifferenzen erzeugt und aufrechterhalten
werden müssen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das Gasgemisch in an sich bekannter Weise
auf den Kopf der Rektifikationssäule als Rücklaufflüssigkeit aufgegeben wird, und daß die Rückführung
der an schwersiedenden Bestandteilen angereicherten Fraktion größtenteils gasförmig in einen
mittleren Abschnitt der Rektifikationssäule erfolgt.
Diese zusätzliche gasförmige Einspeisung stellt eine Beheizung der Säule bei einer näher an der
Kopftemperatur liegenden Temperatur dar; die der Säule über die Sumpfheizung bei höherer Temperatur
zugeführte Wärmemenge kann daher entsprechend vermindert werden. Der Energieverbrauch wird dadurch
herabgesetzt.
Erfindungsgemäß kann der weitere Zerlegungsvorgang in an sich bekannter Weise aus einer Teilkondensation
bestehen. Gemäß weiteren bevorzugten Ausführungsformen des Verfahrens gemäß der Erfindung bedient man sich zu der an die Rektifikation
anschließenden Zerlegung des Kopfprodukts der Absorption oder einer Wäsche mit Lösungsmitteln.
Bei einer besonders bevorzugten Ausbildung des Erfindungsgedankens wird der weitere Zerlegungsvorgang in mit wärmespeichernden Massen gefüllten
Regeneratoren durchgeführt, zu deren Regenerierung nacheinander die beim weiteren Zerlegungsvorgang
gewonnenen und nachfolgend entspannten Bestandteile angewendet werden. Werden bei einem
derartigen Verfahren dagegen Röhrenkühler verwendet, so laufen sowohl das verdampfende Kältemittel
als auch das gebildete Kondensat der Schwerkraft folgend nach unten ab, so daß auf gleicher
Höhe innerhalb und außerhalb der Rohre kein
809549/132
3 4
Gleichgewicht bezüglich Temperatur und Zusammen- Fig. 7 die Schemaskizze einer Einrichtung zum
setzung der Flüssigkeiten herrscht, ein Vorgang, der Zerlegen eines Vielstoffgemisches nach dem erfin-
erhebliche Energieverluste zur Folge hat. Diese Ge- dungsgemäßen Verfahren.
fahr ist bei Regeneratoren, auf deren Wärmespeicher- Die nachfolgend beschriebenen Ausführungsbeimasse
sich die leicht kondensierbaren Bestandteile 5 spiele beziehen sich im wesentlichen auf die Zerle-
niederschlagen, ohne in Bereiche tieferer Temperatur gung eines Gasgemisches aus Äthan und Äthylen mit
abzulaufen, nicht gegeben. einem Anteil von etwa 10 bis 20% Methan. Selbst-
Eine andere Weiterentwicklung des Erfindungs- verständlich ist aber das erfindungsgemäße Verfahren
gedankens besteht darin, daß der weitere Zerlegungs- auch für die Zerlegung beliebiger anderer Stoffvorgang
in Rücklaufkondensatoren durchgeführt io gemische in Bestandteile mit weit auseinanderliegen-
wird, zu deren Kühlung nacheinander die beim wei- den Siedepunkten anwendbar. Gleiche Teile sind
teren Zerlegungsvorgang gewonnenen und nachfol- nachfolgend in allen Figuren der Zeichnung mit
gend entspannten, flüssigen und gasförmigen Bestand- gleichen Bezugsziffern gekennzeichnet,
teile verwendet werden. Bei der Einrichtung nach F i g. 1 der Zeichnung
Bei Anwendung der Adsorption für die weitere 15 wird das vorangehend verflüssigte Gasgemisch über
Zerlegung wird in Weiterentwicklung der Erfindung eine Zuleitung 1 am Kopf einer Rektifiziersäule 2 als
ein mit schwersiedenden Bestandteilen beim weiteren Rücklaufflüssigkeit aufgegeben. Am Fuß der Rektifi-
Zerlegungsvorgang beladener Adsorber jeweils durch ziersäule 2 befindet sich eine Verdampferschlange 3,
einen Teil des leichtsiedenden Bestandteiles des Gas- welche mit gasförmigem Äthylen beheizt wird. Das
gemisches bei gleichzeitiger Beheizung gespült und ao Äthylen verflüssigt sich hierbei im Wärmeaustausch
das Spülgas der Rektifikationssäule im mittleren mit verdampfender Sumpfflüssigkeit.
Abschnitt zugeführt. Zweckmäßigerweise wird der Die praktisch reinen ^-Kohlenwasserstoffe wie
schwersiedende Bestandteil des Gasgemisches zum Äthan und Äthylen werden flüssig am Fuß der
Kühlen beim Absorptionsvorgang herangezogen. Rektifiziersäule 2 über eine Leitung 4 abgezogen. Im
Eine wiederum andere Weiterentwicklung bei An- 25 Kopf der Rektifiziersäule 2 sammelt sich gasförmiges
Wendung einer Wäsche mit Lösungsmitteln für die Methan mit einem Gehalt von etwa 3 bis 12% erweitere
Zerlegung ist darin zu sehen, daß das sich im Kohlenwasserstoffen und strömt über eine Leitung 5
Kopf der Rektifikationssäule sammelnde Dampf- dem weiteren Zerlegungsvorgang zu.
gemisch dem Fuß einer Waschsäule zugeführt und Bei der Einrichtung nach Fig. 1 der Zeichnung
der leichtsiedende Bestandteil des zu zerlegenden 30 wird der weitere Zerlegungsvorgang in zyklisch ausGasgemisches
dem Kopf der Waschsäule entnommen tauschbaren Regeneratoren 6, 7 und 8 durchgeführt,
wird, daß ferner das in der Waschsäule verwendete welche im Hinblick auf die Übersichtlichkeit der
Lösungsmittel dem Fuß einer Stripsäule entnommen Zeichnung lediglich mit Anschlüssen in einer einzigen
wird, auf deren Kopf das in der Waschsäule beladene Arbeitsperiode dargestellt sind. Demgemäß wird das
Lösungsmittel aufgegeben wird, und daß das sich am 35 noch mit (^-Kohlenwasserstoffen verunreinigte
Kopf der Stripsäule sammelnde Dampfgemisch der Methan über die Leitung 5 dem Regenerator 6 zuge-Rektifikationssäule
im mittleren Abschnitt zugeführt führt, in diesem abgekühlt und die C2-Kohlenwasserwird.
Bei der Zerlegung eines Gemisches aus Methan stoffe auskondensiert. Das so gereinigte Methan
und (!^-Kohlenwasserstoffen wird dabei bevorzugt strömt dann durch eine Entspannungsmaschine 9,
Propan als Lösungsmittel verwendet. 40 und ein Teil davon nimmt nach Entspannung in dem
Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung besteht Regenerator 7 die an den wärmespeichernden Mas-
darin, daß das sich im Kopf der Rektifikationssäule sen abgelagerten Verunreinigungen wieder auf und
dampfende Dampfgemisch vor dem weiteren Zer- wird über einen Leitungszug 10 etwa in der Mitte
legungsvorgang auf einen höheren Druck kompri- der Rektifiziersäule 2 wieder zugeführt. Der Leitungs-
miert wird und daß die Gemischbestandteile nach 45 zug 10 verbindet nacheinander den ersten Strömungs-
dem weiteren Zerlegungsvorgang entspannt werden. querschnitt eines Gegenstromwärmeaustauschers 11,
Nachfolgend wird die Erfindung an Hand von einen Verdichter 12, den zweiten Strömungsquer-
Ausführungsbeispielen mit Bezug auf die Zeichnung schnitt des genannten Gegenstromwärmeaustauschers
näher erläutert. In dieser stellt dar 11 und den Mittelabschnitt der Rektifiziersäule 2
F i g. 1 die Schemaskizze einer Einrichtung zur 50 miteinander.
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens Der durch den Leitungszug 10 strömende Teil des
mit Teilkondensation in Regeneratoren, Methans ist nach dem Austritt aus dem Regenera-
F i g. 2 die Schemaskizze einer Einrichtung zur tor 7 wieder stark mit C2-Kohlenwasserstoffen ange-
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens mit reichert, wird in dem Gegenstromwärmeaustauscher
Teilkondensation in einem Dephlegmator, 55 11 angewärmt, in dem Verdichter 12 auf Säulen-
Fig. 3 die Schemaskizze einer Einrichtung mit druck verdichtet, in dem Gegenstromwärmeaus-Adsorbern
zur Durchführung des erfindungsgemäßen tauscher 11 wieder abgekühlt und in die Säule einVerfahrens,
geblasen.
F i g. 4 die Schemaskizze einer Einrichtung mit je Der Rest des in dem Regenerator 6 gereinigten
einer Wasch- und Stripsäule zur Durchführung des 60 Methans verläßt die Anlage über eine Leitung 13
erfindungsgemäßen Verfahrens, und wird zuvor noch in dem Regenerator 8 ange-
F i g. 5 die Schemaskizze einer abgewandelten Aus- wärmt.
führungsform der Einrichtung nach Fig. 2, insbe- Bei der Einrichtung nach Fig. 2 der Zeichnung
sondere zur Zerlegung von im wesentlichen hoch- kommt an Stelle von Regeneratoren ein Dephlegma-
siedenden Gasgemischen, 6g tor 15 für die weitere Zerlegung des mit C2-Kohlen-
F i g. 6 die Schemaskizze einer weiter abgewan- Wasserstoffen verunreinigten Methans zur Anwen-
delten Ausführungsform der Einrichtung nach F i g. 5 dung. Hierbei geht der Leitungszug 10 zunächst vom
der Zeichnung und Fußende des Dephlegmators 15 aus, weist ein Drossel-
5 6
ventil 16 auf und mündet in der oberen Öffnung eines Hilfe der Heizschlange 22 unterstützt wird. Als Heizersten
Durchflußkanals 17 des Dephlegmator 15, mittel kommt beispielsweise unter erhöhtem Druck
dessen unteres Ende wiederum durch den Leitungs- stehendes, gasförmiges Äthylen in Frage. Gegebenenzug
10 mit dem ersten Strömungsquerschnitt des falls wird die Desorption durch Drucksenkung des
Gegenstromwärmeaustauschers 11 in Verbindung 5 Spülgases verbessert,
steht. Gegenüber dem in der Leitung 5 strömenden
Eine Leitung 14 geht zunächst bei der Einrichtung Methan ist die in der Leitung 24 strömende Methan-
nach Fig. 2 der Zeichnung vom Kopfende des fraktion weitaus stärker mit Verunreinigungen
Dephlegmators 15 aus und mündet in der Entspan- höherer Kohlenwasserstoffe beladen und wird dem-
nungsmaschine 9. Die Austrittsöffnung der Entspan- io gemäß entsprechend den Konzentrationsverhält-
nungsmaschine 9 steht außerdem über die Leitung 14 nissen etwa im Mittelpunkt der Rektifiziersäule 2
mit der oberen Öffnung eines zweiten Strömungs- wieder zugeführt,
kanals 18 in dem Dephlegmator 15 in Verbindung. Bei der Einrichtung nach F i g. 4 der Zeichnung
Das mit (^-Kohlenwasserstoffen verunreinigte kann die erfindungsgemäße weitere Zerlegung durch
Methan tritt bei der Einrichtung nach Fig. 2 der 15 Auswaschen der höhersiedenden Verunreinigungen
Zeichnung über die Leitung 5 von unten in den aus den tiefersiedenden Bestandteilen erfolgen. Hier-Dephlegmator
gasförmig ein und wird darin teilweise bei mündet die Leitung 5 am Fuß einer Waschsäule
verflüssigt. Der gasförmig verbliebene Teil des 26, deren Waschflüssigkeit in einer Stripsäule 27 aufMethans
ist nunmehr völlig frei von C2-Kohlen- bereitet wird. Das Kopfende der Stripsäule 27 steht
Wasserstoffen und strömt über die Leitung 14 der 20 seinerseits über eine Leitung 28 mit dem Mittelteil
Entspannungsmaschine 9 zu. Nach der arbeitsleisten- der Rektifiziersäule 2 in Verbindung,
den Entspannung gelangt das reine Methan über die Das mit höheren Kohlenwasserstoffen verun-Leitung
14 in den Durchflußkanal 18 und nimmt reinigte, gasförmige Methan strömt über die Leidarin
im indirekten Wärmeaustausch mit kondensie- tung 5 von unten in die Waschsäule 26 ein, wird im
rendem (^-Kohlenwasserstoff Wärme auf. Am 25 Gegenstrom zu flüssigem Propan als Waschflüssigunteren
Ende des Durchflußkanals 18 verläßt das keit von den höheren Kohlenwasserstoffen befreit
reine Methan die Anlage. und verläßt über eine Leitung 29 die Anlage. Die
Der verflüssigte Teil des mit höhersiedenden Ver- beladene Waschflüssigkeit wird mit Hilfe einer Umunreinigungen
stark angereicherten Methans wird wälzpumpe 30 über eine Leitung 31 vom Fuß der zunächst durch den Leitungszug 10 abgezogen, in 30 Waschsäule 26 abgezogen, durch einen Wärmeausdem
Drosselventil 16 entspannt und dem ersten tauscher 32 hindurchgeleitet und zum Kopf der Strip-Durchflußkanal
17 zugeführt. In dem Durchfluß- säule 27 gefördert. In dem Wärmeaustauscher 32 kanal 17 steht das stark verunreinigte Methan im nimmt die beladene Waschflüssigkeit Wärme auf.
indirekten Wärmeaustausch mit dem außerhalb unter Die Stripsäule 27 steht insgesamt unter höherer
erhöhtem Druck kondensierenden Methan und nimmt 35 Temperatur als die Waschsäule 26 und wird über
hierbei Wärme auf. Die so angereicherte und ange- eine Verdampferschlange 33 beheizt. Hierbei verwärmte
Methanfraktion gelangt sodann durch den liert das als Waschflüssigkeit dienende Propan wie-Leitungszug
10 in bereits beschriebener Weise über der die adsorbierten Verunreinigungen und wird mit
den Gegenstromwärmeaustauscher 11 und den Ver- Hilfe einer Umwälzpumpe 34 über eine Leitung 35
dichter 12 in die Rektifiziersäule 2 zurück. Gege- 40 vom Fuß der Stripsäule 27 abgezogen, durch den
benenfalls wird die Verdampfung im Durchflußkanal Wärmeaustauscher 32 geleitet und zum Kopf der
17 durch Einspeisung von Methan aus Leitung 14 Waschsäule 26 gefördert. In dem Wärmeaustauscher
verbessert. 32 kühlt sich die Waschflüssigkeit ab.
Bei der Einrichtung nach F i g. 3 der Zeichnung Die aus dem flüssigen Propan in der Stripsäule
wird der erfindungsgemäße weitere Zerlegungsvor- 45 ausgetriebenen, höhersiedenden Kohlenwasserstoffe
gang in zwei Adsorbern 19 und 20 durchgeführt, gelangen über die Leitung 28 wieder in die Rektifi-
welche mit Kühl- bzw. Heizschlangen 21 und 22 aus- ziersäule 2, in welcher sie unten durch die Leitung 4
gerüstet sind. Die Adsorber 19 und 20 werden abgetrieben werden.
periodisch vertauscht und sind mit ihren An- In der Einrichtung nach F i g. 5 der Zeichnung
Schlüssen im Interesse einer besseren Übersichtlich- 50 können hochsiedende Kohlenwasserstoffe, wie bei-
keit nur in einer einzigen Arbeitsperiode dargestellt. spielsweise Butan und Pentan, von tiefersiedenden
Während dieser Arbeitsperiode steht der Adsorber Kohlenwasserstoffen, wie beispielsweise Methan,
19 durch die Leitung 5 mit dem Kopf der Rektifizier- Äthan und Propan, getrennt werden. Hierfür ist der
säule 2 in Verbindung und adsorbiert die im wesent- Arbeitsdruck in der Rektifiziersäule 2 so hoch, daß
liehen aus (^-Kohlenwasserstoffen bestehenden Ver- 55 Butan- und Pentangase bereits etwa bei Normal-
unreinigungen aus dem durch die Leitung 5 heran- temperatur kondensieren. Über die Leitung 5 wird
geführten Methan. Hierbei werden die Adsorptions- einem mit Kühlwasser betriebenen Dephlegmator 36
massen durch die Kühlschlange 21 gekühlt, in wel- ein Gasgemisch aus niederen Kohlenwasserstoffen
eher flüssiges Äthylen verdampft. bis etwa C3 mit einem geringen Anteil an höheren
Ein Teil des in dem Adsorber 19 gereinigten 60 Kohlenwasserstoffen von etwa C4 ab zugeleitet. In
Methans verläßt die Anlage über die Leitung 23. Ein dem Dephlegmator 36 kondensiert der größte Teil
weiterer Teil des gereinigten Methans wird mit Hilfe der höheren Kohlenwasserstoffe, wie Butan und Pen-
eines Leistungszuges 24 durch den Adsorber 20 und tan, und sammelt sich in einem Flüssigkeitsabschei-
durch ein Umwälzgebläse 25 geleitet und etwa im der 37, von wo er erfindungsgemäß entsprechend
Mittelabschnitt der Rektifiziersäule 2 zugeführt. Hier- 65 seiner Konzentration über eine Leitung 38 etwa im
bei nimmt dieser Teil des Methans die gesamten Mittelabschnitt der Rektifiziersäule 2 wieder züge-
Verunreinigungen aus dem Adsorber 20 wieder auf, führt wird. Der in dem Dephlegmator 36 gasförmig
was durch die Beheizung der Adsorptionsmassen mit verbliebene Rest strömt über den Flüssigkeitsab-
der Zeichnung sei angenommen, daß über eine Leitung 53 einer Rektifiziersäule 54 ein Gemisch aus
Methan, Äthan, Propan und Butan flüssig zufließt. Am Fuß der Rektifiziersäule 54 kann dann über eine
5 Leitung 55 bereits Propan und Butan flüssig abgezogen werden. Ein in eine Ringleitung 56 eingeschalteter
Verdampfer 57 dient hierbei zur Erzeugung der notwendigen Rektifiziergase in der Rektifiziersäule
54.
Über eine Leitung 58 verläßt ein Gasgemisch den Kopf der Rektifiziersäule 54, welches im wesentlichen
aus Methan und Äthan besteht und noch gewisse Restmengen an Propan und Butan enthält. Die
Leitung 58 führt das Gasgemisch in einen Dephleg-
62 des Dephlegmator 59 im indirekten Wärmeaustausch mit kondensierendem Gasgemisch und wird in
einem Verdichter 63 auf erhöhten Druck gebracht.
Der von Propan und Butan befreite Rest des Gasgemisches wird in einem Drosselventil 64 entspannt,
in einem zweiten Durchflußkanal 65 des Dephlegmators 59 im Wärmeautausch mit kondensierendem
Gasgemisch erwärmt und über eine Leitung 66 einer
scheider 37 und eine Leitung 39 einem unter tiefer Temperatur arbeitenden Dephlegmator 40 zu, in
welchem wiederum eine Teilkondensation stattfindet. Der verflüssigte Teil des Gasgemisches enthält nunmehr
die letzten Reste der vorher noch vorhandenen höheren Kohlenwasserstoffe und gelangt über einen
Leitungszug 41 entsprechend seiner Konzentration etwa in den Mittelabschnitt der Rektifiziersäule 2.
Auf dem Weg zur Rektifiziersäule 2 wird hierbei der in dem Dephlegmator 40 verflüssigte Teil des Gas- io
gemisches in einem Drosselventil 42 entspannt, in einem ersten Durchflußkanal 43 des Dephlegmators
40 im Wärmeaustausch mit kondensierendem Gas angewärmt und vor Eintritt in die Rektifiziersäule 2
in einem Verdichter 44 wieder auf erhöhtem Druck 15 mator 59, in welchem ein Teil des Gasgemische's ausgebracht.
. kondensiert. Das Kondensat wird in einem Drossel-Der nicht kondensierte Teil des Gasgemisches ver- ventil 60 entspannt und über eine Leitung 61 wieder
läßt den Dephlegmator 40 über eine Leitung 45 und der Rektifiziersäule 54 entsprechend seiner Konzenwird
vor dem Austritt aus der gesamten Einrichtung tration etwa in deren Mittelabschnitt zugeführt. Vor
in einem Drosselventil 46 entspannt und in einem 20 Eintritt in die Rektifiziersäule 54 erwärmt sich hierzweiten
Durchfiußkanal 47 im Wärmeaustausch mit bei das Kondensat in einem ersten Durchflußkanal
kondensierendem Gasgemisch angewärmt. Das über
die Leitung 45 abströmende Gasgemisch ist somit
völlig frei von höheren Kohlenwasserstoffen wie
Butan und Pentan, welch letztere über die Leitung 4 25
vom Fuß der Rektifiziersäule 2 abgezogen werden.
die Leitung 45 abströmende Gasgemisch ist somit
völlig frei von höheren Kohlenwasserstoffen wie
Butan und Pentan, welch letztere über die Leitung 4 25
vom Fuß der Rektifiziersäule 2 abgezogen werden.
Das im Zusammenhang mit F i g. 5 der Zeichnung
beschriebene erfindungsgemäße Verfahren kann ohne
wesentliche Abwandlungen auch mit Hufe der Einrichtung nach F i g. 6 der Zeichnung im wesentlichen 30 weiteren Rektifiziersäule 67 flüssig zugeführt. Zur Ernur unter veränderten Druckbedingungen durchge- zeugung der notwendigen Rektifizierdämpfe dient ein führt werden. Demgemäß unterscheidet sich die Ein- Verdampfer-Kondensator 68 am Fuß der Rektifizierrichtung nach Fig. 6 nur in wenigen Einzelheiten säule 67, in welchem der durch die Leitung 66 strövon der Einrichtung nach F i g. 5 der Zeichnung. mende Rest des Gasgemisches als Heizmittel sich
beschriebene erfindungsgemäße Verfahren kann ohne
wesentliche Abwandlungen auch mit Hufe der Einrichtung nach F i g. 6 der Zeichnung im wesentlichen 30 weiteren Rektifiziersäule 67 flüssig zugeführt. Zur Ernur unter veränderten Druckbedingungen durchge- zeugung der notwendigen Rektifizierdämpfe dient ein führt werden. Demgemäß unterscheidet sich die Ein- Verdampfer-Kondensator 68 am Fuß der Rektifizierrichtung nach Fig. 6 nur in wenigen Einzelheiten säule 67, in welchem der durch die Leitung 66 strövon der Einrichtung nach F i g. 5 der Zeichnung. mende Rest des Gasgemisches als Heizmittel sich
In Abwandlung des vorangehend beschriebenen 35 verflüssigt.
Verfahrens wird in der Einrichtung nach Fig. 6 der Das in dem ursprünglichen Gasgemisch enthaltene
Zeichnung das über die Leitung 5 aus der Rektifizier- Äthan verläßt über eine Leitung 69 am Fuß der Reksäule
2 abströmende Gasgemisch vor Eintritt in den tifiziersäule 67 die Einrichtung nach Fig. 7. Ein Teil
wassergekühlten Dephlegmator 36 durch einen Ver- der aus Äthan bestehenden Sumpfflüssigkeit der Rekdichter
48 auf einen Druck von etwa 20 atü verdich- 40 tifiziersäule 67 wird durch eine Leitung 70 dem in
tet, während das sich in dem Flüssigkeitsabscheider dem Drosselventil 60 entspannten Kondensat des
37 sammelnde Kondensat in einem Drosselventil 49 Dephlegmators 59 zugemischt, in dem ersten Durchwieder
auf einen Druck von etwa 4 atü entspannt flußkanal 62 erwärmt, in dem Verdichter 63 auf erwird,
bevor es über die Leitung 38 in die Rektifizier- höhten Druck gebracht und der Rektifiziersäule 54
säule 2 zurückfließt. Auch das in dem Dephlegmator 45 zugeführt.
40 gebildete Kondensat wird in dem Drosselventil 42 Mit Äthan verunreinigtes Methan sammelt sich im
von einem Druck von etwa 20 atü auf einen Druck Kopf der Rektifiziersäule 67 und wird über eine Leivon
etwa 4 atü entspannt und ohne nachfolgende rung 71 einem weiteren Dephlegmator 72 zugeführt.
Drucksteigerung über die Leitung 41 der Rektifizier- In dem weiteren Dephlegmator 72 kondensiert ein
säule 2 wieder zugeführt. Somit entfällt also bei der 50 Teil des Methans und die gesamte Menge des noch
Einrichtung nach Fig. 6 der in Fig. 5 der Zeich- vorhandenen Äthans, so daß die gasförmig verblienung
dargestellte Verdichter 44 in der Leitung 41. bene Restmenge reines Methan darstellt. Diese Rest-
Zum Zweck des Ausgleichs von Kälteverlusten menge wird in einem Drosselventil 73 entspannt, in
kann bei der Einrichtung nach Fi g. 6 der Zeichnung einem ersten Durchflußkanal 74 des Dephlegmators
ein Teil des sich in dem Flüssigkeitsabscheider 37 55 72 im Wärmeaustausch mit kondensierendem Gassammelnden
Kondensats über eine Leitung 50 abge- gemisch erwärmt und über eine Leitung 75 der Einzogen,
in einem Drosselventil 51 auf einen Druck richtung nach F i g. 7 entnommen,
von etwa 4 atü. entspannt und dem durch den Durch- Das mit Äthan stark angereicherte Kondensat des
flußkanal 43 strömenden Kondensat beigefügt wer- Dephlegmators 72 wird in einem Drosselventil 76
den. Unter den angegebenen Drücken herrscht im 60 ebenfalls weiter entspannt, in einem zweiten Durch-Fuß
der Rektifiziersäule 2 eine Temperatur von etwa flußkanal 77 des Dephlegmators 72 im Wärmeaus-100°
C. tausch mit kondensierendem Gasgemisch verdampft
Die Einrichtung nach Fig. 7 der Zeichnung er- und über eine Leitung78 einem Gegenstromwärmemöglicht
beispielsweise die Zerlegung eines Gas- austauscher 79 zugeführt, in welchem sich das vergemisches
aus vier verschieden hohen Kohlenwasser- 65 dampfte Kondensat weiter erwärmt. Nach der Erstoffen
in seine Bestandteile durch wiederholte An- wärmung in dem Gegenstromwärmeaustauscher 79
wendung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Zur erfolgt eine Verdichtung auf erhöhten Druck in einem
näheren Erläuterung der Einrichtung nach Fig. 7 Verdichter 80 sowie eine Wiederabkühlung in dem
Gegenstromwärmeaustauscher 79. Das wiederabgekühlte Gasgemisch gelangt über eine Leitung 81 entsprechend
seiner Zusammensetzung wieder etwa in den Mittelabschnitt der Rektifiziersäule 67 als Rücklaufflüssigkeit,
nachdem es vor Eintritt in die Rektifiziersäule in einem Kondensatorverdampfer 82 im
Wärmeaustausch mit verdampfender Sumpfflüssigkeit der Rektifiziersäule 67 sich verflüssigt hat und in
einem Drosselventil 83 auf einen verminderten Druck entspannt worden ist.
Claims (11)
1. Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches, dessen Bestandteile weit auseinanderliegende
Siedepunkte aufweisen, bei welchem das Gasgemisch einer Rektifikationssäule mindestens teilweise
flüssig zugeführt, das sich im Kopf der Säule sammelnde Dampfgemisch einem weiteren
Zerlegungsvorgang unterzogen und die dabei an schwersiedenden Bestandteilen angereicherte
Fraktion in die Rektifikationssäule zurückgeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß
das Gasgemisch in an sich bekannter Weise auf den Kopf der Rektifikationssäule als Rücklaufflüssigkeit
aufgegeben wird und daß die Rückführung der an schwersiedenden Bestandteilen angereicherten
Fraktion größtenteils gasförmig in einen mittleren Abschnitt der Rektifikationssäule
erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Zerlegungsvorgang
in an sich bekannter Weise aus einer Teilkondensation besteht.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Zerlegungsvorgang
aus einer Adsorption besteht.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Zerlegungsvorgang
aus einer Wäsche mit Lösungsmitteln besteht.
5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Zerlegungsvorgang
in mit wärmespeichernden Massen gefüllten und zyklisch wechselbaren Regeneratoren durchgeführt
wird, zu deren Regenerierung nacheinander die beim weiteren Zerlegungsvorgang gewonnenen
und nachfolgend entspannten Bestandteile verwendet werden (F i g. 1).
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der weitere Zerlegungsvorgang
in Rücklaufkondensatoren durchgeführt wird, zu deren Kühlung nacheinander die beim weiteren
Zerlegungsvorgang gewonnenen und nachfolgend entspannten, flüssigen und gasförmigen Bestandteile
verwendet werden (F i g. 2).
7. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein mit schwersiedenden Bestandteilen
beim weiteren Zerlegungsvorgang beladener Adsorber jeweils durch einen Teil des leichtsiedenden Bestandteiles des Gasgemisches
bei gleichzeitiger Beheizung gespült und das Spülgas der Rektifikationssäule im mittleren Abschnitt
zugeführt wird (Fig. 3).
8. Verfahren nach Anspruch 3 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß der schwersiedende Bestandteil
des Gasgemisches zum Kühlen beim Adsorptionsvorgang herangezogen wird.
9. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das sich im Kopf der Rektifikationssäule
sammelnde Dampfgemisch dem Fuß einer Waschsäule zugeführt und der leichtsiedende Bestandteil des zu zerlegenden Gasgemisches
dem Kopf der Waschsäule entnommen wird, daß ferner das in der Waschsäule verwendete
Lösungsmittel dem Fuß einer Stripsäule entnommen wird, auf deren Kopf das in der Waschsäule
beladene Lösungsmittel aufgegeben wird, und daß das sich am Kopf der Stripsäule sammelnde
Dampfgemisch der Rektifikationssäule im mittleren Abschnitt zugeführt wird (Fig. 4).
10. Verfahren nach Anspruch 9 zum Zerlegen eines Gasgemisches aus Methan, Äthan, Äthylen
und/oder anderen C2-Kohlenwasserstoffen, dadurch
gekennzeichnet, daß als Lösungsmittel Propan verwendet wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das sich im
Kopf der Rektifikationssäule sammelnde Dampfgemisch vor dem weiteren Zerlegungsvorgang auf
einen höheren Druck komprimiert wird und daß die Gemischbestandteile nach dem weiteren Zerlegungsvorgang
entspannt werden (F i g. 6).
In Betracht gezogene Druckschriften:
USA.-Patentschriften Nr. 2 939 293, 3169 052.
USA.-Patentschriften Nr. 2 939 293, 3169 052.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
809 549/132 5.68 © Bundesdruckerei Berlin
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP1268A DE1268162B (de) | 1965-07-28 | 1965-07-28 | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches |
FR70727A FR1487688A (fr) | 1965-07-28 | 1966-07-25 | Procédé pour la décomposition d'un mélange de substances, ainsi que les produitsconformes à ceux obtenus par le présent procédé ou procédé similaire |
GB33562/66A GB1112872A (en) | 1965-07-28 | 1966-07-26 | Improvements in or relating to the cold separation of gas mixtures |
US568224A US3520143A (en) | 1965-07-28 | 1966-07-27 | Process for the separation of mixtures with components having widely spaced boiling points by refraction,partial condensation in a regenerator and recycle of high boiling material |
JP41049299A JPS5116385B1 (de) | 1965-07-28 | 1966-07-27 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP1268A DE1268162B (de) | 1965-07-28 | 1965-07-28 | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1268162B true DE1268162B (de) | 1968-05-16 |
Family
ID=7127414
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEP1268A Pending DE1268162B (de) | 1965-07-28 | 1965-07-28 | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3520143A (de) |
JP (1) | JPS5116385B1 (de) |
DE (1) | DE1268162B (de) |
FR (1) | FR1487688A (de) |
GB (1) | GB1112872A (de) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4203742A (en) * | 1978-10-31 | 1980-05-20 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases |
US4270940A (en) * | 1979-11-09 | 1981-06-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Recovery of C2 hydrocarbons from demethanizer overhead |
US4414007A (en) * | 1981-08-31 | 1983-11-08 | United States Steel Corporation | Process for separation of gas mixture |
US4692179A (en) * | 1982-05-03 | 1987-09-08 | Advanced Extraction Technologies, Inc. | Process for using alkyl substituted C8-C10 aromatic hydrocarbons as preferential physical solvents for selective processing of hydrocarbon gas streams |
JPS6070698U (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-18 | 日東建設株式会社 | シ−ルド掘進機におけるずり搬出装置 |
JPS61110628U (de) * | 1984-12-24 | 1986-07-12 | ||
US4617038A (en) * | 1985-07-26 | 1986-10-14 | El Paso Hydrocarbons Company | Process for using preferential physical solvents for selective processing of hydrocarbon gas streams |
US4732598A (en) * | 1986-11-10 | 1988-03-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dephlegmator process for nitrogen rejection from natural gas |
US5502971A (en) * | 1995-01-09 | 1996-04-02 | Abb Lummus Crest Inc. | Low pressure recovery of olefins from refinery offgases |
US6125653A (en) * | 1999-04-26 | 2000-10-03 | Texaco Inc. | LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant |
DE102007010874A1 (de) * | 2007-03-06 | 2008-09-11 | Linde Ag | Abtrennverfahren |
US8627681B2 (en) * | 2009-03-04 | 2014-01-14 | Lummus Technology Inc. | Nitrogen removal with iso-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery |
JP6517251B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2019-05-22 | 千代田化工建設株式会社 | 天然ガスの液化システム及び液化方法 |
JP6225049B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2017-11-01 | 千代田化工建設株式会社 | 天然ガスの液化システム及び液化方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2939293A (en) | 1958-04-07 | 1960-06-07 | Phillips Petroleum Co | Start-up procedure-gas fractionator |
US3169052A (en) | 1962-06-29 | 1965-02-09 | Phillips Petroleum Co | Low temperature purification of ethylene |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2240752A (en) * | 1938-04-14 | 1941-05-06 | Heyden Chemical Corp | Method of distillation |
US2214368A (en) * | 1938-08-29 | 1940-09-10 | Shell Dev | Process for the recovery of liquids |
US2530602A (en) * | 1946-12-12 | 1950-11-21 | Air Reduction | Recovery of the constituents of gaseous mixtures |
BE506725A (de) * | 1950-10-30 | 1900-01-01 | ||
US2785548A (en) * | 1954-05-26 | 1957-03-19 | Linde Eismasch Ag | Process for the production of liquid oxygen by separation from air |
US2880592A (en) * | 1955-11-10 | 1959-04-07 | Phillips Petroleum Co | Demethanization of cracked gases |
US2994644A (en) * | 1958-03-03 | 1961-08-01 | Phillips Petroleum Co | Purification and drying of liquids |
US3320734A (en) * | 1958-05-27 | 1967-05-23 | Patent Concern Nv | Haymaking machines |
NL271425A (de) * | 1960-11-26 | |||
DE1226616B (de) * | 1961-11-29 | 1966-10-13 | Linde Ag | Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung |
US3186182A (en) * | 1963-05-27 | 1965-06-01 | Phillips Petroleum Co | Low-temperature, low-pressure separation of gases |
US3262278A (en) * | 1963-08-19 | 1966-07-26 | Exxon Research Engineering Co | Increased ethylene recovery by ethane addition |
US3242682A (en) * | 1963-09-23 | 1966-03-29 | Eastman Kodak Co | Method for separation of hydrocarbons |
-
1965
- 1965-07-28 DE DEP1268A patent/DE1268162B/de active Pending
-
1966
- 1966-07-25 FR FR70727A patent/FR1487688A/fr not_active Expired
- 1966-07-26 GB GB33562/66A patent/GB1112872A/en not_active Expired
- 1966-07-27 JP JP41049299A patent/JPS5116385B1/ja active Pending
- 1966-07-27 US US568224A patent/US3520143A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2939293A (en) | 1958-04-07 | 1960-06-07 | Phillips Petroleum Co | Start-up procedure-gas fractionator |
US3169052A (en) | 1962-06-29 | 1965-02-09 | Phillips Petroleum Co | Low temperature purification of ethylene |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3520143A (en) | 1970-07-14 |
JPS5116385B1 (de) | 1976-05-24 |
FR1487688A (fr) | 1967-07-07 |
GB1112872A (en) | 1968-05-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE60108835T2 (de) | Verfahren und Anlage zur Rückgewinnung und Reinigung von Äthylen hergestellt durch Pyrolyse von Kohlenwasserstoff | |
DE60010551T2 (de) | Integrierte Entethanisator/ Ethylenfraktionierungskolonne | |
DE69915722T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung für die Herstellung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff | |
EP0100923B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Zerlegung eines Gasgemisches | |
DE2552140A1 (de) | Verfahren zur abtrennung von c tief 2+ -kohlenwasserstoffen aus gasgemischen | |
DE2204376A1 (de) | Thermisches Kreislaufverfahren zur Verdichtung eines Strömungsmittels durch Entspannung eines anderen Strömungsmittels | |
DE1268162B (de) | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches | |
DE1551581A1 (de) | Verfahren zum Abscheiden von Stickstoff aus Luft | |
DE2558903A1 (de) | Behandlung von naturgas | |
DE3014320A1 (de) | Verfahren zur erzeugung von kaelte und/oder waerme mittels eines absorptionscyclus | |
DE60031256T2 (de) | Vorrichtung mit variabler auslastung und entsprechendes verfahren zur trennung eines einsatzgemisches | |
DE2116326A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Trennen von Gasgemischen | |
DE2805103A1 (de) | Verfahren zur erzeugung von aethylen | |
DE102007063347A1 (de) | Verfahren zur Abtrennung von leichtsiedenden Komponenten aus einem Kohlenwasserstoffstrom | |
WO1988000936A1 (en) | PROCESS FOR SEPARATING A GAS MIXTURE OF C2+ OR C3+ or C4 HYDROCARBONS | |
DE1768652A1 (de) | Verfahren zum herstellen von aethylen | |
DD207373A1 (de) | Verfahren zur gewinnung niedermolekularer olefine | |
WO2017144151A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kryogenen synthesegaszerlegung | |
DE529523C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung des Wasserstoffes aus industriellen Gasen und insbesondere aus Koksofengas | |
DE1110668B (de) | Verfahren und Einrichtung zum Trennen von Dreistoffgemischen, bei denen zwei Komponenten eine azeotrop siedende Mischung bilden, durch Tieftemperaturrektifikation | |
DE3229883A1 (de) | Verfahren und einrichtung zur herstellung von gereinigtem aethylen | |
DE3244143A1 (de) | Verfahren zur gaszerlegung | |
DE1284974B (de) | Verfahren zum Trennen eines Gasgemisches | |
DE1626323B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen von kohlenoxidarmem stickstoffhaltigem Wasserstoff | |
DE561202C (de) | Verfahren zur Zerlegung von aethylenhaltigen Gasgemischen, insbesondere von Koksofengas, durch Tiefkuehlung |