DE2552140A1 - Verfahren zur abtrennung von c tief 2+ -kohlenwasserstoffen aus gasgemischen - Google Patents

Verfahren zur abtrennung von c tief 2+ -kohlenwasserstoffen aus gasgemischen

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Description

PATENTANWÄLTE 2 b 'j I I4Ö
KLAUS D. KIRSCHNER DR. WOLFGANG DOST
DIPL.-PHYSIKER DIPL.-CHEMIKER
D-8OOO MÜNCHEN 2 BAVARIARINQ 38 Uneer Zeichen: g 5 CJ j> /
Our reference: g11-P-DT 02084
Datum: 20. Nov. 1975
AIR PRODUCTS AND CHEMICALS, INC.
Allentown, Pennsylvania, V.St.A.
Verfahren zur Abtrennung von C2+-Kohlenwasserstoffen aus Gasgemischen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abtrennung von Cp-Kohlenwasserstoffen aus Wasserstoff, Methan, Äthylen und Äthan enthaltenden Gasgemischen.
Es sind verschiedene Verfahren zur Trennung von Gasgemischen bekannt. Bei einem speziellen Verfahren zur Abtrennung von Äthylen aus einem Kohlendioxid, Wasserstoff und niedrigsiedende Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gasstrom verwendet man ein entspanntes Endgas und seine im Gleichgewicht stehende flüssige Phase als Kühlmittel.
Zur Gastrennung werden auch Dephlegmatoren verwendet. So ist zum Beispiel eine Anordnung zur Trennung von binären Geraischen bekannt, bei der drei Dephlegmatoren nebeneinander mit dem zu trennenden Gasgemisch beschickt, die über Kopf abgezogenen Gase vereinigt und einem oder mehreren zusätzlichen, in Reihe geschalteten Dephlegmatoren zugeführt werden.
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Dieses bekannte Verfahren betrifft hauptsächlich die Trennung eines binären Gemisches, das mit hohem Ausgangsdruck zur Verfügung steht, wenn es erwünscht ist, die flüchtigere Komponente bei im wesentlichen diesem Ausgangsdruck zu isolieren. Die weniger flüchtige Komponente wird auf etwa Atmosphärendruck entspannt, um Kühlung als Ausgleich für Wärmeverluste und andere thermodynamische Verluste zur Verfügung zu stellen. Dieses Verfahren wird als besonders wirksam zur Trennung von Wasserstoff und Methan angesehen, da diese beiden Komponenten weit auseinanderliegende Siedepunkte besitzen.
Die Erfindung betrifft nun ein Verfahren zur Abtrennung von Cp -Kohlenwasserstoffen aus Wasserstoff, Methan, Äthylen und Äthan enthaltenden Grasgemischen, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man
(a) das Ausgangsgas in eine Dephlegmatisierungszone einspeist,
(b) das Ausgangsgas in der Dephlegraatisierungszone durch indirekten Wärmeaustausch unter Bildung eines KondensatStroms, der den Hauptteil der Cp -Kohlenwasserstoffe des Ausgangsgases enthält, und eines DampfStroms, der die restlichen, unkondensierten Gase aus dem Ausgangsgas enthält, abkühlt,
(c) den Dampfstrom aus der Dephlegmatisierungszone abzieht,
(d) den Kondensat st rom aus der Dephlegmatisierungszone in eine Rektifizierungszone einspeist, und
(e) aus der Rektifizierungszone einen C^-Strora und einen C2+- Kohlenwasserstoffstrom abzieht.
Der Cj_-Strom enthält hauptsächlich die Verbindungen mit 1 C-Atom, wie Methan oder Kohlenmonoxid, und leichtere Bestandteile, wie Wasserstoff, während der C2+-Strom hauptsächlich die Verbindungen mit 2 C-Atomen, wie Äthylen oder Äthan, und mehr C-Atomen, wie Propylen, enthält.
Das Verfahren der Erfindung erfordert einen geringeren Energieaufwand für die zur Trennung der C^-Kohlenwasserstoffe von den C^-Komponenten erforderliche Kühlung.
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Das Verfahren der Erfindung stellt ein Niedertemperaturverfahren zur Trennung von Gasgemischen in seine Bestandteile dar. Hierbei wird ein gasförmiges Gemisch, das Bestandteile mit unterschiedlichen Siedepunkten enthält, die sämtlich unterhalb von O 0C bei Atraosphärendruck sieden, einer Folge von Teilverflüssigungs-, Rektifizierungs- und Trennungsstufen unterworfen. Das Verfahren bewirkt die Trennung des Gasgemisches in Gasströme, die an den entsprechenden Anteilen angereichert sind, und zeichnet sich durch einen hohen thermischen Wirkungsgrad und einen geringen Energieaufwand aus.
Erfindungsgemäß wird das zu trennende Ausgangsgas in einen Dephlegmator eingespeist, um eine Trennung in einen Dampfstrom und einen Kondensatstrom zu bewirken. Der an Cp.-Kohlenwasserstoffen reiche Kondensatstrom wird einer Kolonne zur Entfernung des Methans zugeführt, wo eine Fraktionierung unter Bildung eines Überkopf-Methan/Wasserstoff-Stroms und eines Äthylen/ iithanfi} -Bodenprodukts erfolgt.
Die Dephlegmatisierungszone besteht im wesentlichen aus einer Vielzahl der indirekten Wärmeaustauschdurchgänge, durch die das Ausgangsgasgemisch, bei dem es sich zum Beispiel um einen von der Krackung von Naphtha oder Leichtöl herrührenden Gasstrom oder um einen Äthangasstrom handeln kann, aufsteigend hindurchströmt. Die Kühlung erfolgt bei diesen Durchgängen durch indirekten Wärmeaustausch. Während das Ausgangsgas nach oben strömt, kondensiert ein Teil des Gemisches an den Wänden unter Bildung von Rückflußflüssigkeit. Es findet somit eine Wechselwirkung zwischen dem aufsteigenden Gasstrom und dem nach unten fließenden, kühleren Flüssigkeitsstrom statt. Dieser Flüssigkeitsstrom reichert sich nach unten zu allmählich mit den weniger flüchtigen Komponenten des Ausgangsgases, das heißt Äthylen und Äthan, an.
Die speziellen Betriebsbedingungen für die Dephlegmatisierungszone sind abhängig von dem Druck und der Zusammensetzung des Auegangegases, der zur Verfugung stehenden indirekten
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Wärmeaustauschkapazität sowie den Eigenschaften und der Menge des verwendeten Kühlmittels.
Im folgenden wird die Erfindung anhand der Zeichnungen erläutert. Es zeigen:
Figur 1 ein schematisches Pließdiagramm einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens, und
Figur 2 ein scheraatisches Fließdiagramm einer weiteren Ausführungsform des Verfahrens der Erfindung.
Bei den nachfolgend aufgeführten Drücken handelt es sich um Absolutdrücke, falls nicht anders angegeben.
In Figur 1 tritt das Ausgangsgas in das System über die Leitung 10 mit einem Druck von etwa 35 kg/cm und einer Temperatur von etwa -36 0C ein. Es besitzt etwa folgende Zusammensetzung:
Wasserstoff 17,87
Methan 35,10
Äthylen 35,70
Äthan 11,27
Propylen+ 0.06
100,00
Dieses Ausgangsgasgemisch wird durch Kühlung und teilweise Kondensation in einem Wärmeaustauscher 11 vorbehandelt und dann über eine Leitung 12 in einen Scheider 13 eingespeist. Von diesem Scheider 13 wird über eine Leitung 14 Dampf abgezogen und bei einer Temperatur von etwa -60 0C in einen Dephlegmator 27 eingespeist.
Der Dampf strömt in dem Dephlegmator 27 aufsteigend durch eine Vielzahl von indirekten Wärmeaustauscherdurchgängen (nicht dargestellt). Die Verdampfung eines äußeren Kühlmittels, wie Äthylen, dient zur Kühlung des unteren Abschnitts der
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Wärmeaustauscherdurchgänge; dies ist schematisch durch die Kühlschlange 28 angedeutet.Zur Kühlung des oberen Abschnitts wird ein Mischstrom aus Wasserstoff und Methan, dessen Beschreibung später erfolgt, erwärmt und verdampft. Bei der Abkühlung des Dampfes kondensiert das Gemisch teilweise auf den Wänden der Durchgänge unter Bildung einer Rückflußflüssigkeit, die nach unten fließt. Somit findet eine Wechselwirkung zwischen dem aufsteigend strömenden Gas und dem abwärts fließenden Strom aus kalter Flüssigkeit statt. Dies bedingt eine Rektifizierung, wodurch das aus dem Dephlegmator austretende Gasgemisch an C1 -Komponenten angereichert, und die austretende Flüssigkeit an G2 -Kohlenwasserstoffkomponenten angereichert ist.
Der in dem Dephlegmator gebildete Flüssigkeitsstrom wird bei einer Temperatur nahe der Dampfeinlaßtemperatur, im allgemeinen jedoch bei einer niedrigeren Temperatur, abgezogen und nach unten über die Leitung 14 in den Scheider 1.3 eingespeist. Dort erfolgt Vermischen mit dem in dem Wärmeaustauscher 11 entstandenen Kondensat. Der vermischte Flüssigkeitsstrom wird mit etwa 34,6 kg/cm und etwa -62 0C über eine Leitung 15 in eine Kolonne zur Methanentfernu.ig, 16 eingespeist. Gegebenenfalls können während der Vorbehandlung des Ausgangsgases einer oder mehrere zusätzliche Flüssigkeitsströme (nicht dargestellt) erzeugt und der Methankolonne 16 zugeführt werden. Diese Flüssigkeits— ströme können durch Kühlen des Ausgangsgases auf etwa -36 C in verschiedenen Stufen erzeugt werden, wodurch in mindestens einer dieser Stufen teilweise Kondensation stattfindet. So erzeugte Flüssigkeitsströme wurden reicher an höhersiedenden Komponenten sein, als der der Methankolonne 16 über die Leitung 15 zugeführte gemischte Flüssigkeitsstrom. Die Behandlung dieser Flüssigkeitsströme in der Methankolonne 16 dient der Erleichterung der Gewinnung ihrer C^-Komponenten.
Aus der Methankolonne 16 wird eine überkopf-Dampffraktion, die hauptsächlich aus Methan und Wasserstoff besteht, über eine Leitung 19 abgezogen, in einem Wärmeaustauscher 20 gekühlt und
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teilweise kondensiert, über eine Leitung 21 in einen Scheider eingespeist, wo die Entfernung der flüssigen Fraktion erfolgt, und dann als Rückfluß über eine Leitung 23 in die Methankolonne 16 zurückgespeist. Die aus dem Scheider 22 anfallende Dampffraktion wird über eine Leitung 24 abgezogen, gekühlt und in einem Wärmeaustauscher 25 einer Teilkondensation unterworfen.
Zur Beheizung der Methankolonne 16 dient ein Wärmeaustauscher 18, Aus der Methankolonne 16 wird ein flüssiges Bodenprodukt, etwa der Zusammensetzung
Methan 0,01
Äthylen 75,78
Äthan 24,08
Propylen+ 0,13
100,00
mit etwa 33 kg/cm und etwa -4 0G über eine Leitung 17 abgezogen und wiedergewonnen.
Ein gasförmiges Gemisch, etwa der Zusammensetzung
Wasserstoff 45,68
Methan 54,10
Äthylen 0,22
100,00
wird aus dem Dephlegmator mit etwa 35 kg/cm und etwa -114 0C über eine Leitung 29 abgezogen, in einem Wärmeaustauscher 30 auf etwa -125 0G abgekühlt und teilkondensiert, sowie über eine Leitung 31 in einen Phasenecheider 32 eingespeist.
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2552H0
Ein Dampf st rom, etwa der Zusammensetzung
62, 10
37, 87
O1 °3
Wasserstoff Methan Äthylen
100,00
wird aus dem Phasenscheider 32 über eine Leitung 33 ausgetragen und wiedergewonnen. Dieser Dampfstrom kann gegebenenfalls in seine Hauptkomponenten, Wasserstoff und Methan, aufgetrennt werden. Er kann gegebenenfalls auch beim indirekten Wärmeaustausch mit anderen Strömen zur Kühlung letzterer Verwendung finden.
Die im Phasenscheider 32 abgetrennte flüssige Fraktion wird über eine Leitung 34 einem Entsρannungsventil 35 zugeführt, wo die Entspannung von einem Druck von 34,1 kg/cm auf einen Druck von 22,8 kg/cm und eine Temperatur von etwa -126 0C erfolgt. Sie wird dann über eine Leitung 36 in den Wärmeaustauscher 30 eingespeist, wo eine Erwärmung in indirektem Wärmeaustausch mit dem Überkopf-Gasgemisch aus dem Dephlegmator erfolgt. Anschließend wird diese Fraktion über eine Leitung 37 abgezogen und mit dem teilkondensierten Strom, der aus dem Wärmeaustauscher 25 über eine Leitung 26 und ein Entspannungsventil 58 abgezogen wird, vermischt. Der das Entsρannungsventil 58 durchlaufende
Strom wird von einem Druck von 32,4 kg/cm auf einen Druck von 22,5 kg/cm und eine Temperatur von -116 0C entspannt. Der Mischstrom wird dann über eine Leitung 38 dem Dephlegmator 27» zur Kühlung durch Verdampfung des oberen Bereiches der WärmeaustauBcherdurchgänge, zugeführt.
Dieser Strom wird vollständig dampfförmig aus dem Dephlegmator mit etwa 22 kg/cm und etwa-102 0C über eine Leitung 39 abgezo-
gen, und in einer Turbine 40"auf etwa 4,6 kg/cm und etwa -128 0C expandiert. Das entspannte Gas aus der Turbine 40 wird
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über eine Leitung 41 in den Wärmeaustauscher 25 eingespeist und dort durch indirekten Wärmeaustausch mit der Überkopf-Dampffraktion aus dem Scheider 22 auf etwa -98 0C erwärmt. Anschließend erfolgt über eine Leitung 42 Einspeisung in einen Kompressor 43, wo der Druck auf etwa 6,0 kg/cm erhöht wird. Anstelle das gesamte expandierte Gas aus der Turbine 40 durch den Wärmeaustauscher 25 zu führen, kann dieses Gas zumindest teilweise, entsprechend gesteuert und gerichtet, über eine Leitung 59 dem Dephlegmator 27 zugeführt und für den indirekten Wärmeaustausch verwendet werden, bevor es in den Kompressor eingespeist wird.
Die Turbine 40 und der Kompressor 43 sind auf einer gemeinsamen Welle montiert. Hierdurch wird es ermöglicht, die aus dem in der Turbine 40 expandierenden Strom herrührende Energie zum Betrieb des Kompressors 43 zu verwenden. Gegebenenfalls ist die Turbine mit dem Kompressor über ein Getriebe verbunden, damit die Geschwindigkeiten der Kompressor- und Turbinensehäufein separat optimal eingestellt werden können. Man kann auch mehr als eine Turbine mit einem oder mehreren Kompressoren hintereinanderschalten. Diese Anordnung kommt sowohl bei der Montage auf geraeinsamer Welle als auch bei Verwendung von Getrieben in Frage.
Der aus dem Kompressor austretende Dampf wird über eine Leitung 44 ausgetragen und wiedergewonnen. Die Zusammensetzung ist etwa
Wasserstoff 4,75
Methan 94,65
Äthylen 0,60
100,00
Bei der Ausführungsform gemäß Figur 2 wird ein Ausgangsgas der
Zusammensetzung *
B 0 9 H 2 λ / 14*4-8- ^
Mol-ff
Wasserstoff 26,50
Koh.lenraon.oxid 0,15
Methan 37,90
Äthylen 26,30
Äthan 7,18
Propylen+ 1,97
100,00
über eine Leitung 10 mit einem Druck von etwa 36 kg/cm und einer Temperatur von etwa -37 0C in das System eingespeist. Dieses gasförmige Gemisch durchläuft unter Kühlung und teilwei ser Kondensation einen Wärmeaustauscher 11 und tritt dann über eine Leitung 12 in einen Scheider 13 ein. Aus dem Scheider wird ein Dampfgemisch der Zusammensetzung
Wasserstoff 31,32
Kohl enmono Seid 0,18
Methan 41,94
Äthylen 20,70
Äthan 4,81
Propylen+ 0,55
100,00
abgezogen und über eine Leitung 14 in einen Dephlegmator bei einer Temperatur von etwa -52 0G eingespeist.
Der Dampf strömt in dem Dephlegmator 27 aufsteigend durch eine Vielzahl von indirekten Wärmeaustauscherdurchgängen (nicht dargestellt). Zur Kühlung wird ein äußeres Kühlmittel, wie Äthylen, im unteren Abschnitt der Wärmeaustauscherdurchgänge verdampft (schematisch durch die Kühlschlange 54 angedeutet). Zur Kühlung eines oberen Bereiches des Dephlegmators wird ein im wesentlichen aus Wasserstoff und Methan bestehender Mischstrom,
b09823/1Q4U
25 52 HO
dessen Beschreibung später erfolgt, erwärmt und verdampft.
Während der Dampf in dem Dephlegmator abkühlt, kondensiert ein Teil des Gemisches und fließt nach unten ab. Zwischen dem aufsteigend strömenden Dampf und dem nach unten fließenden Kondensat findet eine Rektifizierung statt, wodurch ein gasförmiges Gemisch, das an C--Komponenten angereichert ist, und ein Kondensat entsteht, das an G2 -Kohlenwasserstoffkomponenten angereichert ist.
Das Kondensat wird aus dem Dephlegmator bei einer Temperatur nahe der Dampfeinlaßtemperatur, im allgemeinen jedoch unterhalb dieser Temperatur, abgezogen und nach unten über die Leitung in den Scheider 13 eingespeist. In dem Scheider 13 wird das aus dem Dephlegmator stammende Kondensat mit dem im Wärmeaustauscher 11 gebildeten Kondensat vermischt, und der vermischte flüssige Strom wird in eine zur Entfernung des Methans dienende Kolonne 16 über eine Leitung 15 mit einem Druck von etwa 36 kg/cm und einer Temperatur von etwa -58 C eingespeist. Gegebenenfalls werden der Methankolonne 16 zusätzliche Flüssigkeitsströme, die während der Vorbehandlung des Ausgangsgases durch Abkühlen des Gases auf etwa -37 0G in einer Reihe von Stufen und Teilkondensation in mindestens einer dieser Stufen entstehen (hier nicht dargestellt), ebenfalls der Methankolonne 16 zugeführt. Diese Flüssigkeitsströme wären entsprechend reicher an höhersiedenden Komponenten, als der der Methankolonne 16 zugeführte, vorgenannte gemischte Flüssigkeitsstrom. Der Grund für die Einspeisung dieser zusätzlichen Flüssigkeitsströme in die Methan kolonne 16 liegt in der Wiedergewinnung ihrer C^-Komponenten.
Ein gasförmiges Gemisch, etwa der Zusammensetzung
b ü 9 B 2 3 / 1 0 A Ü
Mol-fl
Wasserstoff 47,^4
Kohlenmonoxid O,26
Methan 51,70
Äthylen 0.70
100,00
wird aus dem Dephlegmator mit etwa 36 kg/cm "bei seinem Taupunkt von -112 0C über eine Leitung 29 abgezogen, in einem Wärmeaustauscher 30 auf etwa -134 0C abgekühlt und teilkondensiert, sowie über eine Leitung 31 in einen Phasenscheider eingespeist.
Ein Dampfstrom, etwa der Zusammensetzung
Mol-fl
Wasserstoff 75,78
Kohlenmonoxid 0,29
Methan 23,90
Äthylen 0,03
100,00
wird aus dem Phasenscheider 32 über eine Leitung 33 ausgetragen und wiedergewonnen.
Gegebenenfalls wird dieser Dampfstrom in seine Komponenten, Wasserstoff und Methan, aufgetrennt oder zur Kühlung anderer Ströme mittels indirektem Wärmeaustausch verwendet.
Die in dem Phasenscheider 32 abgetrennte flüssige Fraktion wird abgezogen und über eine Leitung 52 in einen Wärmeaustauscher eingespeist, wo sie auf etwa -103 0C erwärmt und teilweise ver dampft wird. In diesem Zustand wird sie Über eine Leitung in den anreichernden Bereich der Methankolonne 16 eingespeist.
bü9823/10
2552 UO
Ein flüssiges Bodenprodukt etwa der Zusammensetzung
M0I-7S
Methan 0,04
Äthylen 74,10
Äthan 20,29
Propylen+ 5,57
1OO,OO
wird aus der Methankolonne mit etwa 33 kg/cm und etwa -1 0C über eine Leitung 17 ausgetragen und wiedergewonnen. Dieser Produktstrom enthält den Hauptteil der Cp.-Kohlenwasserstoffe des Ausgangsgases.
Zur Beheizung der Methankolonne 16 dient ein Wärmeaustauscher 18, Eine Überkopf-Dampffraktion, die hauptsächlich aus Methan und Wasserstoff besteht, wird aus der Methankolonne über eine Leitung 19 abgezogen, auf etwa -100 0C gekühlt, in einem Wärmeaustauscher 20 der Teilkondensation unterworfen und dann über eine Leitung 21 in einen Scheider 22 eingespeist. Aus dem Scheider 22 wird ein Flüssigkeitsstrom abgezogen und in zwei Ströme unterteilt. Einer dieser Flüssigkeitsströme wird als Rückfluß über eine Leitung 23 in die Methankolonne 16 zurückge— speist. Der andere Flüssigkeitsstrom gelangt über eine Leitung 45 in einen Wärmeaustauscher 46, wird dort im Austausch mit der aus dem Phasenscheider 32 abgezogenen flüssigen Fraktion auf etwa -127 0G abgekühlt, gelangt über eine Leitung zu einem Entspannungsventil 57f wird auf etwa 7»3 kg/cm und etwa -134 0G entspannt, sowie erwärmt und teilweise verdampft in einem Wärmeaustauscher 30 im Austausch gegen das aus dem Dephlegmator abgezogene gasförmige Gemisch, wodurch ein Kühlmit— telstrom zur Verfügung gestellt wird.
Aus dem Scheider 22 wird ein Dampfstrom abgezogen, über eine Leitung 24 in einen Wärmeaustauscher 25 eingespeist, dort auf etwa -105 0C abgekühlt und teilkondensiert, und mittels eines
6 0982 3
Entspannungsventils auf etwa 7,0 kg/cm und etwa -134 C entspannt, wodurch ein zweites Kühlmittel zur Verfügung gestellt wird. Ein äußerer Kühlmitteistrom, der durch eine Leitung 51 angezeigt ist, dient zur Kühlung des Wärmeaustauschers 25.
Der aus dem Wärmeaustauscher 30 abgezogene Kühlmittelstrom strömt durch eine Leitung 48 und wird mit dem zweiten Kühlmittel, das aus dem Entspannungsventil 55 über eine Leitung 56 austritt, zu einem kombinierten Kühlraittelstrom vermischt. Dieser kombinierte Kühlmittelstrom gelangt über eine Leitung in den oberen Bereich der indirekten Wärmeaustauscherdurehgänge des Dephlegmators 27, wo er zu Kühlzwecken erwärmt und verdampft wird. Dieser Strom wird dann vollständig dampfförmig über eine Leitung 50 aus dem Dephlegmator ausgetragen und wiedergewonnen. Die Zusammensetzung ist
Wasserstoff 4,58
Kohlenmonoxid 0,18
Methan 95,13
Äthylen 0,11
100,00
Gegebenenfalls wird der in dem Wärmeaustauscher 46 gekühlte und durch das Entspannungsventil 57 expandierte Flüssigkeitsstrom mit dem aus dem Entspannungs ventil 55 austretenden zweiten Kühlmittel, vor der Einspeisung in den Wärmeaustauscher 30, vermischt. Das zweite Kühlmittel fließt in diesem Fall nach Verlassen des Entspannungsventils 55 durch die Leitung 56 und dann durch eine Leitung 60 (gestrichelt gezeichnet). Der vermischte Kühlmittelstrom wird im Wärmeaustauscher 30 erhitzt und teilweise verdampft und gelangt über die Leitungen 48 und 49 in den Dephlegmator 27, wo er für den dort stattfindenden indirekten Wärmeaustausch Verwendung findet. Durch diese Alternativlösung ist ein besonders wirkungsvoller Wärmeübergang im Wärmeaustauscher 30 gewährleistet. Patentansprüche
6 ü 9 8 2 3 / 1 (J 4 U

Claims (14)

  1. Pat ent ansprüche
    Verfahren zur Abtrennung von Cp -Kohlenwasserstoffen ~aus Wasserstoff, Methan, Äthylen und Äthan enthaltenden Gasgemischen, dadurch gekennzeichnet, daß man
    (a) das Ausgangsgas in eine Dephlegmatisierungszone einspeist,
    (b) das Ausgangsgas in der Dephlegmatisierungszone durch indirekten Wärmeaustausch unter Bildung eines Kondensatstroms, der den Hauptteil der Cp -Kohlenwasserstoffe des Ausgangsgases enthält, und eines Dampfstroms, der die restlichen, unkondensierten Gase aus dem Ausgangsgas enthält, abkühlt,
    (c) den Dampfstrom aus der Dephlegmatisierungszone abzieht,
    (d) den Kondensat strom aus der Dephlegmatisierungszone in eine Rektifizierungszone einspeist, und
    (e) aus der Rektifizierungszone einen C, —Strom und einen Cp-Kohlenwasserstoffstrom abzieht.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man den Dampfstrom der Stufe (c) zumindest teilweise kondensiert und für den in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden Wärmeaustausch verwendet.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man den kondensierten Teil des Dampfstroms von dem unkondensierten Teil abtrennt, und den kondensierten Teil entspannt, teilweise verdampft, durch indirekten Wärmeaustausch unter teilweiser Kondensation des Dampfstroms aus der Dephlegmatisierungszone erwärmt, wodurch er zu einem ersten Dephlegmatisierungszone-Kühlmitt eist rom wird, und dann für den in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaus-tausch verwendet.
  4. 4. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet, daß man den C^-Strom aus der Rektifizierungszone als Dampf abzieht, dann zumindest teilweise kondensiert und mit dem ersten Dephlegmatisierungszone-Kühlmitteistrom vermischt, und.schließlich diesen Mischstrom für den
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    2 5 5 2 1 A O
    in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaustausch verwendet.
  5. 5. Verfahren nach Anspruch 4» dadurch gekennzeichnet, daß man den Mischstrom aus der Dephlegmatisierungszone hintereinandergeschaltet durch mindestens eine Turbine und mindestenn einen Kompressor führt, wobei die Turbine und der Kompressor miteinan-
    in der Turbine der so verbunden sind, daß aus dem Mischstrom bei der Expansion / gewonnene Energie zum Betrieb des Kompressors verwendet, und die durch die Turbinenexpansion erzielte Kühlung zumindest teilweise zur Kondensation des aus der Rektifizierungszone abgezogenen C1 -Stroms verwendet wird.
  6. 6. Verfahren nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß man die durch die Turbinenexpansion erzeugte Kühlung für den in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaustausch verwendet.
  7. 7. Verfahren nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß man mindestens einen Teil der durch die Turbinenexpansion erzeugten Kühlung für die zumindest teilweise Kondensation des aus der Rektifizierungszone abgezogenen C, -DampfStroms und den verbleibenden Teil der Kühlung für den in der Dephlegraatisierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaustausch verwendet.
  8. 8. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man das Ausgangsgas vor der Einspeisung in die Dephlegmatisierungszone einer teilweisen Kondensation unterwirft, und in einen ersten Dampfstrom, der in
    w i i'd
    die Dephlegmatisierungszone eingespeist^ und einen zweiten Kondensatstrom auftrennt, der mit dem aus der Dephlegmatisierungszone abgezogenen Kondensatstrom vermischt wird, wobei der Misch-Kondensatstrom als Einspeisung für die Rektifizierungszone dient.
  9. 9. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man den C^-Strom aus der
    609823/1ÜAO
    2 552 HO
    Rektifizierungszone als Dampf abzieht, dann zumindest teilweise kondensiert und für den in der Dephlegmatxsierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaustausch verwendet.
  10. 10. Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß man den Dampfstrom der Stufe (c) zumindest teilweise kondensiert, in einen dritten Dampf und ein drittes Kondensat auftrennt, und das dritte Kondensat in die Rektifizierungszone einspeist.
  11. 11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man den G1 -Strom aus der Rektifizierungszone als Dampf abzieht und zumindest teilweise kondensiert und unter Bildung eines zweiten Kühlmittels expandiert, und einen C^-Flüssigkeitsstrom aus der Rektifizierungszone abzieht, expandiert, teilweise verdampft, bei seiner Verwendung zur teilweisen Kondensation des aus der Dephlegmatisierungszone stammenden DampfStroms durch indirekten Wärmeaustausch erwärmt, und dann mit dem zweiten Kühlmittel unter Bildung eines kombinierten KühlmittelStroms vermischt, der für den in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden Wärmeaustausch verwendet und dann wiedergewonnen wird.
  12. 12. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß man den C, -Strom aus der Rektifizierungszone als Dampf abzieht und zumindest teilweise kondensiert und expandiert unter Bildung eines zweiten Kühlmittels, und einen C,, -Flüssigkeitsstrom aus der Rektifizierungszone abzieht und expandiert und teilweise verdampft und dann mit dem zweiten Kühlmittel unter Bildung eines Misch-Kühlmittelstroms vermischt, der bei seiner Verwendung zur teilweisen Kondensation des DampfStroms aus der Dephlegraatisierungszone durch indirekten Wärmeaustausch erwärmt wird, und dann für den in der Dephlegmatisierungszone stattfindenden indirekten Wärmeaustausch verwendet und schließlich wiedergewonnen wird.
  13. 13· Verfahren nach mindestens einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß man den aus der
    B 0 9823/
    Rektifizxerungszone abgezogenen 0-,-Flüssigkeitsstrom vor seiner Expansion durch indirekten .Värme austausch mit dem dritten Kondensat abkühlt, wobei das dritte Kondensat vor seiner Einspeisung in die Rektifizierungszone erwärmt wird.
  14. 14. Verfahren nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man das Ausgangsgas vor seiner Einspeisung in die Dephlegmatisierungszone teilweise kondensiert und in einen ersten Dampfstrom, der in die Dephlegmatisierungszone eingespeist wird, und einen zweiten Kondensatstrom, der in die Rektifizierungszone eingespeist wird, auftrennt .
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