DE10013409C1 - Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von faserverstärkten Bauteilen mittels eines Injektionsverfahrens - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von faserverstärkten Bauteilen mittels eines InjektionsverfahrensInfo
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Abstract
Verfahren zur Herstellung von faserverstärkten Kunststoff-Bauteilen aus trockenen Faserverbund-Halbzeugen mittels eines Injektionsverfahrens zur Injektion von Matrix-Material, wobei ein Anordnen des Faserverbund-Halbzeugs (1), an dessen einer Oberfläche (11) eine Fließhilfe (15) angeordnet ist, auf einem Werkzeug (3), die Bildung eines ersten Raums (10) mittels einer gas-durchlässigen und Matrix-Material-undurchlässigen Membran (7), der die Halbzeuge (1) umgibt, und die Bildung eines zwischen dem ersten Raum und der Umgebung gelegenen zweiten Raums (27) mittels einer gas- und Matrix-Material-undurchlässigen Folie (19) vorgesehen sind, wobei durch Absaugen von Luft aus dem zweiten Raum (27) Matrix-Materail aus einem Vorratsbehälter in den evakuierten ersten Raum (10) gesaugt wird und die Fließhilfe (15) eine Verteilung des Matrix-Materials über der dieser zugewandten Oberfläche (11) des Halbzeugs (1) und ein Eindringen desselben senkrecht in das Halbzeug (1) bewirkt.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von faserverstärkten Kunststoff-
Bauteilen aus trockenen Faserverbundhalbzeugen mittels eines Injektionsverfahrens
und einer anschließenden Niederdruckaushärtung sowie eine Vorrichtung zur
Durchführung des Verfahrens.
Derartige Verfahren verwenden trockene Faserverbundhalbzeuge, sogenannte
Preforms, um Bauteile mit abwickelbarer, nicht abwickelbarer oder nicht vollständig
abwickelbarer Geometrie herzustellen. Das trockene Faserverbundhalbzeug kann
hierbei als Gewebe, als Multiaxialgelege oder als kettverstärktes unidirektionales
Halbzeug vorliegen. Die genannten Preforms finden bei der Herstellung von Bauteilen
aus Faserverbundwerkstoff Anwendung und sind ein Zwischenarbeitsgang, bevor die
Infiltration durch Harz und die Aushärtung erfolgt.
Ein derartiges Verfahren ist als sogenanntes Resin Film Infusion (RFI) Verfahren
bekannt. Hierbei werden trockene Kohlefasern (CFK), CFK-Gewebe oder CFK-Gelege
in einer Aushärtevorrichtung abgelegt und von außen mit einer definierten nicht
flüssigen Harzfilmmenge belegt. Die so bestückten und evakuierten
Aushärtewerkzeuge werden dann in einem Autoklaven oder einem anderen
Druckbehältnis unter Temperatur und Druckbeaufschlagung ausgehärtet. Die
Verwendung von Druckbehältnissen und die hierfür notwendigen komplexen
Werkzeuge sind jedoch sehr aufwendig und machen derartige Verfahren auch
komplex hinsichtlich einzuhaltender Temperaturen und Drücke. Dadurch ist der
Anwendungsbereich solcher Verfahren begrenzt.
Weiterhin ist die Verwendung trockener Preform-Teilen aus der DE 198 13 105 A1
bekannt, in der ein Verfahren zur Herstellung von Faserverbund-Bauteilen offenbart
ist, bei dem die Fasern und das Matrixmaterial in einem mindestens zwei Teile
umfassenden, einen Form-Hohlraum bildenden Werkzeug geformt werden, wobei die
im Formhohlraum befindliche Luft entweichen kann. Dabei wird Formhohlraum-seitig
vor den Öffnungen eine poröse Membran angebracht, deren Poren derart
dimensioniert sind, daß die Luft ungehindert abführbar ist und das Matrix Material im
Form-Hohlraum zurückgehalten wird.
Zwar wird bei der Lösung der DE 198 13 105 A1 auf die Druckaufbringung
verzichtet. Jedoch ist ein Nachteil dieses Gegenstands, daß mit diesem Verfahren die
Größe des herzustellenden Bauteils begrenzt ist, da das Matrix-Material nur begrenzt
in die Fasern, d. h. die Preforms eingeführt werden kann, sofern hierfür z. B. ein
zentraler Matrixanguß vorgesehen ist, da dann die Matrix längs der Preformebene,
also entlang der Fasern, fliessen muß. Diese Fließrichtung hat hierbei für die Matrix
auf Grund der zurückzulegenden Strecke und des Werkstoffwiderstandes den größten
Fließwiderstand. Eine Durchtränkung ist somit in der Fließlänge begrenzt. Alternativ
kann bei DE 198 13 105 A1 die Matrix flächig eingebracht werden. Hierzu dienen
Harzvorratsbehälter welche sich auf der Bauteiloberfläche befinden und jeweils eine
eigene aufwendige Harzzuführung bis zur Preform benötigen und somit an jeder
Position das Risiko einer Undichtigkeit (Ausschuß-Risiko) aufweisen.
Ein weiterer Nachteil ist, daß dieses Verfahren nur bedingt sehr hohe, an das
herzustellenden Bauteil gestellte Qualitätsstandards erfüllen kann, da durch die
potentiellen Harzdurchführungen durch die Vakuumfolie und die Membran bis zur
Preform-Oberfläche an vielen Stellen des Bauteiles Matrixwerkstoff durch die
Membrane dringen kann und diese von oben versiegelt. Die Funktion der Entlüftung
ist in diesem Fall nicht mehr gegeben und durch die Reaktion während des
Aushärtevorganges (z. B. durch eingeschlossene Luft, chem. Abspaltung, flüchtige
Bestandteile u. a.) bilden sich innerhalb des Laminates Poren, welche nicht entsorgt
werden können und die Bauteilqualität vermindern.
Andere bekannte Niederdruckverfahren wie z. B. VARI (Anmeldung unbekannt, DLR)
verzichten auf die Membran und die zweiteiligen Vakuumräume. Sie lösen die
Vermeidung von Poren durch eine Prozeßführung von Vakuum und Temperatur
außerhalb des Siedebereiches des Matrixwerkstoffes. Es entstehen somit keine
Poren im Bauteil. Allerdings ist von Nachteil, daß die Temperatur- und
Vakuumführung an jeder Stelle des Bauteiles sehr exakt eingehalten werden muß, um
nicht lokal in den Siedebereich der Matrix mit anschließender lokalen Porenbildung zu
gelangen. Bei großen Bauteilen ist diese exakte Prozeßführung nur schwer und
aufwendig realisierbar. Weiterhin von Nachteil ist bei diesem Verfahren, daß durch
das permanente Vakuumsaugen Matrixwerkstoff aus dem Bauteil gesaugt werden
kann, welche wieder für Poren verantwortlich sind. Zusätzlich ist eine Harzfalle o. ä.
erforderlich um eine Beschädigung der Vakuumpumpe durch austretenden
Matrixwerkstoff zu verhindern.
Die Aufgabe der Erfindung besteht daher darin, ein Verfahren zur Herstellung von
faserverstärkten Kunststoff-Bauteilen aus trockenen Faserverbundhalbzeugen mittels
eines Injektionsverfahrens sowie eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
zu schaffen, das sich auch für größere Bauteile eignet und mit dem ein möglichst
einfacher Verfahrensablauf und gleichzeitig eine hohe Bauteilqualität erreichbar ist.
Diese Aufgabe wird mit den Merkmalen der unabhängigen Ansprüche gelöst.
Mit der erfindungsgemäßen Lösung lassen sich insbesondere Bauteile sehr hoher
Qualität erzielen. Dies ist insbesondere für hochbelastete tragende CFK-
Luftfahrtstrukturen vorteilhaft. Typische Kenngrößen für die Qualität der Bauteile ist
z. B. der Porengehalt innerhalb des ausgehärteten CFK-Laminates und die
Temperaturbeständigkeit, gemessen als sogenannter TG-Wert, welcher ein Maß für
die sogenannte Glasübergangstemperatur des Matrixwerkstoffes nach dem Prozeß
darstellt.
Insbesondere dient die erfindungsgemäße Lösung der Herstellung faserverstärkter
Kunststoffbauteile aus Kohlefasern (CFK), Glasfasern (GFK), Aramidfasern (AFK),
Borfasern (BFK) oder Hybridwerkstoffen mit abwickelbarer, nicht abwickelbarer oder
nicht vollständig abwickelbarer Geometrie. Dabei eignet sie sich auch zur Herstellung
unversteifter und versteifter, großflächiger Beplankungsfelder, Kunststoffwerkzeugen
oder Schäftungsreparaturen von geschädigten FVW Bauteilen. Die Versteifung kann
eine sogenannte Integralversteifung (Profile aus CFK u. a., Profile als Kombination von
Sandwich und CFK u. a.) oder eine typische flächenhafte Sandwichstruktur sein.
Die erfindungsgemäße Lösung bietet ein kosteneffektives Verfahren zur Herstellung
faserverstärkter Bauteile, Kunststoffwerkzeuge und Reparatur-Patches für
Schäftungen durch eine Vakuuminjektionstechnik und eine autoklavlose bzw.
überdrucklose Aushärtung unter Vakuum.
Die Erfindung wird im folgenden an Hand der beiliegenden Figuren beschrieben, die
zeigen:
Fig. 1 einen Schnitt durch die erfindungsgemäße Vorrichtung in schematischer
Darstellung, mit der das erfindungsgemäße Verfahren durchführbar ist,
Fig. 2 einen typischen Aufbau für ein integralversteiftes Bauteil als
Sandwichhutprofilvariante in der Vorrichtung nach der Fig. 1,
Fig. 3 einen typischen Aufbau für ein integralversteiftes Bauteil als T-Profilvariante
in der Vorrichtung nach Fig. 1
Fig. 4 einen typischen Temperatur- und Vakuums-Verlauf über die Zeit für ein
sogenanntes 350°F System,
Fig. 5 einen typischen Temperatur- und Vakuums-Verlauf über die Zeit für ein
sogenanntes Raumtemperatur (RT)-System,
Fig. 6 einen Schnitt durch eine alternative Ausführungsform der
erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematischer Darstellung.
Die in Fig. 1 dargestellte Vorrichtung zeigt das herzustellende Bauteil oder trockene
Faserverbund-Halbzeuge 1, das auf einem Werkzeug 3 z. B. mittels eines Aufbaus 5
angeordnet ist. Das Bauteil oder Laminat kann dabei ein Kunststoffbauteil aus
Kohlefasern (CFK), Glasfasern (GFK), Aramidfasern (AFK), Borfasern (BFK) oder
Hybridwerkstoffen mit abwickelbarer, nicht abwickelbarer oder nicht vollständig
abwickelbarer Geometrie sein und insbesondere zur Herstellung unversteifter und
versteifter, großflächiger Beplankungsfelder, Kunststoffwerkzeugen oder
Schäftungsreparaturen von geschädigten FVW-Bauteilen verwendet werden. Die
Versteifung kann dabei eine sogenannte Integralversteifung (Profile aus CFK u. a.,
Profile als Kombination von Sandwich und CFK u. a.) oder eine typische flächenhafte
Sandwichstruktur darstellen. Das Werkzeug 3 weist eine zur Aufnahme des Bauteils 1
bzw. gegebenenfalls des Aufbaus 5 geeignete Form auf und kann aus verschiedenen
geeigneten Materialien, z. B. Holz Stahl, Blech, Glas und dergleichen, gebildet sein.
Das Bauteil 1 ist mit einer semipermeablen Membran 7 überzogen, die
gasdurchlässig ist, jedoch den Durchtritt von Matrix-Material verhindert. Die
Membran 7 ist außerhalb der Umfangsfläche 8 aber möglichst dicht am Bauteil 1
mittels einer Dichtung 9 abgedichtet, die der Abdichtung des durch die Membran 7
und der Auflage 5 bzw. der Werkzeugoberfläche 3 gebildeten ersten Raums 10 dient.
Alternativ kann die Membran 7 auch um das gesamte Bauteil herumgeführt sein, wie
es in der Fig. 6 dargestellt ist. Dies kann mit der Dichtung 9 (Fig. 6) oder auch ohne
einer solchen durch einteiliges Ausbilden der Membran 7 erfolgen. Zwischen dem
Bauteil 1 und der Membran 7 kann über der gesamten der der Membran 7
zugewandten Oberfläche 11 des Bauteils 1 ein Abreißgewebe 13 (optional) und ein
Abstandhalter als Fließhilfe 15 angeordnet sein, das bzw. der die Funktion hat, die
Membran 7 in einem Abstand zur Oberfläche 11 des Bauteils 1 zu halten. Die
Fließhilfe 15 kann eine Art Rost oder Gitter oder auch ein steifes Gewebe bzw.
Gewirk oder Geflecht sein, welches sich nicht unter Vakuum stark kompaktieren läßt
und z. B. aus den Werkstoffen Metall, Kunststoffen oder textilen Halbzeugen besteht.
Die Anordnung 17 aus Aufbau 5, Bauteil 1, Membran 7 mit Dichtung 9 sowie mit
Abreißgewebe 13 und Fließhilfe 15 ist überdeckt mit einer Folie 19, die gas-
undurchlässig ist. Diese ist um den Umfang der Membran 7 herum mit einer Dichtung
21 auf dem Werkzeug 3 abgedichtet, so daß der von der Oberfläche 23 des
Werkzeugs 3 und der Innenwand 25 der Folie 19 gebildete zweite Raum oder
Innenraum 27 zur Umgebung dicht ist. Zwischen der Folie 19 und der Membran 7 ist
ein Lüftergewebe 32 eingelegt, welches z. B. ein Glasgewebe ein Vlies o. a. sein kann.
Dieses Lüftergewebe 32 hat die Funktion die durch die Membran aus dem Innenraum
27 abgesaugte Luft und Gase im Innenraum 25 entlang der Membranoberfläche zur
Absaugung durch die Vakuumpumpe 29 zu leiten. Dieser Innenraum 27 ist mittels
einer Vakuum-Pumpe 29 (nicht gezeigt) und einer entsprechenden in den Innenraum
27 hineinführenden Gasleitung 31 evakuierbar. Weiterhin verläuft in den Innenraum
27 eine zweite Leitung 33, durch die Matrix-Material und insbesondere Harz in den
Innenraum 27 eingeführt werden kann.
Zur Einführung von Matrix-Material in das Bauteil 1 führen Schläuche oder Leitungen
33, die an einen Harzvorratsbehälter (nicht gezeigt) angeschlossen sind, in einen im
ersten Raum 10 gelegenen Raum 25. Das Werkzeug und der Vorratsbehälter für das
Matrix-Material stehen jeweils entweder auf Heizplatten, innerhalb einer
Wärmekammer, innerhalb einer heizbaren Flüssigkeit (Ölbad o. ä.) oder innerhalb
eines regelbaren Ofens, sofern das gewählte Harzsystem eine thermische
Behandlung während der Injektion benötigt.
An die Folie 19, an das Abreißgewebe 13, an die Membran 7, an das Lüftergewebe 32
und an die Fließhilfe 15 werden als gemeinsame Anforderung eine Beständigkeit
gegen die verwendeten Matrixsysteme während der Prozeßdauer und eine
Beständigkeit gegenüber während des Prozesses auftretenden Temperaturen
gefordert. Entsprechend der abzubildeten Geometrie muß eine Ablage in dieser
Geometrie durch Dehnung, Faltenlegung o. ä. möglich sein.
Die Folie 19 ist eine dem Stand der Technik entsprechende Vakuum-Membran,
welche gas-undurchlässig ist und die oben ausgeführten Merkmale aufweist. Als
Funktion hat es die Aufgabe, den zweiten Raum 27 gegenüber der Umgebung
abzudichten. Als typische Materialien hierfür kommen Folien oder Gummi-Membrane
in Betracht. Beispiele für eine 180°C (350°F) Anwendung wären z. B. Folien auf Basis
PTFE, FEP u. a. Andere Werkstoffe kommen je nach gewählten Matrixsystem und
dessen spezifischen Aushärtetemperaturen unter Beachtung der oben beschriebenen
Forderung in Betracht.
Das Abreißgewebe 13, in der Literatur auch als Peel Ply bezeichnet, hat die Funktion,
daß sich nach der Prozeßführung die mit Matrixmaterial gefüllte Fließhilfe 15 leichter
durch abziehen (abreißen = Abreißgewebe). d. h. von dem Bauteil 1 trennen läßt, da alle
aufgezeigten Hilfsstoffe nur als Hilfsmittel zur Herstellung des Bauteils 1 dienen. Das
Abreißgewebe 13 ist so beschaffen, daß es keine dauerhafte Verbindung mit dem
Matrixwerkstoff und der Bauteiloberfläche eingeht. Dieses wird durch die
Oberflächenstruktur des Abreißgewebes und/oder durch zusätzliche
Antihaftbeschichtungen (wie z. B. PTFE, Silikon o. ä.) erreicht. Als typische Materialien
sind Glasgewebe, Nylongewebe u. ä. anzuführen. Das Abreißgewebe muß
gasdurchlässig und ebenso durchlässig für das Matrixmaterial in beiden Richtungen
sein.
Die Membran 7 ist eine semipermeable Membran aus z. B. technischem
Kunststoffmaterial, welche sich hinsichtlich der temperatur- und Medienbeständigkeit
an den prozeßbedingungen orientiert. Weiterhin ist diese Membran durchlässig für
Gase ist, jedoch ist sie für Flüssigkeiten mit Viskositäten vergleichbar Wasser nicht
durchlässig. Dieses Verhaften wird durch in der Membran befindliche gasdurchlässige
Poren erreicht, welche mehr oder minder großflächig auf der Membranoberfläche
verteilt sind. Die Größe der Poren ist so gewählt, daß das Matrixsystem nicht
durchdringen kann. Die Dicke der Membran bewegt sich im Zehntelmillimeter
Bereich. Durch die Verwendung von typischen Kunststoffmaterial ist eine
ausreichende Flexiblität zum Drapieren und Formen vorhanden.
Das Lüftergewebe 32 oberhalb der Fließhilfe 15 hat die Funktion die durch die
Membran abgesaugte Luft und andere flüchtige Bestandteile zur Absaugung an die
Vakuumpumpe 29 zu leiten. Dieses Material kann aus einem beliebigen Werkstoff
sein, sofern dieser ausreichend temperatur-, medienbeständig gegenüber den im
Prozeß notwendigen Werkstoffen ist und eine Luftleitung in Längsrichtung möglich
ist. Eingesetzt werden hierfür flauschige Matten, Gewebe, Gewirke, Geflechte u. a.,
welche aus Metall, Kunststoff u. a. Werkstoffen sein kann.
Die Fließhilfe 15 hat die Funktion, den in den Raum 25 durch die Matrixzuleitung
gelangten Matrixwerkstoff auf der Bauteiloberfläche 1 das Verteilen zu ermöglichen.
Die Fließhilfe 15 nimmt hierbei eine Funktion eines Fließkanales an. Die Fließhilfe 15
weist dabei eine Mindestdicke unter dem Vakuumaufbau der Folie 19 auf, um dieses
Fließen zu ermöglichen. Es ist somit ein Abstandshalter, der einen Fließkanal
zwischen der Membran 7 und dem Bauteil 1 bildet. Die Fließhilfe kann ein Geflecht,
ein Gewebe, ein Gewirk o. ä. sein, welches durch möglichst eine grobmaschige
Struktur aufweist, um einen geringen Fließwiderstand zu erzeugen. Als Werkstoff
können beliebige Werkstoffe aus z. B. Metall oder Kunststoff o. a. verwendet werden,
sofern die oben angeführten gemeinsamen Mindestforderungen (Temperatur und
Medienbeständigkeit) erreicht werden. Die Matrix-Zuleitung 33 kann zur
Unterstützung des Matrixtransportes beliebig weit in den ersten Raum 10 geführt
werden. Eine Verzweigung oder mehrere Zuleitungen sind zulässig. Innerhalb des
ersten Raums 10 kann diese Matrixzuleitung Öffnungen aufweisen, welche z. B.
Löcher, Querschlitze, Längsschlitze o. ä. darstellen. Hierdurch wird der Harztransport
in der Fließhilfe unterstützt.
Fig. 2 und Fig. 3 zeigen die erfindungsgemäße Vorrichtung nach der Fig. 1, nur ist dort
zu Veranschaulichung jeweils ein andersartiges Bauteil 1 dargestellt, wobei
Bestandteilen gleicher Funktion die Bezugszeichen der Figur zugeordnet sind. Es ist
erkennbar, daß sich die erfindungsgemäße Vorrichtung für nahezu beliebige Formen
von Bauteilen eignet. Bei Fig. 2 handelt es sich um die schematische Darstellung
eines Beplankungsfeldes (Bauteil 1), welches in einer Richtung durch Hutprofile
versteift ist. Diese Hutprofile weisen einen Schaumkern 35 oder einen mit beliebigen
anderen Werkstoffen gebildeten Kern mit geschlossener Oberfläche und darüber
abgelegte trockene FVW Halbzeuge 34 in Form eines Hutes auf. Die FVW Halbzeuge
34 sind hierbei aus dem gleichen oder ähnlichen Werkstoffen wie das Bauteil 1
gebildet. Der Schaumkern 35 und die Halbzeuge 34 sind Bestandteile des Bauteiles
1.
In der Fig. 3 ist das Bauteil 1 ebenfalls ein Beplankungsfeld, welches in Längsrichtung
mit einem oder mehreren T-Profilen 36 versteift ist. Das herzustellende Bauteil 1
nach der Fig. 3 ist somit aus den Einzelbestandteilen 1 und 34 gebildet. Die T-Profile
34 sind hierbei aus dem gleichen oder ähnlichen Werkstoffen wie das Bauteil 1
gbildet. Zusätzlich wird für diese Bauteilvariante eine Stütze 37 zur Fixierung der
trocknen und im ungetränkten zustand labilen T-Profile 36 benötigt. Diese Stützen 37
können aus typischen festen oder semiflexiblen Werkzeugwerkstoffen wie z. B. Metall,
Holz, Gummi, Kunststoff u. a. sein. Da ein direkter Kontakt mit dem Matrixwerkstoff
erfolgt, muß dieser Werkstoff der Stützen 37 während des Prozesse gegenüber dem
Matrixwerkstoff seine Form behalten.
In den Fig. 4 und 5 sind typische Verläufe für verschiedene Harzsystemklassen als
Vakuumverlauf 91 und als Temperaturverlauf 92 dargestellt, wobei sich der Verlauf
der Fig. 4 auf ein 350°F -System und die Darstellung der Fig. 5 auf ein RT-System
bezieht.
Im einzelnen gliedert sich der Temperatur- und Vakuum-Verlauf in zumindest zwei
Phasen, die Injektionsphase 101 und die Härtungsphase 103. Nach diesen Phasen
kann noch eine Temperphase 102 vorgesehen sein. In der Injektionsphase 101 ist die
Temperatur geringer als in der Härtungsphase 103.
Der Temperaturverlauf und die Vakuumsteuerung sind derart vorgesehen, daß bei
dem ausgehärteten Bauteil eine optimale Qualität, geringe bis keine Poren und ein
geeigneter Faservolumenanteil erreicht wird. Die Vorgaben für die Temperatur
ergeben sich aus den Material-Anforderungen des Matrixwerkstoffes. Das Vakuum
kann hierbei unabhängig vom gewählten Matrixwerkstoff während des gesamten
Prozesses bis zur Aushärtung, also dem Zustand in dem der Matrixwerkstoff seinen
Aggregatzustand von flüssig in irreversibel fest geändert hat, auf gleichbleibendem
Niveau gehalten werden. Übliche Werte und Toleranzen, die hierbei einzuhalten sind,
sind z. B. 1 bis 10 mbar (Absolutdruck, nahe dem idealen Vakuum). Nach der
Aushärtung 103 ist kein Vakuum mehr erforderlich. Die notwendigen
Temperaturverläufe sind wie folgt charakterisiert: Während der Injektionsphase 101
bei vollen Vakuum ist eine Temperatur erforderlich, welche bestimmt wird durch die
Viskositätskurve des Matrixwerkstoffes. Die Temperatur wird so gewählt, daß der
Matrixwerkstoff ausreichend flüssig wird, um mittels Vakuumsaugen durch die
Zuleitung 33 in den Innenraum 25 zugelangen. Dieses ist die Mindesttemperatur,
welche für den Prozeß notwendig ist. Gleichzeitig darf diese Temperatur nicht so
hoch gewählt werden, daß eine Aushärtung (Verlust von Viskosität, fester Zustand
der Matrix) erreicht wird. Daher wird die Prozeßtemperatur so eingestellt (je nach
gewählten Matrixwerkstoff), daß eine Injektion möglich ist (geringe Viskosität) und
die verbleibende Zeit bis zur Aushärtung für die Injektion, also das nahezu
vollständige Füllen des Innenraumes 25 mit Matrixwerkstoff ausreichend ist
(Fachbegriff z. B. Gel-Time). Typische notwendige Viskositäten während der
Injektionsphase sind hierbei z. B. Bereiche von 1 bis 1000 mPas. Typische
Temperaturen bei einem 350°F (180°C) System sind z. B. 70 bis 120°C für die
Injektionsphase 101, ca. 100 bis 180°C für die Aushärtungsphase 103 und für die
Temperphase 102 Werte von ca. 160 bis 210°C.
Für ausgewählte Matrixwerkstoffe z. B. RT-Matrixwerkstoffe ist die Variante
Injektionstemperatur 101 identisch Härtungstemperatur 103 identisch
Tempertemperatur 102 vorteilhaft.
Das Vakuum wird vor der Injektionsphase 101 (Fig. 4) oder vor derselben gebildet.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird für die Injektion ein Vakuum von
typischerweise 1 bis 10 mbar erzeugt, das sich bis zum Ende der Aushärtungsphase
erstreckt und nicht reduziert werden sollte.
Im folgenden wird das erfindungsgemäße Verfahren beschrieben:
In ein beliebiges Aushärtewerkzeug werden trockene Materialien (z. B. CFK Gelege,
Gewebe etc.) gemäß konstruktiven Vorgaben positioniert und somit ein
Laminataufbau aus den Halbzeugeinzelschichten gebildet. Das Werkzeug ist
eingetrennt, d. h. mittels Trennmittel oder Trennfolie und Abreißgewebe (Zusammen
bildet es den Aufbau 5 an der Bauteilunterseite von 1.) vorbehandelt, um ein
Verkleben des Matrixwerkstoffes mit dem Werkzeug zu verhindern und ein wieder
entfernen des Bauteiles (Entformen) von der Werkzeugoberfläche zu ermöglichen.
Das trockene Material des Bauteiles 1 ist vorzugsweise mit dem Abreißgewebe 13
versehen. Zusätzlich wird ein sogenannte Fließhilfe 15 oberhalb dieses Aufbaus durch
einfaches Auflegen aufgebracht. Lokales seitliches Fixieren mit z. B.
temperaturbeständigen Klebebändern ist bei komplexeren Bauteilen sinnvoll. Auf
diese Fließhilfe 15 wird die nur für Luft, aber nicht für Flüssigkeiten durchlässige
Membran 7 aufgelegt und mittels der Dichtung 21 abgedichtet. Anschließend wird
das Lüftergewebe 32 über die Membran 7 gelegt und mittels der Folie 19 und der
Dichtung 21 zur Umgebung abgedichtet. Die Matrixzuführungs-Leitung 33 und die
Vakuumleitung 29 werden während dieses Vorganges mit handelsübliche
Durchführungen und Dichtungen gemäß Fig. 1 eingebracht.
Nach der Aufbringung der genannten Materialien und der Folie oder Vakuumfolie 19
wird der erste Raum 10 mittels der Vakuumpumpe evakuiert. Gleichzeitig wird ein
Matrixmaterial-Vorratsbehälter an das System angeschlossen, um Matrix-Material in
den ersten Raum 10 einzuleiten. Durch das Vakuum entsteht ein Druckgefälle,
welches das Matrix-Material aus dem Vorratsbehälter in den evakuierten ersten
Raum 25 saugt. Das Matrix-Material wird nunmehr mehr oder minder ungehindert
und nahezu unabhängig von seiner Viskositäts-Charakteristik durch die Fließhilfe 15
und die Zuleitung 33 auf der Bauteiloberfläche verteilt. Vorhandene Luft wird hierbei
durch das permante Absaugen des Innenraumes 27 durch die Membrane 7 entsorgt.
Ein Fließen des Matrix-Materials innerhalb des Laminataufbaus, welcher durch einen
großen Fließwiderstand gekennzeichnet ist, erfolgt hierbei nicht. Vielmehr erfolgt die
Infiltration von Matrix-Material von der Bauteiloberfläche senkrecht nach unten in das
Laminat. Der maximale Fließweg an jeder Stelle des Bauteiles ist somit direkt eine
Funktion der Bauteildicke an diesem Punkt. Der Fließwiderstand ist somit sehr gering
und folglich können auch Harzsysteme eingesetzt werden, welche auf Grund Ihrer
Viskosität in der Vergangenheit nicht infiltrationsfähig waren und Bauteile mit großen
Abmessungen erzeugt.
Zur Vermeidung von lokalen Luftpolstern dient die Membran 7. Erfolgt z. B. ein
Schließen der sich bildenden Fließfronten und somit das Entstehen eines
geschlossenen Luftposters im Bauteil 1 des Innenraumes 25 ohne Anbindung an den
Vakuumabfluß der Luft, kann kein Harz in diese Luftposter einfließen. Es würde eine
Fehlstelle entstehen (keine Durchtränkung). Die luftdurchlässige Membran 7
verhindert diesen Effekt, da an jeder Stelle des Bauteiles Luft immer senkrecht zur
Oberfläche durch die Membran in einen belüftbaren harzfreien Raum des
Vakuumaufbaues 27 gelangen kann und dort oberhalb der Membran 7 durch den
Vakuumanschluß 29 mit Hilfe des Lüftergewebe 32 abgesaugt wird. Die Membran ist
für das Harz nicht durchlässig. Somit ist eine Überwachung der Fließfronten nicht
erforderlich, da sich der Prozeß der Durchtränkung selbst regelt. Der Grad der
Durchtränkung ist eine direkte Funktion der eingebrachten Harzmenge, welche dem
Prozeß zur Verfügung gestellt wird, sowie der eingebrachten Fasermenge.
Sobald die vollständige Durchtränkung abgeschlossen ist, wird unter Beibehaltung
des gleichen Vakuums die Aushärtung durch eine geeignete Temperatur
durchgeführt. Die hierbei durch den chemischen Prozeß entstehenden Blasen
(Matrixsieden, flüchtige Bestandteile etc.) würden bei den bekannten Prozessen zur
Porenbildung im fertigen Bauteil führen. Durch die Membran 7 wird dieses jetzt
verhindert, da eine permante Entlüftung senkrecht zur Oberfläche des Bauteiles
durch die Membran erfolgt.
Nach erfolgter Aushärtung kann das Bauteil entformt werden. Dies bedeutet, daß alle
Verfahrens-Hilfsstoffe vom Bauteil 1 wieder z. B. durch abziehen von Hand entfernt
werden und das Bauteil von dem Werkzeug 3 entfernt werden kann. Dieses nun
entformte harte Bauteil mit aus den mit Matrix durchtränkten Halbzeugen kann je
nach Anforderungsprofil einer reinen thermischen Nachbehandlung (Tempern im
Schritt 102) unterzogen werden. Das Tempern kann auch vor dem Entformen
erfolgen, muß aber zur Reduzierung der Werkzeug-Belegungszeiten nicht
durchgeführt werden.
Die Größe der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren herstellbaren Bauteile ist zur
oberen Grenze hin nahezu unbegrenzt. Die natürliche obere Grenze ist eher in der
technischen Handhabbarkeit des Bauteiles (Transport etc.) als in dem Verfahren zu
suchen. Eine Mindestgröße für diese Bauteile gibt es nicht. Die maximal realisierbare
Dicke richtet sich nach den verwendeten Harztypen und der zur Verfügung stehenden
Injektionszeit. Diese Injektionszeit wird durch wirtschaftliche nicht durch technische
Grenzen bestimmt. Andere unerwünschte Nebeneffekte wie z. B. eine exotherme
Reaktion während der Aushärtung sind nur abhängig vom Harzsystem und nicht vom
Verfahren.
Zusammengefaßt handelt es sich erfindungsgemäß um ein Verfahren zur Herstellung
von faserverstärkten Kunststoff-Bauteilen aus trockenen Faserverbund-Halbzeugen
mittels eines Injektionsverfahrens zur Injektion von Matrix-Material, bei dem ein
Absaugen von Luft aus dem zweiten Raum 27 erfolgt, wodurch sich ein Druckgefälle
von dem ersten Raum 10 zu dem zweiten Raum 27 ergibt und Matrix-Material aus
dem Vorratsbehälter in den evakuierten ersten Raum 10 gesaugt wird, das wegen der
Fließhilfe 15 über der der Membran 7 zugewandten Oberfläche 11 des Halbzeugs 1
verteilt und senkrecht in das Halbzeug 1 eindringt. Die Verknüpfung der Funktionen
Verteilung des Matrixmateriales oberhalb der Bauteiloberfläche durch die Fließhilfe
und der flächigen Entlüftungsmöglichkeit oberhalb des Bauteiles und der Fließhilfe
durch die Membranfolie erzielt den gewünschten Qualitätserfolg bei einer
überdrucklosen Aushärtung unter Vakuum.
Claims (2)
1. Verfahren zur Herstellung von faserverstärkten Kunststoff-Bauteilen aus
trockenen Faserverbund-Halbzeugen mittels eines Injektionsverfahrens zur Injektion
von Matrix-Material mit den Schritten:
- 1. 1.1 Anordnen des Faserverbund-Halbzeugs (1) auf einem Werkzeug (3), wobei an einer Oberfläche (11) des Halbzeugs (1) eine Fließhilfe (15) angeordnet ist,
- 2. 1.2 Bildung eines ersten Raums (10) mittels einer gas-durchlässigen und Matrixmaterial-undurchlässigen Membran (7) zumindest einseitig um das Halbzeug (1) herum, wobei in den ersten Raum (10) Matrix-Material einführbar ist,
- 3. 1.3 Bildung eines am ersten Raum (25) anliegenden zweiten Raums (27), der von der Umgebung mittels einer gas- und Matrixmaterial-undurchlässigen, gegenüber dem Werkzeug (3) abgedichteten Folie (19) abgegrenzt ist,
- 4. 1.4 Absaugen von Luft aus dem zweiten Raum (27), wodurch Matrix-Material aus dem Vorratsbehälter in den evakuierten ersten Raum (10) gesaugt wird und die Fließhilfe (15) eine Verteilung des Matrixmaterials über der dieser zugewandten Oberfläche (11) des Halbzeugs (1) und ein Eindringen desselben senkrecht in das Halbzeug (1) bewirkt.
2. Vorrichtung zur Herstellung von faserverstärkten Kunststoff-Bauteilen aus
trockenen Faserverbund-Halbzeugen mittels eines Injektionsverfahrens zur Injektion
von Matrix-Material mit einem Werkzeug (3) zum Anordnen des Faserverbund-
Halbzeugs (1), einer gas-durchlässigen und Matrixmaterial-undurchlässigen Membran
(7), die zumindest einseitig um das Halbzeug (1) herum angeordnet ist und einen
ersten Raum (10) bildet, in den Matrix-Material einführbar ist, einer an einer
Oberfläche (11) des Halbzeugs (1) angeordneten Fließhilfe (15), einem am ersten
Raum (25) anliegenden zweiten, gegenüber dem Werkzeug (3) abgedichteten Raum
(27), der von der Umgebung mittels einer gas- und Matrixmaterial-undurchlässigen
Folie (19) abgegrenzt ist, wobei bei Absaugen von Luft aus dem zweiten Raum (27),
Matrix-Material aus dem Vorratsbehälter in den evakuierten ersten Raum (10)
gesaugt wird und die Fließhilfe (15) eine Verteilung des Matrixmaterials über der
dieser zugewandten Oberfläche (11) des Halbzeugs (1) und ein Eindringen desselben
senkrecht in das Halbzeug (1) bewirkt.
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