CZ300683B6 - Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí - Google Patents

Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí Download PDF

Info

Publication number
CZ300683B6
CZ300683B6 CZ20010735A CZ2001735A CZ300683B6 CZ 300683 B6 CZ300683 B6 CZ 300683B6 CZ 20010735 A CZ20010735 A CZ 20010735A CZ 2001735 A CZ2001735 A CZ 2001735A CZ 300683 B6 CZ300683 B6 CZ 300683B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
cold
temperature
rolled
annealing
carried out
Prior art date
Application number
CZ20010735A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2001735A3 (cs
Inventor
Engl@Bernhard
Dieter Horn@Klaus
Dieter Schmidt@Klaus
Original Assignee
Thyssen Krupp Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssen Krupp Stahl Ag filed Critical Thyssen Krupp Stahl Ag
Publication of CZ2001735A3 publication Critical patent/CZ2001735A3/cs
Publication of CZ300683B6 publication Critical patent/CZ300683B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)

Abstract

Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí spocívá v tom, že se nízkolegovaná ocel, která krome železa a neodstranitelných prímesí obsahuje C, Al, Ti, V Nb, každý v maximálním množství 0,2 %, Si a Mn, každý v maximálním množství 1 %, a množství boru vetší než 0,78 x N, požadované pro vázání dusíku, pricemž zbytek tvorí železo a neodstranitelné prímesi, taví a odlévá do desek, tenkých desek nebo pásu, pricemž desky, tenké desky nebo pásy se válcují za tepla pri pocátecní teplote, presahující 1100 .degree.C, a pri konecné teplote, ležící pod Ar.sub.3.n., a získaný za tepla válcovaný pás se poté navíjí pri teplote menší než 650 .degree.C, a válcuje se za studena pri pomeru válcování za studena nejvýše 50 %, nacež se získaný za studena válcovaný pás žíhá po dobu, dostatecnou pro úplnou rekrystalizaci, pri teplote v rozmezí od 520 do 780 .degree.C, která je nezávislá na pomeru válcování za studena a je pokud možno co nejnižší v závislosti na složení oceli.

Description

Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby za studená válcovaných pásů nebo tabulí z nízkolegovaných ocelí s obsahem C, P, Al, Ti, V, Nb, S, B každý maximálně 0,2 % a s obsahem Si a Mn, každý maximálně 1 %, přičemž zbytek tvoří železo a neodstranitelné příměsi. Po roztavení je ocel odlévána do desek, tenkých desek nebo pásů, a to obecně v procesu kontinuálního lití, načež je io poté válcována za tepla, válcována za studená a podrobena rekrystalizačnímu žíhání.
Dosavadní stav techniky t5 Velikost teploty žíhání, požadovaná pro úplnou rekrystalizaci za studená válcovaných pásů nebo tabulí, může být ovlivňována již v přípravných etapách výroby pásové oceli. Je například známo, že rekrystalizační teplota může být snížena prostřednictvím vysoké teploty při navíjení horkého pásu a prostřednictvím vysokého stupně deformace při válcování za studená.
Podstata vynálezu
Úkolem předmětu tohoto vynálezu je snížit náklady na výrobu a s nimi spjaté výrobní náklady pro vytváření zcela rekrystalizovaných za studená válcovaných pásů nebo tabulí.
Shora uvedeného úkolu bylo v souladu s předmětem tohoto vynálezu dosaženo tím, že byl vyvinut způsob výroby za studená válcovaných pásů nebo tabulí, při kterém se nízkolegovaná ocel, která kromě železa a neodstraňitelných příměsí obsahuje C, AI, Ti, V, Nb, každý v příslušném maximálním množství 0,2 %, SÍ a Mn, každý v příslušném maximálním množství 1 %, a množství boru větší než 0,78 x N, požadované pro vázání dusíku, přičemž zbytek tvoří železo a neodstranitelné příměsi, taví a odlévá do desek, tenkých desek nebo pásů, přičemž desky, tenké desky nebo pásy se válcují za tepla při počáteční teplotě, přesahující 1100°C, a při konečné teplotě, ležící pod Ar3, a získaný za tepla válcovaný pás se poté navíjí při teplotě menší, než 650 °C, a válcuje se za studená při poměru válcování za studená nejvýše 50 %, načež se získaný za studená válcovaný pás žíhá po dobu, dostatečnou pro úplnou rekrystal izaci, při teplotě v rozmezí od 520 do 780 °C, která je nezávislá na poměru válcování za studená a je pokud možno co nejnižší v závislosti na složení oceli.
Válcování za studená se s výhodou provádí při poměrech válcování za studená mezi 30 a 50 %.
Během válcování za studená se pás s výhodou podrobuje jednomu nebo více mezilehlých žíhání mezi kroky válcování za studená.
U výhodného provedení oceli obsahují méně než 0,01 % uhlíku a jsou bez mikrolegovacích prvků.
Oceli mohou s výhodou obsahovat až 0,2 % uhlíku a mikrolegovací prvky.
U výhodného provedení se rekiystalizační žíhání provádí v zařízení na kontinuální žíhání při teplotě v rozmezí od 700 do 780 °C.
Rekrystalizační žíhání se s výhodou provádí v zařízení na žíhání po dávkách při teplotě v rozmezí od 600 do 680 ŮC.
Oceli s výhodou obsahují více než 0,1 % uhlíku a jsou bez mikrolegovacích prvků.
Rekrystal i začni žíhání se může s výhodou provádět v zařízení na kontinuální žíhání při teplotě v rozmezí od 600 do 680 °C.
U výhodného provedení se rekrystal i zač ní žíhání provádí v zařízení na žíhání po dávkách při teplotě v rozmezí od 520 do 600 °C.
Způsob podle tohoto vynálezu je tedy s výhodou uplatňován pro oceli s obsahem uhlíku menším, než 0,01 %, a bez mikrolegovacích prvků, a pro oceli s obsahem uhlíku a mikrolegovacích prvků, io přičemž rekrystal i zač ní žíhání se provádí v zařízení na kontinuální žíhání při teplotě v rozmezí od
700 do 780 °C.
Způsob podle tohoto vynálezu může být rovněž s výhodou uplatňován pro oceli s obsahem uhlíku větším, než 0,1 %, a bez mikrolegovacích prvků, přičemž rekrystalizační žíhání se provádí v zařít5 zení na kontinuální žíhání při teplotě v rozmezí od 600 do 680 °C.
Způsob podle tohoto vynálezu může být rovněž s výhodou uplatňován pro oceli s obsahem uhlíku menším, než 0,01 %, a bez mikrolegovacích prvků, a pro oceli obsahem uhlíku a mikrolegovacích prvků, přičemž rekrystal izační žíhání se provádí v zařízení na kontinuální žíhání po dávkách při teplotě v rozmezí od 600 do 680 °C.
Způsob podle tohoto vynálezu může být dále rovněž s výhodou uplatňován pro oceli s obsahem uhlíku větším, než 0,1 %, a bez mikrolegovacích prvků, přičemž rekrystalizační žíhání se provádí v zařízení na žíhání po dávkách při teplotě v rozmezí od 520 do 600 °C.
Předmět tohoto vynálezu je založen na překvapivém zjištění, že prostřednictvím používání snížené konečné teploty válcování za tepla a snížené teploty při navíjení je možno dosáhnout úplné rekrystalizace za studená válcovaného pásu při poměrně nízké teplotě téměř nezávisle na napětí při navíjení za studená. Nízká teplota pro rekrystalizační žíhání přispívá k úsporám energie a nákladů.
Kromě shora uvedených obsahů slitiny může ocel obsahovat 0,01 % dusíku a množství boru (> 0,78 x N), požadované pro vázání dusíku. Kromě toho jsou rovněž přípustná malá množství dalších legovacích prvků, které nemají negativní vliv na rekrystalizační podmínky.
Pokud je to možné, může konečná teplota válcování za tepla činit 50 °C pod Ar3, přičemž teplota navíjení může s výhodou ležet v rozmezí od 300 do 600 °C. Oceli IF s nízkým obsahem uhlíku až do 0,01 % nebo oceli mikrolegované s pomocí Ti, V, Nb mohou být žíhány pro úplnou rekrysta1 izací v rozmezí teplot od 600 do 780 °C, zatímco nemikrolegované oceli mohou být žíhány pro úplnou rekrystalizací dokonce při nižších teplotách v rozmezí od 500 do 680 °C zcela nezávisle na hladině navíjení za studená.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude v dalším podrobněji objasněn na příkladech jeho konkrétního provedení, jejichž popis bude podán s přihlédnutím k přiloženým obrázkům výkresů, kde:
obr. 1 až obr. 5 znázorňují podmínky válcování za tepla a žíhání.
Příklady provedení vynálezu
Vynález bude podrobněji vysvětlen na základě pěti příkladů.
Tabulka 1 znázorňuje chemická složení čtyř hlubokotažných ocelí A až D
Chemické složení v % hmotnostních
X3 Z 1 1 1 οεο'ο
Ti CO O O 1 1 1
CM cn CO m
CM cn t—1 vr
Γ3* O o o o
& O o o o
·«. K
o o O o
ι—1 o t—1 CM
_1 CM cn o
rf O o o O
·>. ·* ·.
o o o o
tf> co ”3* <T>
o o o O
co o o o o
s ·*· « ··
O o o o
00 o co CM
o ι-H o i—1
řu o O o O
·_
o O o o
co o iD CM
£ o CM ϊ—1 CM
2 ·.
o O o o
i—1 <-d rd CM
H o O O O
CO w
o O O o
m m cn γ-
o cn o γο
u o o o o
«. — *> ·»
o o o o
rd
Oce cn o Q
Průběhy křivek ukazují, že prostřednictvím kombinování nízké konečné teploty válcování za tepla a nízké teploty navíjení v souladu s předmětem tohoto vynálezu při válcování pásů nebo tabulí za studená podle příkladů A4 až C4 může být teplota rekrystalizace u zařízení na kontinuální lití (viz obr. 1 a obr. 2), stejně jako u zařízení na žíhání po dávkách (viz obr. 3 až obr. 5), výrazně snížena, zejména při nízkém stupni deformace při válcování za studená v rozsahu 30 až 50 %, vzhledem k materiálu o stejném složení, který byl zpracováván při vyšší konečné teplotě válcování za studená a navíjecí teplotě.

Claims (10)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby za studená válcovaných pásů nebo tabulí, při kterém se nízkolegovaná ocel, která kromě železa a neodstraňitelných příměsí obsahuje
    15 C, Al, Ti, V, Nb, každý v příslušném maximálním množství 0,2 %,
    SÍ a Mn, každý v příslušném maximálním množství 1 %, a množství boru větší než 0,78 χ N, požadované pro vázání dusíku, přičemž zbytek tvoří železo a neodstranitelné příměsi, taví a odlévá do desek, tenkých desek nebo pásů, přičemž desky, tenké desky nebo pásy se válcu20 jí za tepla při počáteční teplotě, přesahující 1100 °C, a při konečné teplotě, ležící pod An, a získaný za tepla válcovaný pás se poté navíjí při teplotě menší než 650 °C, a válcuje se za studená při poměru válcování za studená nejvýše 50 %, načež se získaný za studená válcovaný pás žíhá po dobu dostatečnou pro úplnou rekrystalizaei pri teplotě v rozmezí od 520 do 780 °C, která je nezávislá na poměru válcování za studená aje pokud možno co nejnižší v závislosti na složení
  2. 2> oceli.
    2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že válcování za studená se provádí při poměrech válcování za studená mezi 30 a 50 %.
  3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že během válcování za studená se pás podrobuje jednomu nebo více mezilehlých žíhání mezi kroky válcování za studená.
    30
  4. 4. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že oceli obsahují méně než 0,01 % uhlíku a jsou bez mikrolegovacích prvků.
  5. 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že oceli obsahují až 0,2 % uhlíku a mikrolegovací prvky.
  6. 6. Způsob podle nároku 4 nebo 5, vyznačující se tím, že rekrystalizační žíhání se
    35 provádí v zařízení na kontinuální žíhání pri teplotě v rozmezí od 700 do 780 °C.
  7. 7. Způsob podle nároku 4 nebo 5, vyznačující se tím, že rekrystalizační žíhání se provádí v zařízení na žíhání po dávkách při teplotě v rozmezí od 600 do 680 °C.
    40
  8. 8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vy z n ač uj í c í se t í m , že oceli obsahují více než OJ % uhlíku a jsou bez mikrolegovacích prvků.
  9. 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že rekrystalizační žíhání se provádí v zařízení na kontinuální žíhání při teplotě v rozmezí od 600 do 680 °C.
  10. 10. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že rekrystalizační žíhání se provádí v zařízení na žíhání po dávkách pri teplotě v rozmezí od 520 do 600 °C.
CZ20010735A 1998-09-08 1999-09-06 Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí CZ300683B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19840788A DE19840788C2 (de) 1998-09-08 1998-09-08 Verfahren zur Erzeugung von kaltgewalzten Bändern oder Blechen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2001735A3 CZ2001735A3 (cs) 2002-03-13
CZ300683B6 true CZ300683B6 (cs) 2009-07-15

Family

ID=7880087

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20010735A CZ300683B6 (cs) 1998-09-08 1999-09-06 Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí

Country Status (19)

Country Link
US (1) US6582537B1 (cs)
EP (1) EP1109942B1 (cs)
JP (1) JP2002524657A (cs)
KR (1) KR100613472B1 (cs)
CN (1) CN1103824C (cs)
AT (1) ATE243769T1 (cs)
AU (1) AU749783B2 (cs)
BR (1) BR9913530A (cs)
CA (1) CA2342934A1 (cs)
CZ (1) CZ300683B6 (cs)
DE (2) DE19840788C2 (cs)
ES (1) ES2201830T3 (cs)
HU (1) HUP0104020A3 (cs)
PL (1) PL191884B1 (cs)
RU (1) RU2222610C2 (cs)
SK (1) SK286577B6 (cs)
TR (1) TR200100654T2 (cs)
WO (1) WO2000014288A1 (cs)
ZA (1) ZA200101676B (cs)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10153234A1 (de) * 2001-10-31 2003-05-22 Thyssenkrupp Stahl Ag Für die Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech bestimmtes, warmgewalztes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung
US8333923B2 (en) * 2007-02-28 2012-12-18 Caterpillar Inc. High strength gray cast iron
WO2010090352A1 (ja) * 2009-02-09 2010-08-12 新日本製鐵株式会社 熱間圧延用チタン素材およびその製造方法
RU2699480C1 (ru) * 2018-12-14 2019-09-05 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Способ производства холоднокатаного проката

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3879232A (en) * 1972-11-20 1975-04-22 Nippon Steel Corp Method for producing non-ageing cold rolled steel sheets having good press-formability by continuous annealing
DE3529782A1 (de) * 1984-08-27 1986-03-06 Cosden Technology Inc., Dallas, Tex. Kohlenwasserstoffumwandlung von mit schwefel verunreinigten beschickungen
US4576657A (en) * 1982-02-19 1986-03-18 Kawasaki Steel Corporation Process of manufacturing a cold rolled steel sheet having excellent press formability
JPS61238919A (ja) * 1985-04-15 1986-10-24 Kawasaki Steel Corp 面内異方性の小さい絞り用冷延鋼板の製造方法
DE3803064C1 (en) * 1988-01-29 1989-04-06 Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine, De Cold-rolled sheet or strip, and process for its manufacture
JPH05239554A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Kobe Steel Ltd 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3857740A (en) * 1972-07-11 1974-12-31 Nippon Steel Corp Precipitation hardening high strength cold rolled steel sheet and method for producing same
DE3528782A1 (de) * 1985-08-10 1987-02-19 Hoesch Stahl Ag Verfahren zum herstellen eines alterungsbestaendigen bandstahles mit hoher kaltumformbarkeit
JPS62139822A (ja) * 1985-12-11 1987-06-23 Kobe Steel Ltd 材質の均一性にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法
SU1624034A1 (ru) * 1989-03-31 1991-01-30 Институт Металлургии Им.А.А.Байкова Способ производства холоднокатаной полосы
JP2781297B2 (ja) * 1991-10-29 1998-07-30 川崎製鉄株式会社 耐２次加工脆性に優れ面内異方性の少ない冷延薄鋼板の製造方法
RU2039839C1 (ru) * 1992-01-10 1995-07-20 Акционерное общество "Радонеж" Способ производства холоднокатаной нестареющей стали для эмалирования
RU2101368C1 (ru) * 1996-03-05 1998-01-10 Акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства стальной полосы для эмалирования

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3879232A (en) * 1972-11-20 1975-04-22 Nippon Steel Corp Method for producing non-ageing cold rolled steel sheets having good press-formability by continuous annealing
US4576657A (en) * 1982-02-19 1986-03-18 Kawasaki Steel Corporation Process of manufacturing a cold rolled steel sheet having excellent press formability
DE3529782A1 (de) * 1984-08-27 1986-03-06 Cosden Technology Inc., Dallas, Tex. Kohlenwasserstoffumwandlung von mit schwefel verunreinigten beschickungen
JPS61238919A (ja) * 1985-04-15 1986-10-24 Kawasaki Steel Corp 面内異方性の小さい絞り用冷延鋼板の製造方法
DE3803064C1 (en) * 1988-01-29 1989-04-06 Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine, De Cold-rolled sheet or strip, and process for its manufacture
JPH05239554A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Kobe Steel Ltd 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
TR200100654T2 (tr) 2001-07-23
ATE243769T1 (de) 2003-07-15
RU2222610C2 (ru) 2004-01-27
KR100613472B1 (ko) 2006-08-18
WO2000014288A1 (de) 2000-03-16
BR9913530A (pt) 2001-06-05
HUP0104020A3 (en) 2002-03-28
JP2002524657A (ja) 2002-08-06
CN1103824C (zh) 2003-03-26
DE19840788C2 (de) 2000-10-05
PL191884B1 (pl) 2006-07-31
ZA200101676B (en) 2002-06-28
US6582537B1 (en) 2003-06-24
KR20010074992A (ko) 2001-08-09
EP1109942B1 (de) 2003-06-25
AU749783B2 (en) 2002-07-04
SK286577B6 (sk) 2009-01-07
SK2852001A3 (en) 2002-06-04
ES2201830T3 (es) 2004-03-16
EP1109942A1 (de) 2001-06-27
DE59906117D1 (de) 2003-07-31
CZ2001735A3 (cs) 2002-03-13
AU5973599A (en) 2000-03-27
DE19840788A1 (de) 2000-03-16
HUP0104020A2 (hu) 2002-02-28
CA2342934A1 (en) 2000-03-16
CN1317055A (zh) 2001-10-10
PL346523A1 (en) 2002-02-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2880190B1 (en) Method of production of grain-oriented silicon steel sheet grain oriented electrical steel sheet and use thereof
CA2380377A1 (en) Cold-rolled steel sheets with superior strain-aging hardenability
CA2097900A1 (en) High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same
KR930017636A (ko) 고강도 캔용 강판의 제조방법
DE59711972D1 (de) Verfahren zur erzeugung eines kaltgewalzten stahlbleches oder -bandes mit guter umformbarkeit
DE50107281D1 (de) Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech
CA2076284A1 (en) Cold-rolled high-tension steel sheet having superior deep drawability
RU99116608A (ru) Способ изготовления полос из кремнистой стали с ориентированной зернистой структурой
CZ300683B6 (cs) Zpusob výroby za studena válcovaných pásu nebo tabulí
JP2759517B2 (ja) 曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法
TW340875B (en) Process for producing a steel sheet of strip for making a can
US4416707A (en) Secondary recrystallized oriented low-alloy iron
US7026751B2 (en) Material for shadow mask, method for production thereof, shadow mask comprising the material and picture tube using the shadow mask
RU2001109253A (ru) Способ получения холоднокатаных лент или листов
JP3616472B2 (ja) 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPS6141969B2 (cs)
JP2608508B2 (ja) 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法
JP2002524657A5 (cs)
JP3288424B2 (ja) 伸び特性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法
JPH07122094B2 (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
MXPA01002373A (en) Method for producing cold-rolled bands or sheets
JPS5910976B2 (ja) 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法
JPH0625754A (ja) 深絞り性の優れた合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法
JPS5763634A (en) Production of nonaging high strength cold rolled steel plate of superior painting baking hardenability
JPH09157755A (ja) 熱延鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 19990906