CZ297883B6 - Zpusob zpracování strusek nebo jejich smesí - Google Patents
Zpusob zpracování strusek nebo jejich smesí Download PDFInfo
- Publication number
- CZ297883B6 CZ297883B6 CZ20022782A CZ20022782A CZ297883B6 CZ 297883 B6 CZ297883 B6 CZ 297883B6 CZ 20022782 A CZ20022782 A CZ 20022782A CZ 20022782 A CZ20022782 A CZ 20022782A CZ 297883 B6 CZ297883 B6 CZ 297883B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- steel
- bath
- weight
- slag
- slags
- Prior art date
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 72
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 72
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000000969 carrier Substances 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 claims description 5
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- -1 cooling scrap Substances 0.000 claims description 2
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 10
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010024769 Local reaction Diseases 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B5/00—Treatment of metallurgical slag ; Artificial stone from molten metallurgical slag
- C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0025—Adding carbon material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2400/00—Treatment of slags originating from iron or steel processes
- C21B2400/02—Physical or chemical treatment of slags
- C21B2400/022—Methods of cooling or quenching molten slag
- C21B2400/028—Methods of cooling or quenching molten slag with the permanent addition of cooled slag or other solids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Zpusob zpracování strusek nebo jejich smesí s obsahem oxidu zelezitého > 5 % hmotnostních, zejména ocelárenských strusek, u nichz jsou ocelové strusky poprípade smíchány i s jinými struskami a jsou zavádeny do kovové lázne, spocívá v tom, ze jako kovová lázen se pouzije ocelová lázen s obsahem C < 1,5 % hmotnostního, s výhodou vsak < 0,5 % hmotnostního, pricemz ocelová lázen se po pridání ocelových strusek na hodnotu C pres 2,0 % hmotnostní, s výhodou na > 2,5 % hmotnostního C, pridáním uhlíku nebo jeho nositelu nauhlicuje.
Description
Způsob zpracování strusek nebo jejich směsí
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu zpracování strusek nebo jejich směsí s obsahem oxidu železitého > 5 % hmotnostních, zejména ocelárenských strusek, u nichž jsou ocelové strusky popřípadě smíchány i s jinými struskami a jsou tak zaváděny do kovové lázně.
Dosavadní stav techniky
Ze spisu EP O 666 930 je znám způsob výroby oceli a hydraulicky aktivních pojiv, u nichž jsou ocelové strusky za použití surového železa a zejména uhlíku obsaženého v surovém železe redukovány, čímž dochází ke zkujňování kovové taveniny a obsah uhlíku v tavenině se sníží, například pod jednu polovinu obsahu uhlíku v surovém železe, přičemž se současně z ocelové strusky oxid železitý redukuje na železo a přichází do kovové lázně. Známým způsob byl přitom optimalizován tak, že pomocí malých množství tekutého surového železa bylo možno alespoň zčásti zredukovat velké množství ocelových strusek. Výrazného zkrácení tohoto postupu se při použití většího množství tekutého surového železa u tohoto známého procesu jinak nedosáhne, neboť je jednak k dispozici tekuté surové železo se srovnatelně nižšími teplotami, čímž se reologické vlastnosti strusek mohou stát problematickými, jednak může docházet ktomu, že při dodání tekutých ocelových strusek do velkého množství tekutého surového železa dojde k silné reakci, která může v případě nevhodných Teologických vlastností strusek vést ke vzniku nežádoucích pěnových strusek nebo k jejich vyhazování. Důsledkem tvoření takových pěnových strusek je pak zpomalení reakce, což má za následek relativně dlouhou dobu zpracování.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je zdokonalení způsobu zpracování strusek, u kterého se v průběhu krátké doby reakce optimálně využije provozní teplota a v průběhu redukce by mohla být udržována řídká ocelová struska, která by bránila tvorbě pěnových strusek a současně bránila tomu, aby nedocházelo k lokálním reakcím spojeným s nežádoucím vyhazováním tekuté strusky.
Uvedený úkol splňuje a nevýhody a nedostatky známého způsobu odstraňuje způsob zpracování strusek nebo jejich směsí s obsahem oxidu železitého > 5 % hmotnostních, zejména ocelárenských strusek, u nichž jsou ocelové strusky popřípadě smíchány i s jinými struskami a jsou tak zaváděny do kovové lázně, podle vynálezu, jehož podstatou je, že jako kovová lázeň se použije ocelová lázeň s obsahem C < 1,5 % hmotnostního, s výhodou < 0,5 % hmotnostního, přičemž ocelová lázeň se po přidání ocelových strusek na více než 2,0 % hmotnostní C, s výhodou na > 2,5 % hmotnostního C, nauhličuje přísadou uhlíku nebo jeho nosičů.
Podle vynálezu je výhodné, když kovové lázni se předřadí lázeň surového železa a kyslíkem s obsahem C < 0,5 % hmotnostního se provede zkujnění, teplota ocelové lázně se upraví na teplotu vyšší než 1570 °C, zejména na asi 1620 °C, načež se do zkujněné ocelové lázně přivede tekutá ocelová struska a po vyrovnání teploty se do ocelové lázně zavede uhlík, přičemž se přidají korekční látky obsahující SiO2, například vysokopecní struska, křemenný písek a/nebo korekční látky obsahující A12O3, jako je bauxit, pro snížení zásaditosti na < 1,5 popřípadě pro nastavení obsahu A12O3 na > 10 % hmotnostních.
Tím, že se na začátku redukce strusky v kovové lázni předřadí kovová lázeň s nižším obsahem uhlíku, tedy ocelová lázeň, zabrání se místnímu překračování reakcí a omezí se prudké reakce, při nichž vzniká velké množství plynů, takže již nelze pozorovat, že by docházelo k tvorbě pěnových strusek. Aby bylo možno provádět tento proces pokud možno hospodárně a autotermicky, je
-1 CZ 297883 B6 zvláště výhodné bezprostředně využívat tepla, vznikajícího při tomto procesu. Tím, že ocelová lázeň, do které jsou následně přidávány ocelové strusky, se získává jako předřazený stupeň v průběhu stejného oxidačního procesu, může být teplo vznikající při zkujňování, při kterém se původní lázeň surového železa značně zahřívá, bezprostředně využito pro vyrovnávání teploty s ocelovou struskou, kterou je třeba přivádět, přičemž také korekční látky, zejména také korekční látky obsahující SiO2 potřebné pro nastavení požadované zásaditosti, se vlivem vysoké teploty bezprostředně nato roztaví a mohou tak být zaváděny do strusky. Do ocelové lázně, která je zkujňovacím procesem ohřátá na teplotu vyšší než 1570 °C, se tak bezprostředně přivádí alespoň část korekčních látek obsahujících SiO2 potřebných pro nastavení zásaditosti, takže se tyto korekční látky zahřejí a alespoň zčásti se taví nebo se hned přivádí ocelová struska, přičemž mohou být společně s tekutou ocelovou struskou přidávány korekční látky obsahující SiO2. Přísadou těchto korekčních látek obsahujících SiO2, zejména z toho důvodu, že je současně možno přidávat další přísady, například chladicí šrot nebo prachovou rudu, se v tomto procesu bezprostředně využívá vysoké latentní teplo zkujněné ocelové lázně a po přidání nosičů kysličníků železa je možno provádět účinnou regulaci teploty, při které se do značné míry redukují kysličníky železa a tím se z nosičů kysličníků železa, které je jinak možno je obtížně zpracovat, jako například prachovou rudu, vytvoří velké množství tekutého železa.
V návaznosti na přidání ocelových strusek následuje pak kontinuální zvyšování obsahu uhlíku v ocelové lázni a žádaná redukce, přičemž se nosiče uhlíku vhánějí do ocelové lázně. Vzniklý oxid uhelnatý může být dodatečně spalován, takže tento proces může být veden jako do značné míry autotermní a není nutné zavádět do něj další energii.
Je výhodné, když se zásaditost lázně nastaví na 1,1 až 1,4 a obsah C na hodnotu > 2,5 % hmotnostního.
Způsob podle vynálezu je výhodně prováděn tak, že se ocelová struska přidává do ocelové lázně v hmotnostním poměru 1:3 až 1:6, s výhodou v poměru 1:4, přičemž s relativně velkým množstvím předřazené kovové lázně, která po zkujnění má vysokou teplotu, je bezprostředně k dispozici potřebné tavné teplo pro přísady.
Zvláště výhodně může být přidáván křemenný písek v množství 150 až 250 kg/t ocelové strusky a bauxit v množství 200 až 300 kg/t ocelové strusky, přičemž zvoleným druhem přísady se dosáhne vhodné homogenizace a tím i úplného roztavení a převedení látek přidaných do strusky, čímž je možno získat technologicky upotřebitelný cementační produkt.
Je zvláště výhodné, přidají-li se do tekutých struskových směsí prachové rudy, popřípadě nosiče oxidu železa pro nastavení obsahu oxidu železitého na hodnotu vyšší než 8 % hmotnostních. Tím se dosáhne toho, že se při požadované redukci ocelové strusky ve stejném procesu současně redukují i obtížně zpracovatelné rudy. Touto příměsí se také dosáhne regulace požadované reakční teploty. Ke stejnému účelu mohou být do kovové lázně v průběhu nebo v návaznosti na zkujňování s výhodou zatavovány přísady, například chladicí šrot nebo prachové rudy.
Je také velmi výhodné, přidají-li se do lázně nosiče oxidu železa s kyselou hlušinou, čímž současně s redukcí kovového železa z takových nosičů oxidu železa dojde k odpovídajícímu snížení zásaditosti na úroveň z hlediska cementační techniky žádoucích cílových hodnot. Přitom se výhodně postupuje tak, že přidávání nosičů oxidu železa, jako jsou chudé rudy nebo prachové rudy s kyselou hlušinou, se po přidání tekuté strusky nebo směsi strusek do ocelové lázně alespoň zčásti provádí současně při nauhličování ocelové lázně, přičemž je všeobecně výhodné do ocelové lázně alespoň zčásti současně při nauhličování tekuté strusky nebo struskové směsi přidávat korekční látky obsahující CaO, A12O3 a/nebo SiO2.
Vcelku se zkujňováním prováděným v prvním stupni dosáhne výhodné energetické bilance, přičemž je možno vysoké množství energie, uvolňované při zkujňování lázně surového železa, bezprostředně využít ve vlastním procesu.
-2CZ 297883 B6
Pro nastavování požadované cílové zásaditosti jsou prakticky vhodné libovolné strusky bohaté na
SiO2 a je také popřípadě možno použít korekční látky obsahující SÍO2.
Podle vynálezu je dále výhodné, když během zkujňování nebo v návaznosti na zkujňování se v kovové lázni taví přísady jako je chladicí šrot, prachové rudy nebo železná houba.
Příklady provedení vynálezu
Vynález je dále podrobněji vysvětlen v popisu příkladného provedení.
Z konvertoru bylo pomocí 280 Nm3 kyslíku tryskami do dna ocelové lázně převedeno 8 t tekutého surového železa. Tekuté surové železo přitom mělo obsah uhlíku 3,9 % hmotnostního, obsah křemíku asi 0,3 % hmotnostního a zbytkové železo jako vyrovnávací složku. Po zkujnění, při kterém se v důsledku exotermní reakce dosáhlo zvýšení teploty lázně z výchozí teploty 1470 °C na konečných 1620 °C, měla tekutá ocelová lázeň obsah uhlíku 0,3 % hmotnostního, obsah křemíku 0,003 % hmotnostního a zbytkové železo. Do této tekuté ocelové lázně pak byly přidány 2 t ocelové strusky. Ocelová struska měla následující složení:
Ocelová struska
CaO
SiO2
A12O3
MgO
TiO2
FeO
MnO
CaO/SiO2 % hmotnostní
48.6
19,1
2,2
3,2
1.5
22.7
2.7
2.5
Vzhledem k relativně nízkému obsahu uhlíku v ocelové lázni dochází v bezprostřední návaznosti na přísadu tekuté ocelové strusky k výrazně nižším látkovým obměnám při redukční reakci oxidů kovů obsažených v ocelové strusce. Kdyby se v odpovídajícím množstevním poměru bezprostředně předřadilo surové železo, došlo by k rychlému uvolnění vysokého množství CO, což by mohlo vést ke vzniku silného pěnění strusky nebo i k jejímu vyhazování.
Po přidání ocelové strusky do ocelové lázně dochází k vyrovnání teploty mezi struskou a kovovou lázní, čímž je umožněno opětné převedení případných pevných částí strusky do tekutého stavu. Teplota se vyrovnává přibližně na 1500 °C.
Po vyrovnání teploty bylo do ocelové lázně zavedeno 580 kg uhlí rychlostí 25 kg/min., 370 kg křemenného písku rychlostí 24 kg/min. a 535 kg bauxitu rychlostí 28 kg/min.
Na konci požadované redukční reakce měla kovová lázeň 4,5 % hmotnostního rozpuštěného uhlíku za teploty asi 1490 °C. Zbývající surové železo může ovšem v závislosti na použitých korekčních látkách, popřípadě na složení ocelové strusky, obsahovat také jiné kovy než železo.
Korekčními látkami bylo možno regulovat požadovanou konečnou zásaditost, která se jevila jako žádoucí pro další cementačně technologické využití zpracovávané strusky, přičemž současně došlo k redukci oxidů kovů na dále uvedené složení zpracovávané ocelové strusky:
-3CZ 297883 B6 % hmotnostní
Zpracovávaná ocelová struska
| CaO | 44,7 |
| SiO2 | 34,6 |
| A12O3 | 14,8 |
| MgO | 2,9 |
| TiO2 | 1,8 |
| FeO | 0,9 |
| MnO | 0,3 |
| CaO/SiO2 | 1,3 |
Ocelová struska, získaná tímto způsobem, mohla být granulována ve vodě a použita jako mlecí přísada do kompozičních cementů.
Teplotou, vznikající při oduhličování, se dosahuje ohřátí korekčních látek potřebných pro nastavení požadované zásaditosti, popřípadě nastavení požadovaného složení pro cementačně technologicky upotřebitelnou mlecí přísadu, její ohřev a roztavení. Případně vzniklá nežádoucí vysoká teplota může být zpětně zredukována na požadovanou redukční teplotu přísadou chladicího šrotu,, prachové rudy nebo vsázkových materiálů z přímé redukce železa (DRI, HBI), načež je možno do kovové lázně přidávat další železo.
Pokud je to žádoucí, může být oxid uhelnatý, který se při redukci tvoří nad struskovou lázní, dodatečně spalován, čímž je umožněno současné zpracování většího množství kyselých prachových rud bez potřeby další energie.
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob zpracování strusek nebo jejich směsí s obsahem oxidu železitého > 5 % hmotnostních, zejména ocelárenských strusek, u nichž jsou ocelové strusky popřípadě smíchány i s jinými struskami a jsou tak zaváděny do kovové lázně, vyznačující se tím, že jako kovová lázeň se použije ocelová lázeň s obsahem C < 1,5 % hmotnostního, s výhodou < 0,5 % hmotnostního, přičemž ocelová lázeň se po přidání ocelových strusek na více než 2,0 % hmotnostní C, s výhodou na > 2,5 % hmotnostního C, nauhličuje přísadou uhlíku nebo jeho nosičů.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kovové lázni se předřadí lázeň surového železa a kyslíkem s obsahem C < 0,5 % hmotnostního se provede zkujnění, teplota ocelové lázně se upraví na teplotu vyšší než 1570 °C, zejména na asi 1620 °C, načež se do zkujněné ocelové lázně přivede tekutá ocelová struska a po vyrovnání teploty se do ocelové lázně zavede uhlík, přičemž se přidají korekční látky obsahující SiO2, jako je vysokopecní struska, křemenný písek a/nebo korekční látky obsahující A12O3, jako je bauxit, pro snížení zásaditosti na <1,5 popřípadě pro nastavení obsahu A12O3 na > 10 % hmotnostních.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že zásaditost se nastaví na 1,1 až 1,4 a obsah C lázně se nastaví na > 2,5 % hmotnostního.
- 4. Způsob podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že ocelová struska se přidává do ocelové lázně v hmotnostním poměru 1:3 až 1:6, s výhodou v poměru 1:4.-4CZ 297883 B6
- 5. Způsob podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že křemenný písek se přidává v množství 150 až 250 kg/t ocelové strusky a bauxit v množství 200 až 300 kg/t ocelové strusky.
- 6. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vy z n a č uj í c í se t í m , že do tekutých struskových směsí se přidají prachové rudy, popřípadě nosiče oxidu železa pro nastavení obsahu oxidu železitého na hodnotu vyšší než 8 % hmotnostních.
- 7. Způsob podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že přidávání nosičů oxidu železa, jako jsou chudé rudy nebo prachové rudy s kyselou hlušinou, se provádí po přidání tekuté strusky nebo směsí strusek do ocelové lázně, alespoň z části současně při nauhličování této ocelové lázně.
- 8. Způsob podle některého z nároků 1 až 7, v y z n a č u j í c í se t í m, že do tekuté strusky nebo struskových směsí se přidávají korekční látky obsahující CaO, AI2O3 a/nebo SiO2.
- 9. Způsob podle některého z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že během zkujňování nebo v návaznosti na zkujňování se v kovové lázni taví přísady, jako je chladicí šrot, prachové rudy nebo železná houba.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT652000 | 2000-01-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20022782A3 CZ20022782A3 (cs) | 2003-03-12 |
| CZ297883B6 true CZ297883B6 (cs) | 2007-04-18 |
Family
ID=3480585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20022782A CZ297883B6 (cs) | 2000-01-28 | 2001-01-18 | Zpusob zpracování strusek nebo jejich smesí |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6843828B2 (cs) |
| EP (1) | EP1252343B1 (cs) |
| JP (1) | JP4249417B2 (cs) |
| KR (1) | KR100580347B1 (cs) |
| CN (1) | CN1292080C (cs) |
| AR (1) | AR027285A1 (cs) |
| AU (1) | AU778627B2 (cs) |
| BR (1) | BR0107801B1 (cs) |
| CA (1) | CA2398344C (cs) |
| CZ (1) | CZ297883B6 (cs) |
| DE (1) | DE50100439D1 (cs) |
| ES (1) | ES2203588T3 (cs) |
| HU (1) | HUP0203820A2 (cs) |
| MX (1) | MXPA02007083A (cs) |
| PL (1) | PL194977B1 (cs) |
| PT (1) | PT1252343E (cs) |
| RU (1) | RU2238331C2 (cs) |
| SK (1) | SK286013B6 (cs) |
| TW (1) | TW533243B (cs) |
| UA (1) | UA74810C2 (cs) |
| WO (1) | WO2001055459A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200205111B (cs) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412283B (de) * | 2003-05-16 | 2004-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum verwerten von schlacke |
| AT412723B (de) * | 2003-06-30 | 2005-06-27 | Patco Engineering Gmbh | Verfahren zum konditionieren von schlacken und stäuben aus der edelstahlherstellung |
| UA85217C2 (ru) * | 2004-01-30 | 2009-01-12 | ТЕКНОЛОДЖИКАЛ РЕСОРСИЗ ПиТиВай. ЛИМИТЕД | Способ и устройство для производства железосодержащих продуктов |
| AU2005245678B2 (en) | 2004-05-18 | 2010-09-30 | Holcim Technology Ltd. | Method for reducing CR from CR-containing metallurgical slags |
| CN102019286B (zh) * | 2010-12-13 | 2011-11-09 | 济南鲍安环保技术开发有限公司 | 一种磁选后钢渣尾渣的处理方法 |
| KR101257054B1 (ko) | 2011-06-28 | 2013-04-22 | 현대제철 주식회사 | 슬러지를 이용한 전기로용 스크랩 제조방법 |
| JP5541423B1 (ja) | 2012-06-27 | 2014-07-09 | 新日鐵住金株式会社 | 製鋼スラグ還元処理装置及び製鋼スラグ還元処理システム |
| BR112016001146B1 (pt) | 2013-07-24 | 2020-03-03 | Nippon Steel Corporation | Método de tratamento de gás de escape e instalação de tratamento de gás de escape |
| CN105143137B (zh) * | 2013-07-25 | 2018-05-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 水泥原料用高炉水淬炉渣及其筛选方法 |
| CN103710480B (zh) * | 2013-12-06 | 2016-01-20 | 济南鲍德炉料有限公司 | 一种液态钢渣余热还原铁矿石的生产方法 |
| KR102227326B1 (ko) | 2016-12-16 | 2021-03-12 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 전기로 |
| CN110073161B (zh) | 2016-12-16 | 2020-06-05 | 日本制铁株式会社 | 电炉 |
| DE102017119675B4 (de) * | 2017-08-28 | 2019-07-04 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Behandlung von Schlacke |
| CN111440918A (zh) * | 2020-04-07 | 2020-07-24 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种利用回收资源对脱磷渣去泡沫化的方法 |
| JP7128602B1 (ja) | 2022-03-11 | 2022-08-31 | 山田 榮子 | 産業廃棄物の少ない屑鉄の溶解方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2307237A1 (de) * | 1972-02-15 | 1973-08-23 | Graenges Ab | Verfahren zur behandlung von metallurgischen schlacken |
| WO1995007365A1 (de) * | 1993-09-07 | 1995-03-16 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| WO1997046717A1 (de) * | 1996-06-05 | 1997-12-11 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von puzzolanen, synthetischen hochofenschlacken, belit- oder alitklinkern, sowie von roheisenlegierungen aus oxidischen schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4304598A (en) * | 1980-09-19 | 1981-12-08 | Klockner-Werke Ag | Method for producing steel from solid, iron containing pieces |
| ID21879A (id) * | 1997-09-15 | 1999-08-05 | Holderbank Financ Glarus | Proses peningkatan terak baja berikut pengemban besi untuk medapatkan besi kasar dan terak yang aman bagi lingkungan |
-
2001
- 2001-01-18 DE DE50100439T patent/DE50100439D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 PL PL356415A patent/PL194977B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 BR BRPI0107801-1A patent/BR0107801B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 EP EP01901010A patent/EP1252343B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 SK SK956-2002A patent/SK286013B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 KR KR1020027009591A patent/KR100580347B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 US US10/182,057 patent/US6843828B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 HU HU0203820A patent/HUP0203820A2/hu unknown
- 2001-01-18 JP JP2001554488A patent/JP4249417B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 WO PCT/AT2001/000010 patent/WO2001055459A1/de active IP Right Grant
- 2001-01-18 TW TW90101178A patent/TW533243B/zh not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 ES ES01901010T patent/ES2203588T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-18 CZ CZ20022782A patent/CZ297883B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 RU RU2002123053A patent/RU2238331C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-01-18 CN CNB018042724A patent/CN1292080C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 AU AU26522/01A patent/AU778627B2/en not_active Ceased
- 2001-01-18 PT PT01901010T patent/PT1252343E/pt unknown
- 2001-01-18 UA UA2002075481A patent/UA74810C2/uk unknown
- 2001-01-18 CA CA 2398344 patent/CA2398344C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-01-18 MX MXPA02007083A patent/MXPA02007083A/es active IP Right Grant
- 2001-01-25 AR ARP010100315 patent/AR027285A1/es not_active Application Discontinuation
-
2002
- 2002-06-25 ZA ZA200205111A patent/ZA200205111B/xx unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2307237A1 (de) * | 1972-02-15 | 1973-08-23 | Graenges Ab | Verfahren zur behandlung von metallurgischen schlacken |
| WO1995007365A1 (de) * | 1993-09-07 | 1995-03-16 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von stahl und hydraulisch aktiven bindemitteln |
| WO1997046717A1 (de) * | 1996-06-05 | 1997-12-11 | 'holderbank' Financiere Glarus Ag | Verfahren zum herstellen von puzzolanen, synthetischen hochofenschlacken, belit- oder alitklinkern, sowie von roheisenlegierungen aus oxidischen schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU2652201A (en) | 2001-08-07 |
| KR20020090212A (ko) | 2002-11-30 |
| PL194977B1 (pl) | 2007-07-31 |
| PT1252343E (pt) | 2003-12-31 |
| HUP0203820A2 (en) | 2003-04-28 |
| KR100580347B1 (ko) | 2006-05-16 |
| CN1401009A (zh) | 2003-03-05 |
| AR027285A1 (es) | 2003-03-19 |
| CZ20022782A3 (cs) | 2003-03-12 |
| JP2003520899A (ja) | 2003-07-08 |
| CN1292080C (zh) | 2006-12-27 |
| RU2238331C2 (ru) | 2004-10-20 |
| EP1252343B1 (de) | 2003-07-30 |
| SK9562002A3 (en) | 2003-04-01 |
| BR0107801B1 (pt) | 2009-01-13 |
| EP1252343A1 (de) | 2002-10-30 |
| DE50100439D1 (de) | 2003-09-04 |
| US6843828B2 (en) | 2005-01-18 |
| RU2002123053A (ru) | 2004-02-20 |
| ZA200205111B (en) | 2003-12-31 |
| JP4249417B2 (ja) | 2009-04-02 |
| CA2398344C (en) | 2008-04-08 |
| SK286013B6 (sk) | 2008-01-07 |
| BR0107801A (pt) | 2002-10-22 |
| ES2203588T3 (es) | 2004-04-16 |
| UA74810C2 (en) | 2006-02-15 |
| WO2001055459A1 (de) | 2001-08-02 |
| CA2398344A1 (en) | 2001-08-02 |
| TW533243B (en) | 2003-05-21 |
| AU778627B2 (en) | 2004-12-16 |
| PL356415A1 (en) | 2004-06-28 |
| US20030140732A1 (en) | 2003-07-31 |
| MXPA02007083A (es) | 2004-09-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107099715B (zh) | 基于铝热自蔓延梯度还原与渣洗精炼制备钒铁合金的方法 | |
| CZ297883B6 (cs) | Zpusob zpracování strusek nebo jejich smesí | |
| SK2952000A3 (en) | Method of making iron and steel | |
| JP6164151B2 (ja) | 転炉型精錬炉による溶鉄の精錬方法 | |
| JP7364899B2 (ja) | スラグ還元を伴った冷鉄源の溶解方法 | |
| JP2003520899A5 (cs) | ||
| RU2372407C2 (ru) | Получение железа и стали | |
| US4533385A (en) | Method for producing metals, such as molten pig iron, steel pre-material and ferroalloys | |
| JP2019151535A (ja) | リン酸スラグ肥料の製造方法 | |
| RU2455379C1 (ru) | Способ выплавки низкоуглеродистых марганецсодержащих сплавов | |
| JPH07316618A (ja) | 溶融還元溶銑の予備精錬方法 | |
| JP2001049320A (ja) | 高燐鉱石を原料とする鉄鋼製造方法 | |
| JPS62109911A (ja) | 溶銑の脱珪・脱燐方法 | |
| WO2022163200A1 (ja) | 溶鉄の精錬方法 | |
| JPS6059961B2 (ja) | 溶銑予備処理方法 | |
| US3163522A (en) | Method for the production of steel | |
| US6261339B1 (en) | Method for desiliconizing pig iron before refining it to steel | |
| JP4184855B2 (ja) | 溶鋼中のＣｒ量調整方法 | |
| JPH01316406A (ja) | 含クロム溶鉄の製造法 | |
| JPH02209410A (ja) | 溶銑予備処理炉におけるスクラップ溶解方法 | |
| JPH08120318A (ja) | 精錬炉スラグの再利用方法 | |
| JPS61253311A (ja) | クロム鉱石の溶融還元法 | |
| JPS6242004B2 (cs) | ||
| JPS63192812A (ja) | 溶銑の脱Ｃｕ方法 | |
| JPH08283817A (ja) | 転炉における高吹止Ｍｎ操業方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100118 |