CZ297290B6 - Reaktor se svazkem teplosmenných trubek a jeho pouzití - Google Patents

Reaktor se svazkem teplosmenných trubek a jeho pouzití Download PDF

Info

Publication number
CZ297290B6
CZ297290B6 CZ20010524A CZ2001524A CZ297290B6 CZ 297290 B6 CZ297290 B6 CZ 297290B6 CZ 20010524 A CZ20010524 A CZ 20010524A CZ 2001524 A CZ2001524 A CZ 2001524A CZ 297290 B6 CZ297290 B6 CZ 297290B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
reactor
heat transfer
transfer medium
ring
heat
Prior art date
Application number
CZ20010524A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2001524A3 (cs
Inventor
Corr@Franz
Olbert@Gerhard
Original Assignee
Basf Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Basf Aktiengesellschaft filed Critical Basf Aktiengesellschaft
Publication of CZ2001524A3 publication Critical patent/CZ2001524A3/cs
Publication of CZ297290B6 publication Critical patent/CZ297290B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D401/00—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom
    • C07D401/02—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom containing two hetero rings
    • C07D401/06—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom containing two hetero rings linked by a carbon chain containing only aliphatic carbon atoms
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/32—Packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit or module inside the apparatus for mass or heat transfer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/067—Heating or cooling the reactor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D401/00—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom
    • C07D401/02—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom containing two hetero rings
    • C07D401/12—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom containing two hetero rings linked by a chain containing hetero atoms as chain links
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D401/00—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom
    • C07D401/14—Heterocyclic compounds containing two or more hetero rings, having nitrogen atoms as the only ring hetero atoms, at least one ring being a six-membered ring with only one nitrogen atom containing three or more hetero rings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D405/00—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom
    • C07D405/14—Heterocyclic compounds containing both one or more hetero rings having oxygen atoms as the only ring hetero atoms, and one or more rings having nitrogen as the only ring hetero atom containing three or more hetero rings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F28D7/163—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing
    • F28D7/1669—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation with conduit assemblies having a particular shape, e.g. square or annular; with assemblies of conduits having different geometrical features; with multiple groups of conduits connected in series or parallel and arranged inside common casing the conduit assemblies having an annular shape; the conduits being assembled around a central distribution tube
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F27/00—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus
    • F28F27/02—Control arrangements or safety devices specially adapted for heat-exchange or heat-transfer apparatus for controlling the distribution of heat-exchange media between different channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/0202—Header boxes having their inner space divided by partitions
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/026—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
    • B01J2208/00221—Plates; Jackets; Cylinders comprising baffles for guiding the flow of the heat exchange medium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00256—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles in a heat exchanger for the heat exchange medium separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00548—Flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00094—Jackets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
    • F28F2250/06—Derivation channels, e.g. bypass

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

U reaktoru (1) se svazkem (2) teplosmenných trubek je kazdé z horního i spodního okruzního vedení (3, 4) prostrednictvím válcových oddelovacích mezisten (8, 9) rozdelené na vnitrní okruzní vedení (11, 13) a vnejsí okruzní vedení (12, 14). Teplo prevádející médium je dodáváno prostrednictvím vnejsího spodního okruzního vedení (14), pres oblast vne reaktoru (1) vnitrního horního okruzního vedení (11) pres jeho otvory (5) pláste do prostoru obklopujícího svazek (2) teplosmenných trubek, odtud presotvory (6) pláste do vnitrního spodního okruzníhovedení (13). Následne je pres oblast usporádanou vne reaktoru (1) odvedeno do vnejsího horního okruzního vedení (12).

Description

(57) Anotace:
U reaktoru (1) se svazkem (2) teplosměnných trubek je každé z horního i spodního okružního vedení (3, 4) prostřednictvím válcových oddělovacích mezistěn (8,9) rozdělené na vnitřní okružní vedení (11, 13) a vnější okružní vedení (12, 14). Teplo převádějící médium je dodáváno prostřednictvím vnějšího spodního okružního vedeni (14), přes oblast vně reaktoru (1) vnitřního horního okružního vedení (11) přes jeho otvory (5) pláště do prostoru obklopujícího svazek (2) teplosměnných trubek, odtud přes otvory (6) pláště do vnitřního spodního okružního vedení (13). Následně je přes oblast uspořádanou vně reaktoru (1) odvedeno do vnějšího horního okružního vedení (12).
Reaktor se svazkem teplosměnných trubek a jeho použití
Oblast techniky
Předložený vynález se týká reaktoru se svazkem teplosměnných trubek, skrze jehož prostor obklopující uvedené teplosměnné trubky prochází teplo převádějící médium, s okružními vedeními uspořádanými na obou koncích reaktoru a v nich upravenými otvory pláště pro dodávání a vyprazdňování teplo převádějícího média prostřednictvím jednoho nebo několika čerpadel, připadne s průchodem tohoto teplo převádějícího média nebo dílčího proudu teplo převádějícího média jedním nebo několika externě uspořádanými výměníky tepla, přičemž je teplo převádějící médium dodáváno do spodního okružního vedení a vraceno zpátky do čerpadla (čerpadel) skrze horní okružní vedení, a s usměrňovacími deskami, které ve středu reaktoru a v oblasti jeho okraje střídavě ponechávají průchozí úseky.
Dosavadní stav techniky
Standardní konstrukční provedení reaktorů typu podle úvodu sestávají obvykle z uzavřeného válcového pláště, ve kterém je upravený svazek trubek, tzn. velký počet teplosměnných trubek, umístěný obvykle ve vertikálním uspořádání. Tyto teplosměnné trubky, ve kterých mohou být obsažené katalyzátory na nosiči, jsou prostřednictvím svých konců těsnícím způsobem upevněné v trubkových základnách a dále vedou jednak do uzavíracího víka upevněného k válcovému plášti na jeho horním konci a jednak do uzavíracího víka upevněného k válcovému plášti na jeho spodním konci. Reakční směs, protékající skrze teplosměnné trubky, se přivádí a odvádí skrze tato uzavírací víka. Za účelem vyrovnávání tepelné bilance, zejména v případě velmi účinných exotermických reakcí, prochází oběh teplo převádějícího média skrze prostor obklopující teplosměnné trubky.
Z ekonomických důvodů se používají reaktory s nejvýše možným počtem teplosměnných trubek, přičemž počet teplosměnných trubek je v častých případech vyhovující tehdy, pohybuje-li se v rozmezí od 15 000 do 30 000 (viz například dokument DE 4 431 949).
Ohledně oběhu teplo převádějícího média je ze stavu techniky známé, realizovat v podstatě rovnoměrné rozložení teploty teplo převádějícího média v každém horizontálně vedeném průřezu reaktoru tak, aby se co možná všechny teplosměnné trubky v co možná všech místech podílely na provádění reakcí stejnou měrou (viz například dokument DE 1 631 162). Vyrovnávání rozložení teploty se uskutečňuje, jak je popsáno například v dokumentu DE 3 409 159, dodáváním tepla nebo jeho odváděním prostřednictvím vnějších okružních vedení nainstalovaných na koncích reaktoru v kombinaci s velkým počtem otvorů, vytvořených v plášti reaktoru.
Dalšího zdokonalení přenosu tepla se dociluje prostřednictvím instalace usměrňovačích desek, které střídavě ve středu reaktoru a v oblasti jeho okraje ponechávají průchozí úseky. Použití takového opatření je obzvlášť vhodné v kombinaci se svazky trubek s prstencovým uspořádáním, vykazujícím volný středový prostor, aje popsané například v dokumentu GB-B-310 175.
Ve velkých reaktorech, které jsou ve shora zmiňované oblasti opatřené počtem teplosměnných trubek v rozmezí přibližně od 15 000 do 30 000, a které jsou vybavené usměrňovacími deskami, je pokles tlaku teplo převádějícího média ve srovnatelných podmínkách velmi značný. Z uvedeného důvodu musí být eutektická tavenina soli, zahrnující dusičnan draselný a dusičnan sodný, která se často používá pro odvádění tepla uvolňovaného během oxidačních reakcí a která při uživatelské teplotě, pohybující se v rozmezí přibližně 350 až 400 °C, vykazuje viskozitu podobnou viskozitě vody, zaváděna do reaktoru shora uvedené velikosti, za účelem překonání nežádoucího poklesu tlaku, při napájecí tlakové výšce přibližně 4 až 5 m.
-1 CZ 297290 B6
I
Ve velkých reaktorech tohoto typuje oběhový čerpadlový systém umístěný s výhodou mezi horním okružním vedením a spodním okružním vedením, přičemž se teplo převádějící médium dodává do spodní oblasti reaktoru, například prostřednictvím okružního vedení.
Ve velkých reaktorech tohoto typu by pak pro zavádění taveniny soli do horní části reaktoru nebo na něm uspořádaného horního okružního vedení přímo, pro které je velikost požadované napájecí tlakové výšky 4 až 5 m, bylo nezbytně nutné použít z technického hlediska nepříznivý a na poruchy citlivý čerpadlový systém, což je mezi jiným důsledkem existence komplikovaného utěsnění poháněcího hřídele čerpadla, větší délky tohoto poháněcího hřídele, a vnášením, prostřednictvím poháněcího hřídele čerpadla, většího množství tepla do spodního ložiska uložení motoru. Kromě toho by aplikace shora zmiňované napájecí tlakové výšky vyžadovala použití vysokotlaké kompenzační nádoby pro uložení taveniny soli, což je z bezpečnostního hlediska nežádoucí.
Dodávání teplo převádějícího média do oblasti horního konce reaktoru, tj. přivádění v souproudu s reakční směsí, která se do teplosměnných trubek přivádí rovněž tak v oblasti horního konce reaktoru, je, jak známo, z hlediska provádění příslušných reakcí výhodné (viz například dokument DE 4 431 449).
Souproudé provádění reakcí vykazuje oproti protiproudovému postupu řadu výhod, například vyšší výkonnost, nižší lokální teploty katalyzátoru, příznivý nárůst teploty teplo převádějícího média směrem ke konci reakce v teplosměnných trubkách, rovnoměrné rozložení teploty teplo převádějícího média v celém průřezu reaktoru, tj. vhodné a odpovídající horizontální rozvrstvení teploty, a čisté pracovní podmínky v oblasti nad prostorem teplosměnných trubek jako důsledku špatné zpětné vazby přes teplo převádějící médium.
Nicméně, přemisťování reakční směsi a teplo převádějícího média v souproudu, popsané v dokumentu DE 4 431 449, nebo znázorněné v dokumentu DE 2 201 528 na obr. 1, překonává shora zmiňované problémy, týkající se čerpadlového systému, pouze při dodávání teplo převádějícího média do horní oblasti reaktoru, například přímo horním okružním vedením, a jeho vyprazdňování spodní oblastí reaktoru, například přímo spodním okružním vedením.
Podstata vynálezu
Cílem předloženého vynálezu proto je, poskytnout reaktor, který uvedené nevýhody týkající se čerpadlového systému nevykazuje. Úpravy konstrukčního provedení tohoto čerpadlového systému by neměly být srovnatelné s konstrukčním provedením, ve kterém je teplo převádějící médium dodáváno do spodního okružního vedení, uspořádaného ve spodní oblasti reaktoru, a vyprazdňováno skrze horní okružní vedení, a které se osvědčilo jako úspěšné pro velké reaktory s velkým počtem teplosměnných trubek, například s počtem až 40 000, zejména pak s počtem 15 000 až 30 000 teplosměnných trubek, nicméně by u tohoto navrhovaného čerpadlového systému mělo být zajištěno přemísťování teplo převádějícího média kolem teplosměnných trubek v souproudu s reakční směsí protékající skrze teplosměnné trubky.
Uvedeného cíle bylo, na základě příslušných zjištění, docíleno prostřednictvím reaktoru se svazkem teplosměnných trubek, skrze jehož prostor obklopující uvedené teplosměnné trubky prochází teplo převádějící médium, s okružními vedeními uspořádanými na obou koncích reaktoru a v nich upravenými otvory pláště pro dodávání a vyprazdňování teplo převádějícího média prostřednictvím jednoho nebo několika čerpadel, případně s průchodem tohoto teplo převádějícího média nebo dílčího proudu teplo převádějícího média jedním nebo několika externě uspořádanými výměníky tepla, přičemž je teplo převádějící médium dodáváno do spodního okružního vedení a vraceno zpátky do čerpadla, resp. čerpadel, skrze horní okružní vedení, a s usměrňovacími deskami, které ve středu reaktoru a v oblasti jeho okraje střídavě ponechávají průchozí úseky. Podle vynálezu je každé z horního i spodního okružního vedení prostřednictvím válcových oddělovacích mezistěn rozdělené na vnitřní okružní vedení a vnější okružní vedení. Teplo
-2CZ 297290 B6 převádějící médium je dodáváno prostřednictvím vnějšího spodního okružního vedení, přes oblast vně reaktoru vnitřního horního okružního vedení přes jeho otvory pláště do prostoru obklopujícího svazek teplosměnných trubek, odtud přes otvory pláště do vnitřního spodního okružního vedení. Následně je přes oblast uspořádanou vně reaktoru odvedeno do vnějšího horního okružního vedení.
Bylo zjištěno, že prostor nacházející se mezi horním a spodním okružním vedením reaktoru je možné využít pro odklánění směru průchodu teplo převádějícího média, které poskytuje možnost kombinovat výhody souproudého přemísťování teplo převádějícího média a reakční směsi s osvědčeným čerpadlovým systémem pro dodávání teplo převádějícího média do spodního okružního vedení.
Za tímto účelem je podle předloženého vynálezu opatřena válcová oddělovací mezistěna, která je uspořádaná v horním okružním vedení i ve spodním okružním vedení, a která rozděluje každé z těchto okružních vedení na vnitřní a vnější okružní vedení. Při tomto uspořádání se pak teplo převádějící médium dodává do vnějšího spodního okružního vedení, které je průtokově spojené s vnitřním horním okružním vedením přes oblast nacházející se mezi horním a spodním okružním vedením, odkud se, známým způsobem, skrze otvory pláště reaktoru, dodává do prostoru obklopujícího teplosměnné trubky, skrze který prochází meandrovitě se vinoucím prouděním, vytvářeným známým způsobem prostřednictvím usměrňovačích desek. Teplo převádějící médium opouští prostor obklopující teplosměnné trubky ve spodní části reaktoru známým způsobem skrze otvory pláště reaktoru a vstupuje do vnitřního spodního okružního vedení. Toto vnitřní spodní okružní vedení je s vnějším horním okružním vedení průtokově spojené opět přes oblast nacházející se mezi horním a spodním okružním vedením.
Oblast nacházející se mezi horním a spodním okružním vedením je s výhodou překrytá a uzavřená válcovým obvodovým opláštěním tvořícím dutý válec, který je prostřednictvím radiálních oddělovacích mezistěn, uspořádaných kolmo k základně reaktoru, rozdělený do komor, jejichž oddělovací mezistěny, oddělující komoiy od okružních vedení, tvoří navzájem se střídající vnitřní a vnější prstencovité okružní úseky tak, že v půdorysném pohledu shora je otevřený prstencovitý okružní úsek uspořádaný vždy nad uzavřeným prstencovitým okružním úsekem, a naopak. Při tomto uspořádání jsou uvedené komory vždy podrobené protékání a odspodu směrem nahoru, a to střídavě teplo převádějícím médiem dodávaným z čerpadla (respektive čerpadel) a teplo převádějícím médiem vstupujícím z prostoru reaktoru.
Počet těchto komor je v podstatě neomezený, je však nicméně výhodné, jestliže se tento počet pohybuje v rozmezí 12 až 96, a přednostně v rozmezí 24 až 48 komor tak, aby bylo 12 až 24 komor (což odpovídá počtu 3 až 6 komor na jednu čtvrtinovou výseč) využitelných pro přemisťování (a pro změnu směru) teplo převádějícího média střídavě na vstup horní oblasti prostoru reaktoru obklopujícího svazek teplosměnných trubek a na výstup spodní oblasti uvedeného prostoru reaktoru.
Válcové oddělovací mezistěny, které rozděluji každé z horního a spodního okružního vedení na vnitřní a vnější okružní vedení, mohou v podstatě vykazovat jakýkoliv průměr nacházející se mezi vnějším a vnitřním průměrem uvedených okružních vedení. Nicméně je výhodné, jestliže je průměr válcových oddělovacích mezistěn menší nebo se rovná střední hodnotě vnějšího a vnitřního průměru okružního vedení.
V přednostním provedení jsou v oblasti vnějšího horního okružního vedení, alespoň v některé z komor, které jsou protékány teplo převádějícím médiem, které je odváděno do čerpadla, resp. čerpadel, uspořádané obtoková komora s v ní upraveným otvorem pláště orientovaným do prostoru reaktoru, a regulační deska, přičemž poloha regulační desky je ve směru podélné osy reaktoru nastavitelná prostřednictvím ovládacího pohonu a hnacího vřetena. V tomto uspořádání může být regulovatelný dílčí proud teplo převádějícího média, přiváděný z prostoru reaktoru, odváděn již při dosažení střední výšky reaktoru, čehož význam spočívá v tom, že pouze zbývající
-3CZ 297290 B6 množství teplo převádějícího média se podrobuje protékáni skrze spodní část prostoru reaktoru obklopujícího teplosměnné trubky. Popsané provedení je takto optimalizované s ohledem na pokles uvolňování tepla ve spodní části teplosměnných trubek. Kromě toho je prostřednictvím tohoto provedení docílena redukce poklesu tlaku, což ve svém důsledku výslovně umožňuje použít snížený výkon čerpadla a dosáhnout takto zvýšenou ekonomickou efektivitu.
Typ teplo převádějícího média není v kombinaci s navrhovaným reaktorem nikterak limitovaný, takže při funkční činnosti reaktoru se může uskutečňovat jak odvádění tepla z reakční směsi protékající skrze teplosměnné trubky, což představuje provádění exotermických reakcí, tak i přivádění tepla do reakční směsi, což představuje provádění endotermických reakcí.
Navrhovaný reaktor je obzvlášť vhodný pro provádění oxidačních reakcí, zejména reakcí pro přípravu anhydridu kyseliny fialové, anhydridu kyseliny maleinové, glyoxalu, methakroleinu, a kyseliny methakrylové.
Přehled obrázků na výkresech
Předloženy vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje
obr. 1, pravá strana: podélný řez reaktorem s oběhem teplo převádějícího média podle předloženého vynálezu;
obr. 1, levá strana: podélný řez reaktorem s oběhem teplo převádějícího média podle stávajícího stavu techniky;
obr. 2, pravá strana: příčný řez reaktorem podle předloženého vynálezu, vedený oblasti rozdělovacího pásma, nacházejícího se mezi horním okružním vedení a uprostřed uspořádaným dutým válcem (rovina A-A);
obr. 2, levá strana: příčný řez reaktorem podle stávajícího stavu techniky, vedený rovinou A-A;
obr. 3, pravá strana: příčný řez reaktorem podle předloženého vynálezu, vedený oblastí uprostřed uspořádaného dutého válce (rovina B-B);
obr. 3, levá strana: příčný řez, reaktorem podle stávajícího stavu techniky, vedený rovinou B-B;
obr. 4, pravá strana: příčný řez reaktorem podle předloženého vynálezu, vedený oblastí rozdělovacího pásma nacházejícího se mezi uprostřed uspořádaným dutým válcem a spodním okružním vedením (rovina C-C);
obr. 4, levá strana: příčný řez reaktorem podle stávajícího stavu techniky, vedený rovinou C-C;
obr. 5 detailní pohled na reaktor podle předloženého vynálezu, názorně ilustrující dodávání teplo převádějícího média do prostoru obklopujícího teplosměnné trubky;
obr. 6 detailní pohled na reaktor podle předloženého vynálezu, názorně ilustrující vyprazdňování teplo převádějícího média z prostoru obklopujícího teplosměnné trubky do čerpadla (respektive čerpadel);
obr. 7 detailní pohled na přednostní provedení reaktoru podle předloženého vynálezu; a
obr. 8 příčný řez reaktorem podle předloženého vynálezu se dvěma oběhy teplo převádějícího média.
-4CZ 297290 B6
Příklady provedení vynálezu
Obr. 1 znázorňuje válcový reaktor f se svazkem 2 vertikálně umístěných teplosměnných trubek, který je uspořádaný tak, že ponechává vnitřní prostor nacházející se ve středu válcové komory reaktoru volný, se spodním okružním vedením 4, do kterého se přivádí teplo převádějící médium, a s horním okružním vedením 3, skrze které se teplo převádějící médium vyprazdňuje, kteréžto přivádění a vyprazdňování teplo převádějícího média se uskutečňuje prostřednictvím otvorů 5, 6 pláště reaktoru, a s usměrňovacími deskami 7, které slouží k vytváření meandrovitě se vinoucího oběhu teplo převádějícího média.
Ve shora popsaném rozsahu je konstrukční provedení reaktoru podle stávajícího stavu techniky (viz levá strana obr. 1) identické s konstrukčním provedením reaktoru 1 podle předloženého vynálezu (viz pravá strana obr. 1).
Jak může být seznatelné ze znázorněn na obr. 1, vykazuje reaktor 1 podle předloženého vynálezu, ve srovnání s reaktorem podle stávajícího stavu techniky, následující konstrukční úpravy:
Horní okružní vedení 3 je prostřednictvím válcové oddělovací mezistěny 8 rozdělené na vnitřní horní okružní vedení 11 a vnější horní okružní vedení 12; analogicky je rovněž spodní okružní vedení 4, prostřednictvím válcové oddělovači mezistěny 9, rozdělené na vnitřní spodní okružní vedení 13 a vnější spodní okružní vedení 14.
Oblast nacházející se mezi horním okružním vedením 3 a spodním okružním vedením 4 je s výhodou překrytá a uzavřená prostřednictvím válcového obvodového opláštění 15 za vytvoření dutého válce. Touto oblasti je oblast, ve které se uskutečňuje odklánění směru průchodu teplo převádějícího média od vnějšího spodního okružního vedení 14 směrem k vnitřnímu hornímu okružnímu vedení 11, nebo od vnitřního spodního okružního vedení 13 směrem k vnějšímu hornímu okružnímu vedení 12. Uvedené odklánění směru průchodu teplo převádějícího média v oblasti uprostřed uspořádaného dutého válce se s výhodou uskutečňuje za využití komor 16 vytvořených prostřednictvím radiálních oddělovacích mezistěn 17, které jsou uspořádané kolmo na základnu reaktoru (viz obr. 3).
Přemísťování teplo převádějícího média do horního a do spodního okružního vedení, uskutečňující se v oblasti rozdělovači pásem uprostřed uspořádaného dutého válce, je schematicky seznatelné z pohledů v příčném řezu znázorněných na pravé straně obr. 2 a na pravé straně obr. 4: válcové oddělovači mezistěny 8, 9, a radiální oddělovací mezistěny 17 zajišťují vytvoření vnějších a vnitřních prstencovitých okružních úseků. Jak může být seznatelné ze znázornění na pravé straně obr. 2 a na pravé straně obr. 4, tyto prstencovité okružní úseky jsou v souladu s předloženým vynálezem vytvořené střídavě jako otevřené prstencovité okružní úseky 18 a uzavřené prstencovité okružní úseky 19. V uvedených souvislostech to znamená, že v každém, tj. v horním i ve spodním, okružním vedení 3, 4 následuje po každém otevřeném prstencovitém okružním úseku 18 uzavřený prstencovitý okružní úsek 19, a že kromě toho, nahlíženo v pohledu shora, otevřený prstencovitý okružní úsek 18, znázorněný v řezu A-A, vždy koresponduje s uzavřeným prstencovitým okružním úsekem 19, znázorněným v řezu C-C, a naopak. Význam tohoto konstrukčního uspořádání spočívá v tom, že uvedené komory jsou, jak může být seznatelné z obr. 3, podrobené průchodu, u, v každém případě vždy odspoda směrem nahoru, střídavě teplo převádějícího média dodávaného z čerpadla (respektive čerpadel), a teplo převádějícího média vstupujícího z prostoru reaktoru.
Za účelem příkladné ilustrace přemisťování teplo převádějícího média jsou na obr. 5 a 6 znázorněny příslušné prstencovité okružní úseky 18, 19 reaktoru 1 podle předloženého vynálezu.
Obr. 5 znázorňuje komoru 16 a průchod teplo převádějícího média, které vystupuje z čerpadla (respektive čerpadel) a odtud protéká přes vnější spodní okružní vedení 14 a skrze otevřený prstencovitý okružní úsek 19 do komory 16 odspodu směrem nahoru, odkud teplo převádějící
-5CZ 297290 B6 médium vystupuje do horní oblasti skrze další otevřený prstencovitý okružní úsek 18, protéká přes vnitřní horní okružní vedení 11 a odtud prostřednictvím otvoru 5 pláště reaktoru 1 do prostoru reaktoru 1 obklopujícího teplosměnné trubky.
Komora 16, znázorněná na obr. 6, přímo sousedí s komorou 16, znázorněnou na obr. 5, a je, oproti komoře 16 z obr. 5, podrobená průchodu teplo převádějícího média, které vystupuje z prostoru reaktoru 1 obklopujícího teplosměnné trubky a prostřednictvím otvoru 6 pláště reaktoru 1 protéká skrze vnitřní spodní okružní vedení 13 a otevřený prstencovitý okružní úsek 1.8. Z komory 16 pak teplo převádějící médium protéká přes další otevřený prstencovitý okružní úsek 18 do vnějšího horního okružního vedení 12 a odtud se vyprazdňuje prostřednictvím čerpadla (respektive čerpadel).
Obr. 7 znázorňuje přednostní provedení reaktoru 1 podle předloženého vynálezu. V tomto provedení jsou v každém případě v alespoň některých komorách 16, skrze které protéká teplo převádějící médium a následně se vyprazdňuje prostřednictvím čerpadla (respektive čerpadel), v oblasti oddělovací mezistěny komory 16, oddělující tuto komoru 16 od vnějšího horního okružního vedení 12, uspořádané přídavná obtoková komora 20 s otvorem 21 pláště reaktoru 1 orientovaným do prostoru reaktoru 1, a regulační deska 22. Poloha této regulační desky 22 může být ve směru podélné osy reaktoru 1 nastavována prostřednictvím vhodného ovládacího pohonu 24 a hnacího vřetena 23.
Obr. 8 znázorňuje přednostní provedení reaktoru 1 podle předloženého vynálezu se dvěma oběhy teplo převádějícího média. Tento reaktor 1 je z hlediska konstrukčního vytvoření analogický s reaktorem 1 s jediným oběhem teplo převádějícího média a koresponduje s provedením reaktoru 1, které je znázorněné na pravé straně obr. 1. Každý charakteristický znak druhého oběhu teplo převádějícího média, korespondující s charakteristickým znakem prvního oběhu teplo převádějícího média, je označený vztahovou značkou.
Podobným způsobem je do reaktoru 1 podle předloženého vynálezu možné začleňovat další oběhy teplo převádějícího média. Tato skutečnost umožňuje optimální přizpůsobování tepelného profilu reaktoru 1 v závislosti na každé konkrétní, za použití reaktoru 1 uskutečňované reakce.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (7)

1. Reaktor (1) se svazkem (2) teplosměnných trubek, skrze jehož prostor obklopující uvedené teplosměnné trubky prochází teplo převádějící médium, s okružními vedeními (3, 4) uspořádanými na obou koncích reaktoru a v nich upravenými otvory (5, 6) pláště pro dodávání a vyprazdňování teplo převádějícího média prostřednictvím jednoho nebo několika čerpadel, případně s průchodem tohoto teplo převádějícího média nebo dílčího proudu teplo převádějícího média jedním nebo několika externě uspořádanými výměníky tepla, přičemž je teplo převádějící médium dodáváno do spodního okružního vedení (4) a vraceno zpátky do čerpadla (čerpadel) skrze horní okružní vedení (3), a s usměrňovacímí deskami (7), které ve středu reaktoru a v oblasti jeho okraje střídavě ponechávají průchozí úseky, vyznačující se tím, že každé z horního i spodního okružního vedení (3, 4) je prostřednictvím válcových oddělovacích mezistěn (8, 9) rozdělené na vnitřní okružní vedení (11, 13) a vnější okružní vedení (12, 14), a že je teplo převádějící médium dodáváno prostřednictvím vnějšího spodního okružního vedení (14), přes oblast vně reaktoru (1) vnitřního horního okružního vedení (11) přes jeho otvory (5) pláště do prostoru obklopujícího svazek (2) teplosměnných trubek, odtud přes otvory (6) pláště do vnitřního spodního okružního vedení (13), a následně je přes oblast uspořádanou vně reaktoru (1) odvedeno do vnějšího horního okružního vedení (12).
-6CZ 297290 B6
2. Reaktor (1) podle nároku 1,vyznačující se tím, že oblast mezi spodním okružním vedením (4) a horním okružním vedením (3) je uzavřená válcovým obvodovým opláštěním (15), přičemž je vytvořen dutý válec, který je prostřednictvím radiálních oddělovacích mezistěn (17), uspořádaných kolmo k základně reaktoru (1), rozdělený do komor (16), jejichž oddělovací mezistěny k okružním vedením (3, 4) střídavě uvolňují vnitřní a vnější prstencovité okružní úseky, přičemž, v půdorysném pohledu, je nad uzavřeným prstencovitým okružním úsekem (19) stále uspořádaný otevřený prstencovitý okružní úsek (18).
3. Reaktor (1) podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že počet komor (16) je 12 až 96, zejména 24 až 48.
4. Reaktor (1) podle některého z nároků 1 až 3,vyznačující se tím, že průměr válcových oddělovacích mezistěn (8, 9) je menší než nebo se rovná aritmetické střední hodnotě vnějšího a vnitřního průměru okružních vedení (3, 4).
5. Reaktor (1) podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že v oblasti vnějšího horního okružního vedení (12), alespoň v některé z komor (16), které jsou protékány teplo převádějícím médiem, které je odváděno do čerpadla (čerpadel), jsou uspořádané obtoková komora (20) s v ní upraveným otvorem (21) pláště orientovaným do prostoru reaktoru (1), a regulační deska (22), přičemž poloha regulační desky (22) je ve směru podélné osy reaktoru (1) nastavitelná prostřednictvím ovládacího pohonu (24) a hnacího vřetena (23).
6. Reaktor (1) podle některého z nároků laž5,vyznačující se tím, že skrze prostor obklopující svazek teplosměnných trubek prochází dva nebo více oběhů teplo převádějícího média.
7. Použití reaktoru (1) podle některého z předcházejících nároků pro provádění oxidačních reakcí, zejména reakcí pro přípravu anhydridu kyseliny fialové, anhydridu kyseliny maleinové, glyoxalu, methakroleinu, nebo kyseliny methakrylové.
CZ20010524A 1998-08-13 1999-08-06 Reaktor se svazkem teplosmenných trubek a jeho pouzití CZ297290B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19836792A DE19836792A1 (de) 1998-08-13 1998-08-13 Reaktor mit einem Kontaktrohrbündel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2001524A3 CZ2001524A3 (cs) 2001-07-11
CZ297290B6 true CZ297290B6 (cs) 2006-10-11

Family

ID=7877471

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20010524A CZ297290B6 (cs) 1998-08-13 1999-08-06 Reaktor se svazkem teplosmenných trubek a jeho pouzití

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6756023B1 (cs)
EP (1) EP1109619B1 (cs)
JP (1) JP4605903B2 (cs)
KR (1) KR100588437B1 (cs)
CN (1) CN1120041C (cs)
AU (1) AU5511199A (cs)
BR (1) BR9912930B1 (cs)
CZ (1) CZ297290B6 (cs)
DE (2) DE19836792A1 (cs)
ES (1) ES2189468T3 (cs)
ID (1) ID27259A (cs)
MY (1) MY118273A (cs)
TW (1) TW460333B (cs)
WO (1) WO2000009253A1 (cs)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10024348A1 (de) * 2000-05-17 2001-11-22 Basf Ag Längsstromreaktor mit einem Kontaktrohrbündel
DE10024342A1 (de) * 2000-05-17 2001-11-22 Basf Ag Gegenstrom-Reaktor mit einem Kontaktrohrbündel
DE10127365A1 (de) 2001-06-06 2002-12-12 Basf Ag Pumpe zur Förderung eines Wärmetauschmittels für einen Kontaktrohrbündelreaktor
JP4017928B2 (ja) * 2001-07-20 2007-12-05 ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト 反応器、反応器で使用するためのポンプ及び酸化反応を実施する方法
US7115776B2 (en) 2002-07-18 2006-10-03 Basf Aktiengesellschaft Heterogeneously catalyzed gas-phase partial oxidation of at least one organic compound
DE102005001952A1 (de) * 2005-01-14 2006-07-27 Man Dwe Gmbh Rohrbündelreaktor zur Durchführung exothermer oder endothermer Gasphasenreaktionen
KR100838970B1 (ko) * 2005-04-29 2008-06-16 주식회사 엘지화학 유량 배분 균일성이 향상된 환상도관
WO2007083927A1 (en) * 2006-01-18 2007-07-26 Lg Chem, Ltd. Reactor with improved heat transfer performance
WO2007088118A1 (de) * 2006-02-01 2007-08-09 Basf Aktiengesellschaft Verfahren zur herstellung von vicinalen dioxoverbindungen
TWI322882B (en) * 2006-02-24 2010-04-01 Lg Chemical Ltd Annular distributor having guide vane to improve flow rate distribution, reactor/heat exchanger including the annular distributor and method of producing unsaturated aldehyde or unsaturated acid from olefin by catalytic gas phase oxidation in the reactor
EP2260937A1 (en) * 2009-06-12 2010-12-15 DSM IP Assets B.V. Device for processing and conditioning of material transported through the device
WO2012034164A2 (en) * 2010-09-13 2012-03-22 The University Of Western Australia Thin film tube reactor
DE102011084476A1 (de) * 2011-10-13 2013-04-18 Man Diesel & Turbo Se Rohrbündelreaktor
JP5966637B2 (ja) * 2012-06-07 2016-08-10 株式会社Ihi マイクロリアクタ
CN103486896B (zh) * 2013-07-30 2015-05-27 杭州三花微通道换热器有限公司 集流管组件和具有该集流管组件的换热器
US10934324B2 (en) 2013-09-04 2021-03-02 The Regents Of The University Of California Method for improving protein functionality using vortexing fluid shear forces
DE102014201908A1 (de) * 2014-02-03 2015-08-06 Duerr Cyplan Ltd. Verfahren zur Führung eines Fluidstroms, Strömungsapparat und dessen Verwendung
CN109340725A (zh) * 2018-10-08 2019-02-15 东方电气集团东方汽轮机有限公司 一种立式蒸汽加热器

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3760870A (en) * 1969-12-18 1973-09-25 Deggendorfer Werft Eisenbau Cooler construction for circulating controlled amounts of heat carrier from a reaction vessel
US3871445A (en) * 1972-01-13 1975-03-18 Deggendorfer Werft Eisenbau Reaction apparatus for carrying out exothermic and endothermic chemical processes with radial flow of a heat exchange medium
US5228315A (en) * 1990-12-28 1993-07-20 Zexel Corporation Condenser having a receiver tank formed integrally therewith

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB310157A (en) 1928-03-21 1929-04-25 Serck Radiators Ltd Improvements relating to oil and other liquid coolers and heaters and similar heat exchanging apparatus
US2098148A (en) 1937-02-26 1937-11-02 Beck Koller & Company Inc Vapor phase catalytic process and apparatus
GB553107A (en) 1941-11-28 1943-05-07 Synthetic Oils Ltd Improvements in and relating to chemical reaction chambers
CH493811A (de) 1967-09-06 1970-07-15 Basf Ag Wärmetauschvorrichtung
DE1601162C3 (de) 1967-09-06 1978-08-31 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Rohrbündelreaktor zur Ausführung von endo- und exothermen Reaktionen mit Zwangsumwälzung des Wärmeübertragungsmittels
JPS4733034U (cs) * 1971-05-10 1972-12-13
US3807963A (en) * 1972-03-09 1974-04-30 J Smith Reaction apparatus
JPS6029290B2 (ja) * 1977-07-20 1985-07-10 株式会社日本触媒 接触気相酸化方法
DE3006900C2 (de) * 1980-02-23 1982-07-01 Davy McKee AG, 6000 Frankfurt Vorrichtung zur Durchführung der katalytischen Oxidation gasförmiger Schwefelverbindungen zu Schwefeltrioxid
JPS6086444U (ja) * 1983-11-22 1985-06-14 三菱重工業株式会社 多管式反応器
DE3409159A1 (de) 1984-03-13 1985-09-26 Deggendorfer Werft Und Eisenbau Gmbh, 8360 Deggendorf Rohrbuendel-reaktionsapparat
EP0400014B1 (de) * 1988-12-13 1992-09-16 Deggendorfer Werft Und Eisenbau Gmbh Rohrbündelreaktor
DE4431949A1 (de) 1994-09-08 1995-03-16 Basf Ag Verfahren zur katalytischen Gasphasenoxidation von Acrolein zu Acrylsäure
DE19721630C1 (de) * 1997-05-23 1999-02-11 Fraunhofer Ges Forschung Vorrichtung zur Reformierung von Kohlenwasserstoffe enthaltenden Edukten
JP3559456B2 (ja) * 1998-09-18 2004-09-02 株式会社日本触媒 接触気相酸化方法及び多管式反応器

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3760870A (en) * 1969-12-18 1973-09-25 Deggendorfer Werft Eisenbau Cooler construction for circulating controlled amounts of heat carrier from a reaction vessel
US3871445A (en) * 1972-01-13 1975-03-18 Deggendorfer Werft Eisenbau Reaction apparatus for carrying out exothermic and endothermic chemical processes with radial flow of a heat exchange medium
US5228315A (en) * 1990-12-28 1993-07-20 Zexel Corporation Condenser having a receiver tank formed integrally therewith

Also Published As

Publication number Publication date
DE19836792A1 (de) 2000-02-17
CN1312733A (zh) 2001-09-12
BR9912930A (pt) 2001-05-08
EP1109619A1 (de) 2001-06-27
DE59903852D1 (de) 2003-01-30
EP1109619B1 (de) 2002-12-18
KR100588437B1 (ko) 2006-06-12
WO2000009253A1 (de) 2000-02-24
JP2002522214A (ja) 2002-07-23
US6756023B1 (en) 2004-06-29
CZ2001524A3 (cs) 2001-07-11
AU5511199A (en) 2000-03-06
KR20010087181A (ko) 2001-09-15
BR9912930B1 (pt) 2010-09-08
TW460333B (en) 2001-10-21
MY118273A (en) 2004-09-30
JP4605903B2 (ja) 2011-01-05
ES2189468T3 (es) 2003-07-01
ID27259A (id) 2001-03-22
CN1120041C (zh) 2003-09-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ297290B6 (cs) Reaktor se svazkem teplosmenných trubek a jeho pouzití
US7780925B2 (en) Fixed-bed catalytic reactor
FI71540B (fi) Foerfarande foer framstaellning av ammoniak vid hoejt tryck oc hoejd temperatur samt apparat foer genomfoerande av foer faandet
US5161605A (en) Tubular reactor and method
US3760870A (en) Cooler construction for circulating controlled amounts of heat carrier from a reaction vessel
JP2002522214A5 (cs)
US8414840B2 (en) Vertical isothermal shell-and-tube reactor
JP2012515641A (ja) 非触媒作用又は均一系触媒作用反応のための管束反応器
CN1491342A (zh) 放热反应装置
KR102295920B1 (ko) 바이패스를 구비한 원통다관 장비
US3901659A (en) Reactor for carrying out catalytic reactions with solid bed catalysts
RU2150995C1 (ru) Способ и реактор для гетерогенного экзотермического синтеза формальдегида
JPH0122812B2 (cs)
US4337224A (en) Apparatus for conducting the catalytic oxidation of gaseous sulfur compounds to sulfur trioxide
EP3769023B1 (en) Shell and tube heat exchanger
CA1303020C (en) Device for the heat exchange between a recycle gas leaving an nh _converter and water
US4576225A (en) Heat exchanger for cooling hot gases, especially those deriving from the synthesis of ammonia
JP2002532224A (ja) 触媒管巣を有する反応器モジュール
JP2004527694A (ja) 接触管束反応器に熱交換剤を輸送するためのポンプ
JP2003533346A (ja) 触媒管の束を有する向流反応器
JPH01293958A (ja) 鋳造中の金属の冷却装置
JP2004518519A (ja) 多数の触媒管を有する長尺反応器
US1708387A (en) Heat-transferring apparatus
US3630500A (en) Regenerative heat exchanger
GB2071514A (en) Catalytic converter

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20140806