CZ293108B6 - Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku - Google Patents

Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku Download PDF

Info

Publication number
CZ293108B6
CZ293108B6 CZ1996991A CZ99196A CZ293108B6 CZ 293108 B6 CZ293108 B6 CZ 293108B6 CZ 1996991 A CZ1996991 A CZ 1996991A CZ 99196 A CZ99196 A CZ 99196A CZ 293108 B6 CZ293108 B6 CZ 293108B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
catalyst
hydrogen
hydrocracking
dewaxing
temperature
Prior art date
Application number
CZ1996991A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ99196A3 (en
Inventor
Johannes Wilhelmus Maria Sonnemans
Franciscus Maria Nooij
Jaques Francois Jeanne Grootjans
Original Assignee
Akzo Nobel N.V.
Fina Research S.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26134029&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ293108(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Akzo Nobel N.V., Fina Research S.A. filed Critical Akzo Nobel N.V.
Publication of CZ99196A3 publication Critical patent/CZ99196A3/cs
Publication of CZ293108B6 publication Critical patent/CZ293108B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
    • C10G45/12—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
    • C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/58—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins
    • C10G45/60—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins characterised by the catalyst used
    • C10G45/64—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to change the structural skeleton of some of the hydrocarbon content without cracking the other hydrocarbons present, e.g. lowering pour point; Selective hydrocracking of normal paraffins characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
    • F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Steroid Compounds (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)

Abstract

Postup pro snížení obsahu vosku v uhlovodíkových surovinách, při kterém vzniká střední destilát, poskytující nízkotuhnoucí paliva pro tryskové motory, a/nebo palivo pro dieselové motory a topný olej s nízkou teplotou tuhnutí a zákalu. Postup zahrnuje přivedení suroviny v přítomnosti vodíku do styku s katalyzátorem krakování, který se skládá z nosiče, alespoň jedné hydrogenační kovové složky, zvolené ze skupiny VIB a VIII a zeolitu s velkými póry, například typu Y, s průměrem pórů v rozmezí od 0,7 do 1,5 nm, v hydrokrakovací oblasti při teplotě 260 až 455 .degree.C a tlaku 3 až 21 MPa, přivedení celkového efluentu z hydrokrakovací oblasti v přítomnosti vodíku do styku s katalyzátorem odvoskování, který se skládá z krystalického molekulového síta se střední velikostí pórů, zvoleného ze skupiny silikátů kovů, např. boru, železa, hliníku a silikoaluminofosfátů, jako je SAPO-11, v odvoskovací oblasti při teplotě 260 až 455 .degree.C a tlaku 3 až 21 MPa.ŕ

Description

I
Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku
Oblast techniky
Vynález se týká postupu pro snížení obsahu vosku v uhlovodíkových surovinách s obsahem vosku. Vynález se zvláště týká postupu pro přeměnu uhlovodíkových surovin s obsahem vosku na vysoce jakostní střední destiláty včetně paliva pro tryskové motory s nízkou teplotou tuhnutí a/nebo paliva pro dieselové motory a topný olej s nízkou teplotou tuhnutí a teplotou zákalu.
Dosavadní stav techniky
Mnoho kapalných uhlovodíkových surovin obsahuje relativně vysoké koncentrace alifatických sloučenin s 8 až 40 atomy uhlíku s přímým nebo lehce rozvětveným řetězcem, obecně označované jako vosky. Tyto sloučeniny mají při ochlazování uhlovodíkového oleje sklon ke krystalizaci, která často stačí k zabránění průtoku kapalného uhlovodíku a jeho čerpání nebo přemisťování z jednoho místa na druhé. Teplota, při které uhlovodíkový olej neteče, se běžně označuje jako teplota tuhnutí. Teplota, při které se v oleji tvoří zákal krystalků vosku, se běžně označuje jako teplota zákalu. Tyto parametry se stanovují standardními metodami.
Jedním ze způsobů přeměny takových surovin s obsahem vosku na vysoce jakostní výrobky je katalytická konverze, postup, při kterém se vosky a jiné složky s vysokou molekulovou hmotností štěpí v přítomnosti vodíku na složky s nízkou molekulovou hmotností. Tímto způsobem je možno vyrábět střední destiláty, a protože jejich spotřeba jako paliva pro tryskové a dieselové motory a jako topné oleje stále stoupá, je velmi důležité mít dobré postupy pro jejich výrobu, tj. postupy, které účinně převádějí nevýhodné vysokomolekulámí produkty na střední destiláty se žádanými vlastnostmi.
Takový postup byl popsán v patentovém spisu US 4 743 354. Tento dokument doporučuje postup přípravy středních destilátů, při kterém se voskovitá uhlovodíková surovina, jejíž podstatná část vře nad teplotou 343 °C, podrobí odvoskování (odstranění voskovitých složek) nebo odvoskování v přítomnosti vodíku a efluent je poté podroben krakování v přítomnosti vodíku (hydrokrakování). Katalyzátory, používané pro odvoskování, jsou směsi, obsahující vaznou složku a krystalická molekulová síta se střední velikostí pórů, jejichž póry jsou definovány desetičlennými kruhy kyslíkových atomů, jako jsou silikalit, zeolity třídy ZSM-5, silikoaluminofosfáty a podobně; katalyzátor pro odvoskování může být opatřen alespoň jedním hydrogenačním kovem. Katalyzátory pro krakování v přítomnosti vodíku jsou směsi, obsahující nosič, kovovou složku skupiny VIB a/nebo VIII a kyselou krakovací složku, jako je oxid křemičitý-oxid hlinitý popřípadě v kombinaci se zeolity s velkými póry, například zeolit X, zeolit Y, LZY-82 a LZ-10. Jak se uvádí, získávají se střední destiláty v případě tryskových paliv s nízkou teplotou tuhnutí a v případě dieselového paliva a topného oleje s nízkou teplotou tuhnutí a nízkým bodem zákalu.
Cílem předkládaného vynálezu je poskytnutí postupu, který zlepšuje známý postup podle uvedeného patentového spisu US. Cílem vynálezu je zvláště poskytnout postup, pomocí kterého, při použití podobných typů katalyzátorů, jakých se používá ve výše uvedeném patentovém spisu, se dají získat střední destiláty, které mají v případě tryskových paliv nízkou teplotu tuhnutí a v případě dieselového paliva a topného oleje nízkou teplotu tuhnutí a nízký bod zákalu.
Podstata vynálezu
Bylo zjištěno, že tohoto záměru může být dosaženo použitím postupu, při kterém je surovina podrobena krakování v přítomnosti vodíku a efluent z tohoto kroku je poté podroben odvoskování nebo odvoskování v přítomnosti vodíku: jinými slovy pořadí, ve kterém za sebou jednotlivé
-1 CZ 293108 B6 kroky následují, je přesně opačné než pořadí kroků, známých z výše uvedeného patentového spisu US.
Jak bylo uvedeno, vynález poskytuje způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku, ve které alespoň 20 % hmotnostních obsažených látek vře při teplotě nad 343 °C, na střední destilát, který má ve srovnání se surovinou snížený obsah vosku, který zahrnuje následující kroky
a) surovina v přítomnosti vodíku se přivede do styku s katalyzátorem krakování, který se skládá z nosiče, alespoň jedné hydrogenační kovové složky, zvolené ze skupiny VIB a VIII.
Periodické tabulky prvků, a zeolitů s velkými póry s průměrem pórů v rozmezí od 0,7 do
1,5 nm, v hydrokrakovací oblasti při teplotě 260 až 455 °C a tlaku 3 až 21 MPa,
b) celkový efluent z hydrokrakovací oblasti v přítomnosti vodíku se přivede do styku s katalyzátorem odvoskování zahrnujícím krystalické molekulové síto se střední velikostí pórů zvolené ze skupiny silikoaluminofosfátů a aluminosilikátů s molámím poměrem oxid křemičitý : oxid hlinitý 12 až 500 a s průměrem pórů od 0,5 do 0,7 nm, v odvoskovací oblasti při teplotě 260 až 455 °C a tlaku 3 až 21 MPa a za podmínek nebo uspořádání v těchto dvou oblastech pro získání produktu, z něhož alespoň 50 % hmotnostních obsažených látek má teplotu varu v oblasti středního destilátu mezi 149 °C a 371 °C, a
c) oddělí se střední destilát se sníženým obsahem vosku.
Příklady surovin, vhodných pro zpracování postupem podle vynálezu, zahrnují voskovité rafináty, voskovité plynové oleje, voskovité destiláty a voskovité produkty tepelných a katalytických 25 krakovacích postupů. Obecně obsahují tyto suroviny od 2 do 20 % hmotnostních vosku a jejich teploty tuhnutí v rozmezí od 0 do 55 °C. Teploty varu těchto surovin jsou obvykle takové, že podstatná část suroviny, tj. alespoň 20 % hmotnostních, vře nad 343 °C. Teploty varu se pohybují obvykle v rozmezí od 180 do 600 °C.
Pokud surovina obsahuje nepřijatelně velká množství síry a/nebo dusíku, může být před vstupem do hydrokrakovací oblasti podrobena běžné hydrodesulfuraci nebo hydrodenitrogenaci za použití hydrogenačního katalyzátoru, který se normálně skládá ze složky s obsahem kovů skupiny VIB a skupiny VIII na porézním anorganickém žáruvzdorném oxidovém nosiči. Podle okolností může být takový hydrogenační krok proveden odděleně, kdy se vytvořený sirovodík a/nebo amoniak z efluentu odstraňuje, nebo může být celý efluent přímo veden z hydrogenační zóny do hydrokrakovací oblasti.
Proud surovin je přiváděn do hydrokrakovací oblasti, kde v přítomnosti vodíku přichází do styku s hydrokrakovacím katalyzátorem. Obecně je teplota v této oblasti od 260 do 455 °C, s výhodou 40 od 315 do 427 °C; celkový tlak v této oblasti je od 3 do 21 MPa, s výhodou od 5 do 15 MPa;
prostorová hodinová rychlost kapaliny (LHSV) udávající litry nástřiku na litr katalyzátoru za hodinu (bezrozměrné číslo, protože údaj „hodinová“ je již obsažen v popisu parametru) je obvykle od 0,3 do 8, s výhodou od 0,5 do 3 a průtok vodíku je obecně vyšší než 89 m3/m3 suroviny, s výhodou mezi 265 a 1780 m3/m3.
Použitelné jsou všechny hydrokrakovací katalyzátory, které obsahují zeolit s velkými póry, s průměrem pórů od 0,7 do 1,5 nm, atomy kyslíku, a které jsou známé jako použitelné při výrobě středních destilátů.
Vhodné nosiče takových katalyzátorů jsou oxid hlinitý, oxid křemičitý-oxid hlinitý a aluminofosfáty.
Vhodná kovová hydrogenační složka je zvolena ze skupiny kovů, oxidů a sulfidů prvků skupiny VIB a VIII. Nejvýhodněji je kovová složka zvolená ze skupiny, sestávající z kovů, oxidů a sulfi55 dů platiny, palladia, niklu, kobaltu, molybdenu a wolframu; navíc může být použito kombinací
-2CZ 293108 B6 těchto kovových složek, zvláště niklu a wolframu, kobaltu a molybdenu a niklu a molybdenu. Množství kovové složky v hydrokrakovacím katalyzátoru je od 0,2 do 2 % hmotnostních, pokud se použije ušlechtilého kovu (počítáno na kovový základ); pokud se použije kovů skupin VIB a VIII, jsou postupně v koncentracích 5 až 30% hmotnostních a 0,5 až 15% hmotnostních, počítáno na trioxid, resp. oxid.
V případě potřeby může také katalyzátor obsahovat fosforovou složku; odborníkům je jasné, že příhodnou cestou pro zavedení takové fosforové složky do katalyzátoru je přidat vhodné množství sloučeniny s obsahem fosforu, jako například kyseliny fosforečné, k impregnačnímu roztoku, obsahujícímu prekurzor nebo prekurzory jedné nebo více složek hydrogenačního kovu.
Vhodnými zeolity s velkými póry jsou zeolity X, zeolit L, zeolit omega, ZSM-4, zeolit beta, mordenit ajejich modifikace. Průměr pórů těchto zeolitů je v rozmezí od 0,7 do 1,5 nm, s výhodným rozsahem od 0,7 do 1,2 nm.
Mezi těmito zeolity jsou výhodné zeolity Y a jejich modifikace s jednotkovou velikostí buňky v rozmezí od 2,420 do 2,475 nm a molámím poměrem oxid křemičitý: oxid hlinitý od 3,5 do 100.
Vhodný typ Y zeolitu je představován samotným zeolitem Y, což je zeolit s jednotkovou velikostí buňky od 2,452 do 2,475 nm a jeho molámí poměr oxid křemičitý : oxid hlinitý je od 3,5 do 7; tento zeolit se popisuje v patentovém spisu US 3 130 007. Další příklady zahrnují ultrastabilizované zeolity Y připravené jedno- nebo vícenásobnou (parní) kalcinací zeolitu Y, kombinovanou s jednou nebo několika výměnami amonných iontů. Tyto zeolity mají jednotkovou velikost buňky mezi 2,420 a přibližně 2,455 nm a molámí poměr oxid křemičitý : oxid hlinitý v mřížce je od 100, s výhodou do 60. Tyto ultrastabilní zeolity se popisují v patentových spisech US 3 293 192, US 3 449 070 a US 3 929 672. Takové ultrastabilní zeolity Y jsou rovněž komerčně dostupné pod obchodními názvy LZY-82 (připravovaný podle US 3 929 672) a LZ-10 (oba vyráběny společností Union Carbide Corporation/UOP); LZ-10 je modifikovaný zeolit Y s poměrem oxid křemičitý : oxid hlinitý od 3,5 do 6, povrchem 500 až 700 m2/g, velikostí jednotkové buňky v rozmezí od 2,425 do 2,435 nm, adsorpční schopností pro vodu méně než 8 % hmotnostních při 25 °C a tlaku vodních par 612 Pa a méně než 20 % iontově výměnné kapacity proti nemodifikovanému zeolitu Y se stejným molámím poměrem oxid křemičitý : oxid hlinitý. Dalším vhodným typem ultrastabilního zeolitu Y je typ, popisovaný v GB 2 114 594; jeho příprava také zahrnuje výměnu amonných iontů a parní kalcinaci, ale místo aby byl kalcinovaný zeolit dále zaměňován amonnými ionty, je loužen organickým chelatačním činidlem, jako je EDTA, nebo organickou nebo anorganickou kyselinou, aby byl odstraněn oxid hlinitý, přítomný mimo kostra zeolitu. Další vhodný typ ultrastabilního zeolitu Y je možno získat působením hexafluorokřemičitanu amonného na zeolit Y způsobem, popsaným v US 4 503 023; tyto zeolity, známé pod označením LZ-10, jsou rovněž dostupné u Union Carbide Corporation/UOP a mají jednotkovou délku buňky v rozmezí od 2,420 do 2,455 nm a molámí poměr oxid křemičitý : oxid hlinitý (SAR) v mřížce v rozmezí od 8 do 60.
Pokud se používá ve své kyselé formě, obsahuje zeolit Y oxid sodný v koncentraci obvykle méně než 0,5 % hmotnostního, s výhodou méně než 0,2 % hmotnostního.
Množství zeolitu s velkými póry v hydrokrakovacím katalyzátoru je obvykle v rozmezí od 5 do 50 % hmotnostních.
Příprava hydrokrakovacího katalyzátoru se může provádět obvyklým způsobem, včetně známého rozmělňování a míšení složek, extrudace, kalcinace a impregnačních technik.
Celkový efluent z hydrokrakovací oblasti je veden do odvoskovací oblasti, kde v přítomnosti vodíku přichází do styku s odvoskovacím katalyzátorem. Teplota v této oblasti je obecně v rozmezí od 260 do 455 °C, s výhodou od 315 do 427 °C; celkový tlak je obvykle mezi 3 do 21 MPa, s výhodou od 5 do 15 MPa; prostorová hodinová rychlost kapaliny je obyčejně od 0,3 do 10,
-3CZ 293108 B6 s výhodou od 0,5 do 5, zatímco průtok vodíku je zpravidla 89 m3/m3 suroviny, s výhodou mezi 265 a 1780 m3/m3.
Nezbytnou součástí odvoskovacího katalyzátoru je krystalické molekulové síto se střední 5 velikostí pórů s průměrem pórů v rozmezí od 0,5 do 0,7 nm, zvolené ze skupiny metalosilikátů a silikoaluminofosfátů. Taková molekulová síta mohou být také charakterizována indexem uzavření (Constraint Index), který má hodnotu v rozmezí od 1 do 12. Index uzavření je měřítkem tvarově selektivních vlastností zeolitu; jeho určování se popisuje v patentových spisech US 4 016 218, US 4 711 710 a US 4 872 968. Často jsou póry těchto materiálů definovány 10 desetičlenným kruhem kyslíkových atomů.
Použitelné metalosilikáty zahrnují borosilikáty (popisované například v EP-A 0 279 180) silikáty železa (popisované například v US 4 961 836) a aluminosilikáty. Použitelné silikoaluminofosfáty zahrnují SAPO-11, SAPO-31, SAPO-34, SAPO-40 A SAPO-41, přednost se dává SAPO-11, 15 některé z těchto silikoaluminofosfátů jsou popsány v US 4 440 871.
Výhodné jsou také aluminosilikáty. Jejich příklady zahrnují TMA-offretit (popsaný v Joumal of Catalysis, 86 (1984): 24 - 31), ZSM-5 (popsaný v patentovém spisu US 3 702 886), ZSM-11 (popsaný v US 3 709 979), ZSM-12 (popsaný v US 3 823 449), ZSM-23 (popsaný 20 v US 4 076 842), ZSM-35 (popsaný v US 4 016 245) a ZSM-38 (popsaný v US 4 046 859).
Dává se přednost ZSM-5. Molámí poměr oxid křemičitý: oxid hlinitý může být v rozmezí 12 až 500, s výhodou od 20 do 300, zvláště od 30 do 250.
Postup výroby obvykle poskytuje aluminosilikáty ve formě sodných solí, a doporučuje se nahra25 dit tolik sodných iontů, kolik je možno, atomy vodíku, například pomocí jedné nebo několika výměn amonnými ionty, následovanými krokem kalcinace.
Vedle molekulového síta obsahuje odvoskovací katalyzátor obvykle vazný prostředek ve formě porézního, anorganického žáruvzdorného oxidu, jako je (gama) oxid hlinitý (alumina). Podíl 30 molekulárního síta ve směsi molekulární síto / vazná látka kolísá v rozmezí od 2 do 90 % hmotnostních.
Navíc může odvoskovací katalyzátor obsahovat jednu nebo více odvoskovacích kovových složek, zvolených z kovů, oxidů a sulfidů kovů skupin VIB a VIII.
Pokud odvoskovací katalyzátor obsahuje uvedený jeden nebo více hydrogenačních kovů, může být také označován jako hydrogenační odvoskovací katalyzátor, ale pro účely této specifikace je termín odvoskovací katalyzátor používán pro obě provedení. V této souvislosti je nutno zdůraznit, že termín „hydrogenační odvoskovací oblast“ je používán bez ohledu na to, jestli odvosko40 vací katalyzátor obsahuje hydrogenační kov nebo ne, z důvodu přítomnosti vodíku v oblasti.
Nejvýhodněji je kovová složka zvolena ze skupiny, sestávající z kovů, oxidů a sulfidů platiny, palladia, niklu, kombinace niklu a wolframu a kombinace kobaltu a molybdenu. Množství kovové složky je obvykle od 5 do 30 % hmotnostních, pokud se použije kovů skupiny VIB, počítáno 45 na trioxid, a 0,3 až 8 % hmotnostních neušlechtilých kovů skupiny VIII, počítáno na oxid. Pokud se použije ušlechtilého kovu, může být jeho množství od 0,1 do 2 % hmotnostních.
Příprava odvoskovacího katalyzátoru se může provádět obvyklým způsobem, míšením molekulového síta s prekurzorem vazného materiálu, jako je hydrogel oxidu hlinitého - například pepti50 zovaný Catapal®, peptizovaný Veral® nebo srážený hydrogel oxidu hlinitého, extrudací a kalcinací extrudátů.
Je-li potřeba použít jednoho nebo více hydrogenačních kovů, může být použito běžných technik, jako je vnášení vhodné pevné látky nebo roztoku, obsahující jeden nebo více kovových prekurzo
-4CZ 293108 B6 rů, do směsi molekulové síto / prekurzor vazné látky před extruzí, nebo impregnací extrudátů bez přidaných kovů roztokem jednoho nebo více kovových prekurzorů.
Součástí odvoskovacího katalyzátoru může být také fosforová složka. Vhodnou cestou pro zavedení fosforové složky je impregnace extrudátů - obsahujících nebo neobsahujících jednu nebo více hydrogenačních kovových složek - roztokem vhodného množství sloučeniny s obsahem fosforu, jako je kyselina fosforečná.je jasné, že pokud se má připravit katalyzátor obsahující jednu nebo více hydrogenačních kovových složek, další možnou cestou pro zavedení fosforové složky je přidat vhodné množství sloučeniny s obsahem fosforu, jako je kyselina fosforečná, do impregnačního roztoku s obsahem prekurzoru nebo prekurzorů uvedené jedné nebo více hydrogenačních kovových složek. Alternativní metoda zamýšlí zahrnout sloučeninu s obsahem fosforu do směsi, obsahující molekulové síto a prekurzor vazné látky před krokem extruze.
Reakční podmínky (teplota, tlak, LHSV a parciální tlak vodíku) v hydrokrakovací a odvoskovací oblasti mohou být stejné, ale není to podmínkou. Celkový tlak a průtok vodíku jsou většinou stejné, LHSV pro obě lože katalyzátorů se mohou lišit poměrem v rozmezí od 0,2 do 5 a rozdíl teplot mezi oběma loži katalyzátorů obvykle nepřesahuje 50 °C.
Aby se dosáhlo co nejlepší účinnosti postupu podle vynálezu, reakční podmínky obou oblastí musí být pečlivě voleny tak, aby bylo v závislosti na okolnostech dosaženo žádané rychlosti přeměny a nízké teploty tuhnutí a zákalu, a minimalizovala se přeměna na nežádané produkty s nižší teplotou varu. Většinou závisí optimální reakční podmínky na aktivitě katalyzátorů, povaze suroviny, a požadované rovnováhy mezi přeměnou a selektivitou, které jsou v protikladu. Vyšší přeměna má obvykle za následek nižší selektivitu.optimalizace reakčních podmínek patří do odborných znalostí v oboru.
S výhodou jsou reakční podmínky v těchto dvou oblastech zvoleny nebo přizpůsobeny tak, že se získává produkt, jehož podstatná část, s výhodou 50 % hmotnostních, má teplotu varu pod 371 °C, přesněji mezi 149 a 371 °C, v rozmezí středního destilátu.
V komerční praxi je často požadováno minimalizovat množství produktu s teplotou varu pod rozmezí středního destilátu. V takových případech je výhodné volit reakční podmínky tak, že celková konverze složek suroviny na složky s teplotou varu 149 °C a nižší není větší než 50 % hmotnostních, s výhodou není větší než 30 % hmotnostních a nejvýhodněji není větší než 20 % hmotnostních.
Produkt odvoskovací oblasti nebo jeho část mohou být popřípadě podrobeny hydrogenačnímu zpracování, to je katalytické hydrogenaci a/nebo mírnému hydrokrakování. To je možno provést vedením celého efluentu u odvoskovací oblasti přes katalyzátor hydrogenačního zpracování, umístěný za odvoskovací oblastí. Je možno případně také přes katalyzátor hydrogenačního zpracování vést jenom část uvedeného efluentu a zbytek vést do jednotky pro oddělení středního destilátu. Alternativně může být proud produktu, určený k hydrogenačnímu zpracování, zbaven svých plynných složek, zejména sirovodíku a/nebo amoniaku, a před hydrogenačním zpracováním je pak možno přidat čerstvý vodík.
Typické podmínky hydrogenačního zpracování jsou: teplota v rozmezí od 260 do 455 °C, s výhodou od 260 do 380 °C; celkový tlak v rozmezí od 2 do 21 MPa; prostorová hodinová iychlost kapaliny v rozmezí od 0,3 do 8 a průtok vodíku vyšší než 89 m3/m3, s výhodou v rozmezí od 100 do 2000 m3/m3. Katalyzátor hydrogenačního zpracování se většinou skládá z porézního žáruvzdorného nosiče na bázi anorganického oxidu, jako oxid hlinitý, oxid křemičitý : oxid hlinitý dispergovaný v oxidu hlinitém, a alespoň jedné kovové složky, zvolené ze skupiny VIB a VIII včetně ušlechtilých kovů.
Takové následné zpracování může být výhodné pokud je požadován produkt, který musí splňovat určité požadavky co se týče například cetanového indexu a/nebo oxidační stability pod vlivem
-5CZ 293108 B6 ultrafialového záření a zjistí se, že produkt, získaný hydrokrakováním a odvoskováním podle vynálezu tyto požadavky nesplňuje. Taková situace například může vzniknout, jestliže se v odvoskovací oblasti použije katalyzátor, který neobsahuje hydrogenační kov (kovy), ale i když je obsahuje, množství těchto kovů a/nebo náročnost podmínek postupu je nedostatečné pro uskutečnění hydrogenace nenasycených sloučenin, která je potřebná pro získání požadovaného cetanového indexu a/nebo oxidační stability.
Efluent z odvoskovací oblasti nebo následné oblasti hydrogenačního zpracování, pokud efluent z odvoskovací oblasti nebo jeho část byly podrobeny hydrogenačnímu zpracování, mají podstatně snížený obsah vosku, a jak je již uvedeno dříve, jeho podstatná část vře pod 371 °C. Požadovaný produkt se získává, pokud je potřeba, z efluentu frakcionací. Jestliže žádaný produkt je palivo pro tryskové motory, normálně vře mezi přibližně 149 °C a přibližně 288 °C a má relativně nízkou teplotu tuhnutí, typicky pod -40 °C, a s výhodou pod -60 °C. Pokud je požadovaný produkt palivo pro dieselové motory nebo topný olej, vře přibližně mezi 200 a 371 °C, nebo mezi 288 a 371 °C (v závislosti na specifikaci produktu) a má relativně nízkou teplotu tuhnutí a teplotu zákalu, typicky pod 5 °C.
Příklady provedení vynálezu
V příkladech jsou teploty zákalu určovány v souladu s ASTM D 2 500, teploty tuhnutí v souladu s ASTM D97, bromové číslo v souladu s ASTM D2 710 a cetanový index souladu s ASTM D976.
V příkladu se používá následujících zkratek:
IBP počáteční teplota varu
FBP konečná teplota varu
DW odvoskovací katalyzátor
HC-»DW hydrokrakovací katalyzátor-» odvoskovací katalyzátor
H2/HC vodík/uhlovodík hustota (15/4 °C) hmotnostní poměr množství kapaliny při 15 °C ke stejnému objemu vody při 4 °C
NI/I litr při normální teplotě a tlaku (0 °C, 0,1 MPa) na litr
Příklad 1
Surovina, jejíž charakteristiky jsou uvedeny v tabulce 1, byla hydrokrakována a odvoskována postupem podle vynálezu.
První lože katalyzátoru sestávalo z hydrokrakovacího katalyzátoru, který obsahoval 4,2 % hmotnostních kobaltové složky (počítáno jako CoO), 24 % hmotnostních molybdenové složky (počítáno jako MoO3), kterými byly impregnovány extrudáty, obsahující 10% hmotnostních LZ-10 ve vodíkové formě a 90 % hmotnostních oxidu hlinitého: před použitím byl katalyzátor předsulfidován použitím směsi vodíku a sirovodíku za podmínek obvyklého teplotního programu.
Druhé lože katalyzátoru obsahovalo odvoskovací katalyzátor, který se skládal ze 40 % hmotnostních nosiče oxidu hlinitého a 60 % hmotnostních hlinitokřemičitanu SAPO-11. Směr průtoku reaktorem byl odshora dolů. Poměr objemů prvního lože katalyzátoru ke druhému byl 7 : 3. Celý efluent z prvního lože byl veden do druhého lože.
Pracovní podmínky a výsledky jsou uvedeny v tabulce 2.
-6CZ 293108 B6
Tabulka 1
Kontrola suroviny
Hustota (15/4 °C) kg/m3 871
Síra % hmotn. 0,51
Dusík
- základní % hmotn. 190 x1ο-4 (190 ppm)
- celkový % hmotn. 632 x 10“; (632 ppm)
Teplota zákalu °C 30
Teplota tuhnutí £ °C 27
5 Destilace ASTMD1160 °C
IBP 245
10 % obj. 336
30 % obj. 363
50 % obj. 378
70 % obj. 390
90% obj. 409
FBP 426
Tabulka 2
ío Pracovní podmínky a výsledky testů
Pracovní podmínky:
Celkový LHSV 0,5
Celkový tlak MPa 6
Teplota °C 380
h2/hc NI/I 500
vlastnosti produktu 180 °C +:
Hustota (15/4 °C) kg/m3 840
Síra % hmotn. 40 x 104 (40 ppm)
Teplota zákalu °C -30
Teplota tuhnutí °C -30
Cetanový index 58,4
Bromové číslo <2
Destilace ASTM D86 180 + produktu °C
IBP 201
5 % obj. 216
10% obj. 220
30% obj. 246
50 % obj. 294
70 % obj. 343
90 % obj. 375
95 % obj. •
FBP *
nemohlo být stanoveno
-7CZ 293108 B6
Příklad 2
Tento příklad ilustruje, jaké zlepšení přináší postup podle vynálezu, při kterém je surovina nejprve přivedena do kontaktu s hydrokrakovacím katalyzátorem a potom s odvoskovacím katalyzátorem, proti postupu podle US 4 743 354, při kterém je surovina nejprve přivedena do kontaktu s odvoskovacím katalyzátorem a potom s hydrokrakovacím katalyzátorem.
Nosič hydrokrakovacího katalyzátoru byl připraven extrudováním směsi 12 750 g komerčně dostupného zeolitu Y s odstraněným hliníkem s ao = 2,430 nm (PQ zeolites) (ztráta při zážehu (Loss on ignition (LOI) 37,6%), 82 300 g oxidu hlinitého pseudoboehmit (LOI 27,1%), 54 710 g oxidu křemičitý / oxid hlinitý (25 % hmotnostních oxidu hlinitého, LOI 13,7 %), 11,56 1 54 % HNO3 a 122,5 1 vody. Extrudáty byly sušeny při 120 °C a potom kalcinovány na vzduchu 1 hodinu při 550 °C.
kg kalcinovaného nosiče bylo impregnováno impregnačním roztokem, který obsahoval metawolframan amonný a dusičnan nikelnatý, potom byly impregnované částice sušeny a kalcinovány v proudu vzduchu při 550 °C. Hotový katalyzátor obsahoval 3,8 % hmotnostních niklové složky (počítáno jako NiO), 23,1 % hmotnostních wolframové složky (počítáno jako WO3), 5,2% hmotnostních zeolitu Y, 28 % hmotnostních oxidu křemičitého / oxidu hlinitého a do celkového množství oxidu hlinitého.
Nosič odvoskovacího katalyzátoru byl připraven míšením 5 150 g ZSM-5 s molámím poměrem oxid křemičitý: oxid hlinitý (SAR) 40(LOI 3 %), postupem podle popisu v US 3 702 886 se 6 860 g oxidu hlinitého pseudoboehmit (LOI 27,1 %), přidáním dostatečného množství zředěné HNO3 pro peptizaci části oxidu hlinitého, extrudováním získané směsi, sušeném extrudátu při 120 °C a kalcinací usušených extrudátu na vzduchu 1 hodinu při 450 °C. Nikl a wolfram byly zavedeny do katalyzátoru stejným způsobem, jak bylo popsáno výše pro hydrokrakovací katalyzátor. Konečný katalyzátor obsahoval 0,7 % hmotnostních niklové složky (počítáno jako NiO), 15,3 % hmotnostních wolframové složky (počítáno jako WO3), 42 % hmotnostních ZSM-5.
Vlastnosti suroviny, použité v tomto příkladu, jsou dány v tabulce 3.
-8CZ 293108 B6
Tabulka 3
Kontrola suroviny
Hustota (15/4 °C) kg/ητ 858,9
Síra % hmotn. 0,5447
Dusík
- základní % hmotn. 20 x 10^ (20 ppm)
- celkový % hmotn. 21 x 10^ (21 ppm)
Teplota zákalu °C 26
Teplota tuhnutí °C 24
Destilace ASTM Dl 160 °C
IBP 282
5 % obj. 346
10 % obj. 360
20% obj. 374
30 % obj. 390
40 % obj. 398
50 % obj. 406
60% obj. 414
70 % obj. 423
80 % obj. 431
90% obj. 443
95 % obj. 451
DSC’ parafíny
Teplota zákalu °C 23,1
Parafíny při 18,1 °C % hmotn. 3,45
Parafíny při 13,1 °C % hmotn. 5,72
Parafíny při 8,1 °C % hmotn. 7,77
Parafíny při 3,1 °C % hmotn. 9,66
Parafíny při-13,1 °C % hmotn. 14,8
Parafíny při -60 °C % hmotn. 27,34
DSC je zkratka pro diferenciální skanovací kalorimetrii, což je metoda pro určení množství pevných parafínů ve vzorku při určité teplotě.
Byly provedeny dva experimenty, jeden podle vynálezu, při kterém byla surovina nejprve přivedena do kontaktu s hydrokrakovacím katalyzátorem a potom s odvoskovacím katalyzátorem, a druhý podle US 4 743 354, při kterém byla surovina nejprve v kontaktu s odvoskovacím katalyzátorem a potom s hydrokrakovacím katalyzátorem. Průtok reaktorem byl odshora dolů. V obou případech katalyzátor tvořil ze 70 % hydrokrakovací katalyzátor a ze 30 % odvoskovací katalyzátor. Celý efluent z prvního lože byl veden do druhého lože. Se stejnými zásadami katalyzátorů byl pokus proveden nejprve při 370 °C a potom při 360 °C.
Pracovní podmínky a výsledky jsou uvedeny v tabulce 4.
-9CZ 293108 B6
Tabulka 4
Pracovní podmínky a výsledky testů
Pracovní podmínky:
Celkový LHSV 0,5
Celkový tlak MPa 6
Teplota °C 360 a 370
h2/hc NI/I 500
360 °C 370 °C
Produkt HC->DW DW—>HC HC->DW DW—>HC
vlastnosti produktu 180 °C +: (i) (c) (i) (c)
Hustota (15 °C) kg/m3 804,5 818,1 805,6 812,9
Síra % hmotn. 26x10 15 x 10 42 x 10 76x10
Teplota zákalu °C <-57 -21 <-57 -39
Teplota tuhnutí °C <-59 -3 <-59 -44
Bromové číslo 333 70 95,9 434
Cetanový index 58,2 58,2 54,4 55,6
Destilace ASTM D86 produktu 180+ (°C)
IBP 196 202 187 190
5% obj. 210 212 199 211
10 % obj. 212 215 202 215
20% obj. 216 222 208 218
30% obj. 222 232 213 227
40 % obj. 231 246 224 235
50% obj. 244 266 234 245
60% obj. 261 294 252 263
70% obj. 284 324 277 283
80% obj. 314 359 312 314
90% obj. 349 _* 353 356
95 % obj. 365 _* 368 379
FBP 367 _* 382 _*
nemohlo být stanoveno
V tabulce 4 označuje (i) experiment podle vynálezu, zatímco (c) označuje srovnávací příklad podle US 4 743 354.
Jak je možno vidět z tabulky 4, jak při 360 °C, tak i při 370 °C je teplota tuhnutí a teplota zákalu produktu, získaného postupem podle vynálezu, podstatně nižší než teplota produktu, získaného srovnávacím postupem.

Claims (5)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku, ve které alespoň 20 % hmotnostních obsažených látek vře při teplotě nad 343 °C, na střední destilát, který má ve srovnání se surovinou snížený obsah vosku, vyznačující se tím, že zahrnuje následující kroky
    a) surovina v přítomnosti vodíku se přivede do styku s hydrokrakovacím katalyzátorem, který se skládá z nosiče, alespoň jedné hydrogenační kovové složky, zvolené ze skupiny VIB a VIII Periodické tabulky prvků, a zeolitů s velkými póry s průměrem pórů v rozmezí od 0,7 do 1,5 nm, v hydrokrakovací oblasti při teplotě 260 až 455 °C a tlaku 3 až 21 MPa,
    b) celkový efluent z hydrokrakovací oblasti v přítomnosti vodíku se přivede do styku s katalyzátorem odvoskování zahrnujícím krystalické molekulové síto se střední velikostí pórů zvolené ze skupiny silikoaluminofosfátů a aluminosilikátů s molámím poměrem oxid křemičitý : oxid hlinitý 12 až 500 a s průměrem pórů od 0,5 do 0,7 nm, v odvoskovací oblasti při teplotě 260 až 455 °C a tlaku 3 až 21 MPa a za podmínek nebo uspořádání v těchto dvou oblastech pro získání produktu, z něhož alespoň 50 % hmotnostních obsažených látek má teplotu varu v oblasti středního destilátu mezi 149 °C a 371 °C, a
    c) oddělí se střední destilát se sníženým obsahem vosku.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznač u j í cí se tí m , že zeolit s velkými póry vhydrokrakovacím katalyzátoru je zeolit typu Y.
  3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že molekulové síto v odvoskovacím katalyzátoru je zeolit ZSM-5.
  4. 4. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že odvoskovací katalyzátor obsahuje alespoň jednu hydrogenační kovovou složku, zvolenou ze skupiny VIB a skupiny VIII.
  5. 5. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vy zn ač uj í c í se t í m, že předtím, než se oddělí střední destilát se sníženým obsahem vosku, se alespoň část kapalného efluentu z odvoskovací oblasti přivede v přítomnosti vodíku v oblasti pro hydrogenační zpracování při teplotě 260 až 455 °C a tlaku 2 až 21 MPa do styku s katalyzátorem hydrogenačního zpracování, který se skládá z nosiče a alespoň jedné kovové složky, zvolené z kovů skupiny VIB a skupiny VIII.
CZ1996991A 1993-10-08 1994-10-07 Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku CZ293108B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP93202853 1993-10-08
SG1996003552A SG48893A1 (en) 1993-10-08 1994-10-07 Hydrocracking and hydrodewaxing process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ99196A3 CZ99196A3 (en) 1996-09-11
CZ293108B6 true CZ293108B6 (cs) 2004-02-18

Family

ID=26134029

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ1996991A CZ293108B6 (cs) 1993-10-08 1994-10-07 Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku

Country Status (19)

Country Link
US (1) US5935414A (cs)
EP (1) EP0722478B1 (cs)
JP (1) JP3665069B2 (cs)
KR (1) KR100199849B1 (cs)
CN (1) CN1046755C (cs)
AT (1) ATE155519T1 (cs)
AU (1) AU683938B2 (cs)
BR (1) BR9407765A (cs)
CA (1) CA2173599C (cs)
CZ (1) CZ293108B6 (cs)
DE (1) DE69404320T2 (cs)
ES (1) ES2105762T3 (cs)
FI (1) FI961532A0 (cs)
HU (1) HU217791B (cs)
NO (1) NO961379D0 (cs)
PL (1) PL178305B1 (cs)
RU (1) RU2128681C1 (cs)
SG (1) SG48893A1 (cs)
WO (1) WO1995010578A1 (cs)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180345217A1 (en) * 2017-06-02 2018-12-06 Paccar Inc 4-way hybrid binary catalysts, methods and uses thereof
US10906031B2 (en) 2019-04-05 2021-02-02 Paccar Inc Intra-crystalline binary catalysts and uses thereof
US10934918B1 (en) 2019-10-14 2021-03-02 Paccar Inc Combined urea hydrolysis and selective catalytic reduction for emissions control
US11007514B2 (en) 2019-04-05 2021-05-18 Paccar Inc Ammonia facilitated cation loading of zeolite catalysts

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2311789B (en) * 1996-04-01 1998-11-04 Fina Research Process for converting wax-containing hydrocarbon feedstocks into high-grade middle distillate products
BR9710326A (pt) * 1996-07-15 1999-08-17 Chevron Usa Inc Processos para hidrocraqueamento de segundo est gio em um processo para processamento de hidrocarbonetos de Äleos lubrificantes para produ-Æo de um estoque de provisÆo de Äleo lubrificante para prepara-Æo e para produ-Æo de uma multiplicidade de mat-rias primas de Äleo lubrificante e para opera-Æo em uma refinaria para produzir um Äleo desengordurado
WO1998013511A1 (en) 1996-09-25 1998-04-02 The Government Of The United States Of America, Represented By The Secretary, Department Of Health And Human Services Retroviral packaging cassettes amplified in the cytoplasm by autocatalytic togavirus vectors
US6093672A (en) * 1997-03-20 2000-07-25 Shell Oil Company Noble metal hydrocracking catalysts
FI102767B (fi) 1997-05-29 1999-02-15 Fortum Oil Oy Menetelmä korkealuokkaisen dieselpolttoaineen valmistamiseksi
FR2765206B1 (fr) * 1997-06-25 1999-08-06 Inst Francais Du Petrole Zeolithe eu-1, catalyseur et procede pour l'amelioration du point d'ecoulement de charges contenant des paraffines
FR2778343B1 (fr) * 1998-05-06 2000-06-16 Inst Francais Du Petrole Catalyseur a base de zeolithe y non globalement desaluminee, de bore et/ou de silicium et procede d'hydrocraquage
FR2780311B1 (fr) * 1998-06-25 2000-08-11 Inst Francais Du Petrole Catalyseur d'hydrocraquage comprenant une zeolithe y non globalement desaluminee, un element du groupe vb, et un element promoteur choisi dans le groupe forme par le bore, le phosphore et le silicium
FR2785617B1 (fr) * 1998-11-06 2001-01-05 Inst Francais Du Petrole Procede flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite
FR2797270B1 (fr) * 1999-08-02 2003-03-07 Inst Francais Du Petrole Procede et flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite
ES2267296T3 (es) * 1998-11-06 2007-03-01 Institut Francais Du Petrole Procedimiento flexible de produccion de aceites medicinales y opcionalmente destilados intermedios.
FR2785616B1 (fr) * 1998-11-06 2000-12-08 Inst Francais Du Petrole Procede flexible de production de bases huiles et eventuellement de distillats moyens de tres haute qualite
CA2292314C (en) * 1998-12-16 2007-02-06 China Petrochemical Corporation A process for producing diesel oils of superior quality and low solidifying point from fraction oils
FR2808028B1 (fr) * 2000-04-21 2003-09-05 Inst Francais Du Petrole Procede flexible de production de bases huiles avec une zeolithe zsm-48
US6652735B2 (en) 2001-04-26 2003-11-25 Exxonmobil Research And Engineering Company Process for isomerization dewaxing of hydrocarbon streams
EP1453937B1 (en) * 2001-11-16 2007-08-01 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Countercurrent hydroprocessing
DE10256404B4 (de) * 2002-05-31 2009-02-05 Kataleuna Gmbh Catalysts Katalysator zur Isomerisierung von festen Fischer-Tropsch-Paraffinen und Verfahren zu seiner Herstellung
FR2841798B1 (fr) * 2002-07-03 2005-03-04 Inst Francais Du Petrole Catalyseur d'hydrotraitement contenant un compose organique azote et son utilisation
US20040256286A1 (en) * 2003-06-19 2004-12-23 Miller Stephen J. Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including Fischer-Tropsch wax
US20040256287A1 (en) * 2003-06-19 2004-12-23 Miller Stephen J. Fuels and lubricants using layered bed catalysts in hydrotreating waxy feeds, including fischer-tropsch wax, plus solvent dewaxing
US7115198B2 (en) * 2003-10-22 2006-10-03 Chevron U.S.A. Inc. Hydrocarbon conversion using molecular sieve SSZ-51
KR101307226B1 (ko) 2004-12-17 2013-09-12 할도르 토프쉐 에이/에스 수소화 분해 방법
JP4769110B2 (ja) * 2006-03-30 2011-09-07 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 ワックスの水素化分解方法
MY150403A (en) * 2007-01-15 2014-01-15 Nippon Oil Corp Processes for production of liquid fuel
CN101720350B (zh) * 2007-05-01 2014-01-22 新日本石油株式会社 液体燃料的制造方法
US8431014B2 (en) * 2009-10-06 2013-04-30 Chevron U.S.A. Inc. Process and catalyst system for improving dewaxing catalyst stability and lubricant oil yield
CN102145291B (zh) * 2010-02-10 2013-09-25 中国石油化工股份有限公司 一种加氢裂化催化剂及其制备方法及烃油裂化方法
KR101354235B1 (ko) 2010-04-14 2014-02-13 에스케이이노베이션 주식회사 수소화 탈왁스 공정을 위한 촉매 및 이의 제조 방법
CN102485332B (zh) * 2010-12-03 2013-10-16 中国石油天然气股份有限公司 一种含分子筛的馏分油加氢脱酸催化剂及其制备和应用
CN103459563B (zh) * 2011-03-31 2015-06-17 雪佛龙美国公司 用于改进脱蜡催化剂稳定性和润滑油产率的新型方法和催化剂体系
US9200218B2 (en) 2011-03-31 2015-12-01 Exxonmobil Research And Engineering Company Fuels hydrocracking with dewaxing of fuel products
US20140058145A1 (en) * 2012-08-21 2014-02-27 Uop Llc Production of olefins from a methane conversion process
CN103059941B (zh) * 2013-01-08 2015-09-30 中国海洋石油总公司 制备高辛烷值石脑油的加氢裂化方法
WO2014177429A1 (en) * 2013-05-03 2014-11-06 Haldor Topsøe A/S Catalyst and process for dewaxing of hydrocarbons
CN107345164B (zh) * 2016-05-05 2018-10-12 中国石油化工股份有限公司 一种直馏柴油加氢裂化生产喷气燃料的方法

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3130007A (en) * 1961-05-12 1964-04-21 Union Carbide Corp Crystalline zeolite y
NL6503410A (cs) * 1963-02-21 1965-09-20
US3293192A (en) * 1965-08-23 1966-12-20 Grace W R & Co Zeolite z-14us and method of preparation thereof
US3702886A (en) * 1969-10-10 1972-11-14 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm-5 and method of preparing the same
US3709979A (en) * 1970-04-23 1973-01-09 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm-11
US3758402A (en) * 1970-10-06 1973-09-11 Mobil Oil Corp Catalytic hydrocracking of hydrocarbons
US3832449A (en) * 1971-03-18 1974-08-27 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm{14 12
US3929672A (en) * 1971-10-20 1975-12-30 Union Oil Co Ammonia-stable Y zeolite compositions
US4016245A (en) * 1973-09-04 1977-04-05 Mobil Oil Corporation Crystalline zeolite and method of preparing same
US4046859A (en) * 1974-11-29 1977-09-06 Mobil Oil Corporation Crystalline zeolite and method of preparing same
US4016218A (en) * 1975-05-29 1977-04-05 Mobil Oil Corporation Alkylation in presence of thermally modified crystalline aluminosilicate catalyst
CA1064890A (en) * 1975-06-10 1979-10-23 Mae K. Rubin Crystalline zeolite, synthesis and use thereof
US4503023A (en) * 1979-08-14 1985-03-05 Union Carbide Corporation Silicon substituted zeolite compositions and process for preparing same
US4600498A (en) * 1979-10-15 1986-07-15 Union Oil Company Of California Mild hydrocracking with a zeolite catalyst containing silica-alumina
US4743354A (en) * 1979-10-15 1988-05-10 Union Oil Company Of California Process for producing a product hydrocarbon having a reduced content of normal paraffins
US4283272A (en) * 1980-06-12 1981-08-11 Mobil Oil Corporation Manufacture of hydrocracked low pour lubricating oils
US4347121A (en) * 1980-10-09 1982-08-31 Chevron Research Company Production of lubricating oils
US4437925A (en) * 1981-11-12 1984-03-20 Gte Laboratories Incorporated Etched-source static induction transistor
CA1203191A (en) * 1982-02-11 1986-04-15 Susan Bradrick Middistillate production
US5284573A (en) * 1982-05-18 1994-02-08 Mobil Oil Corporation Simultaneous catalytic hydrocracking and hydrodewaxing of hydrocarbon oils with zeolite beta
US4440871A (en) * 1982-07-26 1984-04-03 Union Carbide Corporation Crystalline silicoaluminophosphates
US4757041A (en) * 1983-10-13 1988-07-12 Mobil Oil Corporation Catalysts for cracking and dewaxing hydrocarbon oils
US4591576A (en) * 1984-10-03 1986-05-27 Union Carbide Corporation Process for preparing catalytic cracking catalysts
US4913798A (en) * 1984-12-18 1990-04-03 Uop Hydrocracking catalyts and processes employing silicoaluminophosphate molecular sieves
ATE45177T1 (de) * 1984-12-27 1989-08-15 Mobil Oil Corp Verfahren zur hydrocracking und katalytischen entwachsung.
EP0216938B1 (en) * 1985-03-29 1990-12-19 Catalysts & Chemicals Industries Co., Ltd. Hydrotreatment catalyst
US4921594A (en) * 1985-06-28 1990-05-01 Chevron Research Company Production of low pour point lubricating oils
US4597854A (en) * 1985-07-17 1986-07-01 Mobil Oil Corporation Multi-bed hydrodewaxing process
US4711710A (en) * 1985-09-23 1987-12-08 Mobil Oil Corporation Process for making improved lubricating oils from heavy feedstock
LU86288A1 (fr) * 1986-02-03 1987-09-10 Labofina Sa Procede de traitement des gasoils
US4961836A (en) * 1986-05-23 1990-10-09 Exxon Research And Engineering Company Synthesis of transition metal alumino-silicate IOZ-5 and use of it for hydrocarbon conversion
US4859312A (en) * 1987-01-12 1989-08-22 Chevron Research Company Process for making middle distillates using a silicoaluminophosphate molecular sieve
US4917789A (en) * 1987-02-03 1990-04-17 Fina Technology, Inc. Catalytic dewaxing process
US4749191A (en) * 1987-02-12 1988-06-07 Navistar International Transportation Corp. Anti-slip step and method of manufacture
US4872968A (en) * 1987-08-20 1989-10-10 Mobil Oil Corporation Catalytic dewaxing process using binder-free catalyst
DE69123452T2 (de) * 1990-08-21 1997-03-27 Chevron Usa Inc Verfahren zur herstellung von mitteldestillaten unter verwendung einer kombination eines silicoaluminophosphat-molekularsiebkatalysators mit mittlerer porengrösse und eines hydrokrackkatalysators für hydrokracken in der zweiten stufe

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180345217A1 (en) * 2017-06-02 2018-12-06 Paccar Inc 4-way hybrid binary catalysts, methods and uses thereof
US10835866B2 (en) * 2017-06-02 2020-11-17 Paccar Inc 4-way hybrid binary catalysts, methods and uses thereof
US10906031B2 (en) 2019-04-05 2021-02-02 Paccar Inc Intra-crystalline binary catalysts and uses thereof
US11007514B2 (en) 2019-04-05 2021-05-18 Paccar Inc Ammonia facilitated cation loading of zeolite catalysts
US10934918B1 (en) 2019-10-14 2021-03-02 Paccar Inc Combined urea hydrolysis and selective catalytic reduction for emissions control

Also Published As

Publication number Publication date
BR9407765A (pt) 1997-03-18
HUT75022A (en) 1997-03-28
WO1995010578A1 (en) 1995-04-20
EP0722478A1 (en) 1996-07-24
PL178305B1 (pl) 2000-04-28
NO961379L (no) 1996-04-03
DE69404320T2 (de) 1998-01-29
NO961379D0 (no) 1996-04-03
SG48893A1 (en) 1998-05-18
AU683938B2 (en) 1997-11-27
US5935414A (en) 1999-08-10
HU217791B (hu) 2000-04-28
JP3665069B2 (ja) 2005-06-29
DE69404320D1 (de) 1997-08-21
AU7812594A (en) 1995-05-04
CA2173599A1 (en) 1995-04-20
CZ99196A3 (en) 1996-09-11
EP0722478B1 (en) 1997-07-16
CN1046755C (zh) 1999-11-24
FI961532A (fi) 1996-04-04
CN1132522A (zh) 1996-10-02
FI961532A0 (fi) 1996-04-04
PL313868A1 (en) 1996-07-22
HU9600895D0 (en) 1996-06-28
ES2105762T3 (es) 1997-10-16
ATE155519T1 (de) 1997-08-15
KR100199849B1 (ko) 1999-06-15
RU2128681C1 (ru) 1999-04-10
CA2173599C (en) 2004-07-20
JPH09503541A (ja) 1997-04-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ293108B6 (cs) Způsob přeměny uhlovodíkové suroviny s obsahem vosku
EP0799882B1 (en) Process for converting wax-containing hydrocarbon feedstocks into high-grade middle distillate products
US5882505A (en) Conversion of fisher-tropsch waxes to lubricants by countercurrent processing
EP1390449B1 (en) Process for isomerization dewaxing of hydrocarbon streams
US6900366B2 (en) Process for upgrading of Fischer-Tropsch products
AU2002314751A1 (en) Process for isomerization dewaxing of hydrocarbon streams
US4211635A (en) Catalytic conversion of hydrocarbons
US4816538A (en) Nickel-containing hydrocracking catalyst
EP0263228B2 (en) Process for producing a product hydrocarbon having a reduced content of normal paraffins
PL179172B1 (pl) Sposób wytwarzania bazy oleju smarowego PL PL PL
US4743355A (en) Process for producing a high quality lube oil stock
US11674092B1 (en) Use of SSZ-41X and MTW zeolites for the production of jet and diesel fuels
KR20210044226A (ko) 0℃에서 헤이즈가 없는 중질 기유 및 제조 방법
US5332490A (en) Catalytic process for dewaxing hydrocarbon feedstocks
US4923592A (en) Nickel-containing hydrocracking catalyst and process
JPH0153101B2 (cs)
EP0113381A1 (en) Process for simultaneous desulfurization and dewaxing of petroleum oils and catalysts therefor
CA1213550A (en) Zeolite containing catalyst support for denitrogenation of oil feedstocks
JPH0867883A (ja) 炭化水素供給原料の脱ロウのための方法および触媒

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20111007