CZ290944B6 - Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností a dobrou tvárností - Google Patents
Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností a dobrou tvárností Download PDFInfo
- Publication number
- CZ290944B6 CZ290944B6 CZ19993219A CZ321999A CZ290944B6 CZ 290944 B6 CZ290944 B6 CZ 290944B6 CZ 19993219 A CZ19993219 A CZ 19993219A CZ 321999 A CZ321999 A CZ 321999A CZ 290944 B6 CZ290944 B6 CZ 290944B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- steel
- weight
- percent
- strip
- strip steel
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 53
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 238000003618 dip coating Methods 0.000 claims 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 206010003497 Asphyxia Diseases 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 239000012084 conversion product Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
e en se t²k zp sobu v²roby p sov oceli s vysokou pevnost o velikosti nejm n 900 MPa a dobrou tv rnost . Ocel obsahuj c (v % hmotnostn ch) 0,10 a 0,20 % uhl ku; 0,30 a 0,60 % k°em ku Si; 1,50 a 2,00 % manganu Mn; max. 0,08 % fosforu P; 0,30 a 0,80 % chromu Cr; a 0,40 % molybdenu Mo; a 0,20 % titanu Ti a/nebo zirkonu Zr; a 0,08 % niobu Nb; zbytek elezo a nevyhnuteln ne istoty se v roztaven m stavu odl v do bramy a n sledn za tepla v lcuje do tvaru p su. V lcovac teplota le nad 880 .degree.C, rychlost ochlazov n na v²stupn m v le kov m dopravn ku obn nejm n 30 .degree.C/s a nav jec teplota in 300 a 600 .degree.C.\
Description
Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností a dobrou tvárností
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pásové oceli s vysokou pevností nejméně 900 MPa a dobrou tvárností.
Dosavadní stav techniky
Požadavek na snížení spotřeby pohonných hmot u vozidel přináší potřebu použití lehkých konstrukcí. Lehkých konstrukcí může být dosaženo zmenšením tlouštěk plechů. Ke kompenzaci takto podmíněných ztrát na pevnosti konstrukčních dílů musí být zvýšena pevnost materiálu. Zvyšování pevnosti představuje v normálním případě zmenšování tvárnosti. Plechy používané při stavbě vozidel musí být do konečné formy podmíněné designovými a funkčními požadavky zpracovány tvářením. Je-li zvyšování pevnosti a s tím spojené zhoršování tvárnosti příliš vysoké, dochází při tváření k selhání vzhledem k místním seškrcením a prasklinám. Z tohoto důvodu je zvyšování pevnosti omezeno.
Vývoj ocelí se na zlepšování poměru tvámost/pevnost stále zaměřuje.
V oblasti pevnosti pod 500 MPa byly již dosaženy zaznamenatelné úspěchy co se týče snížení tloušťky plechů a to použitím ocelí legovaných fosforem nebo mikrolegovaných ocelí. Ještě lepších výsledků bylo dosaženo u vytvrzovaných ocelí. V oblasti pevnosti mezi 500 a 800 MPa byly získány dobré hodnoty tvárnosti vývojem dvoufázových a takzvaných TRIP (Transformation-induced plasticity) ocelí.
Charakteristické hodnoty pro tváření mohou být ve velké míře získány pro praxi z tahové zkoušky. Zejména tažnost a n-hodnota (míra pro schopnost vytvrzování) představují důležité údaje. N-hodnota je charakteristická pro tvárnost při namáhání přetahováním. Toto je u většiny plechových dílů vozidla převládající způsob tváření. N-hodnota je v poměrně dobrém souladu s poměrem meze průtažnosti, což rovněž představuje použitelnou míru pro praxi pro schopnost vytvrzování materiálu.
Aby mohla být výhoda zvýšení pevnosti k redukci tloušťky plechu co nejvíce využita, je usilováno o co možná vysoké hodnoty tažnosti (A) a vytvrzení (n-hodnota).
Ocele s velmi vysokou pevností nad 800 MPa mohou být velmi efektivně použity k optimalizaci hmotnosti dílů s eventuelním zmačkáním jako jsou nárazníky. K tomu však musí být tloušťka plechu snížena z hodnoty nad 2,0 mm na tloušťku pod 2,0 mm, na zhruba 1,5 mm. Takovéto vysocepevné ocelové výrobky mohly být v minulosti dány k dispozici pouze jako za studená válcované plechy.
Především v oblasti nejvyšších pevností nad 800 MPa při použití obvyklých materiálových koncepcí k výrobě ocelového pásu válcovaného za tepla nebo za studená nejsou tvářecí schopnosti postačující k přetváření plechu do potřebných dílů. Vysoké pevnosti je přitom dosaženo vytvořením martenzitických struktur. Meze průtažnosti jsou ale u takovýchto ocelí rovněž velmi vysoké. Z toho odvozené hodnoty pro poměr meze průtažnosti popřípadě vytvrzení jsou odpovídajícím způsobem nízké. Toto vede vedle nepatrné tvárnosti k vysokým hodnotám odpružení, takže výlisky lze jen obtížně nebo vůbec ne vyrobit v požadovaném tvaru.
Z DE 33 23 255 Al je známa hliníkem uklidněná ocel o složení srovnatelném se složením oceli podle vynálezu. Tato ocel se odlije do bramy, která se válcuje za tepla do tvaru pásu při válcovací teplotě nejméně 800 °C. Následně se za tepla válcovaný pás ochladí ochlazovací rychlostí
-1 CZ 290944 B6 t
nejméně 5 °C/s a při teplotách 200 až 500 °C se navíjí. Za předpokladu, že válcovací teploty
880 °C nejsou překročeny, vykazují vyrobené ocelové pásy dobrou tažnost za nízkých teplot a dobrou tvárnost. Jejich pevnost však nevyhovuje požadavkům kladeným na vysocepevné ocelové pásy.
Jiný způsob výroby za tepla válcovaných ocelových pásů je znám z EP 0 080 809 Al. Ό tohoto známého způsobu se ocel sestávající v% hmotn. z 0,005 až 0,12 %C, <0,6% Si, 0,6 až
2,2 % Mn, < 0,005 % S, 0,005 až 0,08 % Al, 0,01 až 0,08 % Nb, 0,0005 až 0,002 % B, 0,004 až 0,03 % Ti, < 0,007 % N a zbytek železo, odlije do bramy. Tato brama se pak ohřeje na teplotu io nejméně 1000 °C, válcuje se za tepla v rozmezí teplot 640 až 850 °C s ůběrem nejméně 60 % při teplotě méně než 900 °C a následně se ochladí rychlostí 15 až 40°C/s na teplotu méně než 550 °C. Pevnost takto vyrobených pásů je však menší než 820 MPa.
Podstata vynálezu
Úkolem vynálezu je vyvinout pásovou ocel, která by měla vysokou schopnost vytvrzení, spolu s dobrou tvárností a vysokou pevností.
K řešení tohoto úkolu je podle vynálezu navržen způsob, při němž se ocel, sestávající z (v % hmotnostních):
| 0,10 | až | 0,20 % C |
| 0,30 | až | 0,60 % Si |
| 1,50 | až | 2,00 % Mn |
| max | 0,08 % P | |
| 0,30 | až | 0,80 % Cr |
| až | 0,40 % Mo | |
| až | 0,20 % Ti a/nebo Zr | |
| až | 0,08 %Nb |
zbytek železo a nevyhnutelné nečistoty, roztaví, odlije do bramy a následně za tepla válcuje do 25 tvaru pásu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že válcovací teplota leží nad 880 °C, rychlost ochlazování na výstupním válečkovém dopravníku je nejméně 30 °C/s a navíjecí teplota je 300 až 600 °C.
Stanovené vytvoření velmi jemných mikrostruktur, sestávajících z měkkých a tvrdých fází vedle 30 sebe, v kombinaci s rozptýlením nejjemnějších vyloučenin, skýtá možnost získání atraktivních, dosud neznámých zpracovatelských a užitných vlastností. Vytvrzení struktury díky vícefázovosti ve spojení s tvrzením prostřednictvím jemného zrna a jemných částic jsou příčinnou multiplexního vytvrzovacího pochodu.
Obzvláštní hospodářský význam způsobu podle vynálezu spočívá v možnosti výroby pásové oceli válcované za tepla v tloušťkách pod 2,0 mm, například 1,5 mm. Výrobní postup nevyžaduje takto bezpodmínečně nákladný výrobní proces výroby pásu válcovaného za studená s přídavnými kroky válcování za studená a závěrečným žíháním.
Předkládaný způsob zahrnuje také možnost povrchového zušlechtění. Takto mohou být například naneseny elektrolyticky vyloučené zinkové vrstvy. Enormní zlepšení korozní ochrany prostřednictvím zinkové vrstvy je jako známá skutečnost předpokládáno. Dále je známo, že vysocepevné ocele mají díky přijímání vodíku při elektrolytickém pozinkování sklon ke zkřehnutí. Bylo prokázáno, že u pásové ocele podle vynálezu k těmto obávaným problémům nedochází.
Dále je popsán význam jednotlivých legujících prvků ajejich výrobní parametry.
-2CZ 290944 B6
Uhlík je nutný k vytvrzení struktury a k vytvoření jemných vyloučenin. Z důvodu svařitelnosti má být jeho obsah omezen na 0,1 až 0,2 %.
Křemík zvyšuje tvrdost směsných krystalů, k čemuž je ho zapotřebí nejméně 0,3 %. Z důvodu svařitelnosti a k zamezení vzniku nežádoucích okují je jeho obsah omezen na 0,6 %.
Mangan při obsahu nejméně 1,5 % zpomaluje přeměnu a způsobuje tvoření tvrdých produktů přeměny. K zamezení nepřístupně silných mikrosegregací je jeho obsah omezen na maximálně 2,0 %.
Fosfor může být přidáván k dalšímu zvyšování vytvrzování směsných krystalů, z důvodu svařitelnosti by však jeho obsah neměl převýšit 0,08 %.
Chrom podporuje při nejméně 0,3 % tvoření konečné struktury bohaté na bainit. Aby nedocházelo k přílišnému zpomalování proměny, měl by být jeho obsah omezen na maximálně 0,08 %.
Titan nebo zinek se nechají použít k vytvoření jemných vyloučenin s vytvrzujícím účinkem. Při obsahu nad 0,2 % tento účinek zřetelně klesá. Proto je maximální hodnota obsahu stanovena na 0,2 %.
Niob se přidává rovněž k vytvrzení vyloučenin. Výhodně by měl být přidán v nejmenším množství 0,04 %. Z důvodu účinnosti je jeho maximální obsah stanoven na 0,08 %.
Bor v rozmezí obsahu 0,0005 až 0,005% zlepšuje kalitelnost. Ktomu je do ocelí smartenzitickou přeměnou přidáván. Překvapujícím způsobem se ukázalo, že bor vyvolává také v předkládaném případě v bainitické základní struktuře signifikantní zvýšení pevnosti při nepatrném snížení tvárnosti.
Konečná válcovací teplota by měla v oblasti homogenního austenitu, což znamená ne pod 800 °C, aby byl zaručen dostatečně nízký odpor proti tvarovým změnám a aby se možnost vzniku jiných vyloučenin díky přeměně udržela malá.
Ochlazovací podmínky jsou voleny tak, že přeměna na perlit je vyloučena a probíhá dále do bainitického stupně. Podíly martenzitu mohou přispívat k dalšímu zpevňování. Dále má být dosaženo vytvrzení vylučováním nejjemnějších částeček. Za tím účelem je potřebné ochlazování z konečné válcovací teploty s ochlazovací rychlostí nejméně 30 °C/s. Tento ochlazovací postup je ukončen při teplotě pod 600 °C, zatímco pás je navíjen na naviják a potom ochlazen.
Příklady provedení vynálezu
Vynález je dále popsán s pomocí uvedených příkladů.
V tabulce 1 jsou uvedena chemická složení pásových ocelí 1 a 2 vyrobených podle vynálezu a martenzitické srovnávací oceli 3.
V tabulce 2 jsou uvedeny význačně mechanické vlastnosti pásových ocelí 1 a 2 vyrobených podle vynálezu a srovnávací oceli 3, které byly dostatečným tepelným zpracováním popuštěny na hodnoty uvedené v tabulce 2.
Srovnání vlastností vykazuje jasně značné přednosti pásové oceli vyrobené podle vynálezu. Vykazuje vyšší tažnost a lepší poměr meze průtažnosti jakožto míry pro vytvrzení.
Tabulka 3 ukazuje vliv nízké navíjecí teploty a následného tepelného zpracování na vlastnosti ocelového pásu vyrobeného podle vynálezu se složením oceli 1 v tabulce 1. Prostřednictvím
-3CZ 290944 B6 nízké navíjecí teploty, výhodně 330 °C, může být dosaženo zřetelných zvýšení pevnostních vlastností, viz příklad 4 v tabulce 3.
Další předmět vynálezu spočívá v dosažení výhodného působení následného tepelného zpraco5 vání. Překvapujícím způsobem se ukázalo, že tepelným zpracováním pásové oceli vyrobené podle vynálezu v teplotním rozmezí 500 až 850 °C mohou být ještě dále zvýšeny přetvářné schopnosti.
Příklady 4, 5 a 6 v tabulce 3 ukazují působení takovéhoto tepelného zpracování na ocel 1 se 10 složením podle tabulky 1. Takto je dosaženo takového stavu materiálu, který skýtá výhody pro konstrukční díly, které musí vykazovat vysokou pevnost, především mez průtažnosti, při dobré tvárnosti. Tento souhrn vlastností se nabízí pro výrobu za studená tvářených dílů s vysokými energetickými náklady (příklad 5a). Volbou vyšších žíhacích teplot může být dosaženo vysokých pevností při mimořádně nízkých poměrech meze průtažnosti popřípadě stejně významně vysoké15 ho zpevnění při dobrých hodnotách tažnosti (příklady 5b, 6a a 6c).
Hodně za tepla válcovaných výrobků vykazuje tu nevýhodu, že jejich výhodné vlastnosti se ztrácejí, když jsou nakonec válcovány za studená a rekrystalizačně žíhány. U pásové oceli vyrobené podle vynálezu bylo shledáno, že po následném válcování za studená a žíhání vykazuje 20 rovněž výhodné vlastnosti. Tak příklad 7 v tabulce 3 ukazuje, že pásová ocel 1 vyrobená podle vynálezu po válcování za studená s úběrem 50 % a následném žíhání dosahuje rovněž vysokých pevností při dále zlepšeném poměru meze průtažnosti oproti ocelovým pásům 1 a 2 pouze válcovaným za tepla.
Tabulka 1 (Hmotn. %)
| Ocel | C | Si | Mn | P | S | Al | N | Cr | Mo | Ti |
| 1 | 0,14 | 0,47 | 1,83 | 0,007 | 0,002 | 0,025 | 0,004 | 0,34 | 0,12 | 0,15 |
| 2a | 0,19 | 0,43 | 1,67 | 0,013 | 0,007 | 0,032 | 0,007 | 0,49 | 0,30 | 0,18 |
| 2b | 0,17 | 0,53 | 1,82 | 0,013 | 0,012 | 0,049 | 0,012 | 0,77 | 0,02 | 0,18 |
| 3* | 0,15 | 0,01 | 1,75 | 0,011 | 0,003 | 0,020 | 0,004 | 0,55 | 0,01 | 0,003 |
*) martenzitická srovnávací ocel
Tabulka 2
| Ocel | Poloha zkoušky | Re N/mm2 | Rm N/mm2 | Re/Rm | Ag % | A5 % | Aeo % | WET °C | HT °C |
| 1 | podél | 653 | 1065 | 0,61 | 8 | 18 | 11 | ||
| napříč | 652 | 1098 | 0,59 | 8 | 17 | 12 | 910 | 530 | |
| 2a | podél | 670 | 1115 | 0,60 | 7 | 16 | 10 | 880 | 550 |
| 2b | podél | 680 | 1140 | 0,60 | 7 | 15 | 9 | 880 | 550 |
| 3* | podél | 1050 | 1096 | 0,96 | 2 | 10 | 5 | 880 | 280 |
*) srovnávací ocel
Re - mez průtažnosti
Rm - pevnost v tahu
Ag - poměrné prodloužení
-4CZ 290944 B6
A5 - tažnost
Ago - tažnost
WET - konečná válcovací teplota
HT - navíjecí teplota
Tabulka 3
| Příklad | Žíhání | R. N/mm2 | Rm N/mm2 | Re/Rm | Ago | WET °c | HT °c | |
| °C | min | |||||||
| 4 | % | % | 1203 | 1395 | 0,86 | 3 | 910 | 330 |
| 5a | 600 | 120 | 1040 | 1070 | 0,97 | 9 | 910 | 330 |
| 5b | 750 | 1 | 690 | 1190 | 0,58 | 7 | 910 | 330 |
| 6a | 750 | 1 | 620 | 1095 | 0,58 | 6 | 910 | 530 |
| 6b | 800 | 1 | 600 | 1086 | 0,55 | 10 | 910 | 530 |
| 6c | 850 | 1 | 492 | 913 | 0,54 | 14 | 910 | 530 |
| 7a | 800 | 1 | 627 | 1149 | 0,55 | 8 | 910 | 530 |
| 7b | 850 | 1 | 446 | 959 | 0,47 | 12 | 910 | 530 |
*) válcováno za studená s úběrem 50 %
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (15)
1. Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností nejméně 900 MPa a dobrou tvárností, obsahující v % hmotnostních:
zbytek železo a nevyhnutelné nečistoty, která se roztaví, odlije do bramy a následně za tepla válcuje do tvaru pásu, vyznačující se tím, že válcovací teplota leží nad 880 °C, rychlost ochlazování na výstupním válečkovém dopravníku je nejméně 30 °C/s a navíjecí teplota je 300 až 600 °C.
2. Způsob podle nároku 1, vy z n a č uj í c í se t í m, že pásová ocel válcovaná za tepla se navíjí při teplotě maximálně 550 °C.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pásová ocel válcovaná za tepla se navíjí při teplotě maximálně 350 °C.
4. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že pásová ocel válcovaná za tepla se navíjí při teplotě nejméně 330 °C.
-5CZ 290944 B6
5. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že pásová ocel se válcuje za tepla na konečnou tloušťku maximálně 2,0 mm.
6. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že pásová 5 ocel válcovaná za tepla se vyhladí.
7. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že ocelový pás se moří a opatří kovovým povlakem.
ío
8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že kovový povlak se nanáší elektrolyticky.
9. Způsob podle nároku 7, v y z n a č u j í c í se t í m , že kovový povlak se nanáší pokovením ponorem.
10. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že ocelový pás se žíhá v rozmezí teplot 500 až 850 °C.
11. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 6, vyznačuj ící se tím, že po 20 válcování za tepla probíhá válcování za studená s úběrem nejméně 30 % a průběžné žíhání při teplotách 700 až 900 °C.
12. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 11,vyznačující se tím, že ocel je přídavně legována maximálně 0,15 % Mo.
13. Způsob podle jednoho nebo více znároků 1 až 12, vyznačuj ící se tím, že ocel je přídavně legována nejméně 0,04 % Ti a/nebo Zr.
14. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 13, v y z n a č uj í c í se tím, že ocel je 30 přídavně legována 0,0005 až 0,005 % B.
15. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 14, vyznačující se tím, že ocel je přídavně legována nejméně 0,04 % Nb.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19710125A DE19710125A1 (de) | 1997-03-13 | 1997-03-13 | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ321999A3 CZ321999A3 (cs) | 2000-07-12 |
| CZ290944B6 true CZ290944B6 (cs) | 2002-11-13 |
Family
ID=7823066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19993219A CZ290944B6 (cs) | 1997-03-13 | 1998-03-10 | Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností a dobrou tvárností |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0966547B1 (cs) |
| CN (1) | CN1082549C (cs) |
| AR (1) | AR010130A1 (cs) |
| AT (1) | ATE206472T1 (cs) |
| CA (1) | CA2284124A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ290944B6 (cs) |
| DE (2) | DE19710125A1 (cs) |
| ES (1) | ES2165157T3 (cs) |
| PL (1) | PL186831B1 (cs) |
| WO (1) | WO1998040522A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA982115B (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ297656B6 (cs) * | 1998-10-13 | 2007-02-28 | Benteler Ag | Slitinová ocel |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2272943C (en) | 1998-06-17 | 2008-08-12 | Black & Decker Inc. | Apparatus for charging batteries |
| EP1041167B1 (en) * | 1998-09-29 | 2011-06-29 | JFE Steel Corporation | High strength thin steel sheet and high strength alloyed hot-dip zinc-coated steel sheet. |
| DE19937271C2 (de) | 1999-08-06 | 2003-01-09 | Hille & Mueller Gmbh & Co | Verfahren zur Herstellung von tiefzieh- oder abstreckziehfähigem, veredeltem Kaltband, sowie Kaltband, vorzugsweise zur Herstellung von zylindrischen Behältern und insbesondere Batteriebehältern |
| KR100415718B1 (ko) * | 1999-09-16 | 2004-01-24 | 제이에프이 엔지니어링 가부시키가이샤 | 고강도 박강판 및 그 제조방법 |
| RU2156312C1 (ru) * | 2000-02-29 | 2000-09-20 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Способ производства катаных заготовок |
| FR2807068B1 (fr) * | 2000-03-29 | 2002-10-11 | Usinor | Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles |
| JP4085583B2 (ja) | 2001-02-27 | 2008-05-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度冷延溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| DE10130774C1 (de) * | 2001-06-26 | 2002-12-12 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von hochfesten, aus einem Warmband kaltverformten Stahlprodukten mit guter Dehnbarkeit |
| EP1288322A1 (en) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Sidmar N.V. | An ultra high strength steel composition, the process of production of an ultra high strength steel product and the product obtained |
| DE10153234A1 (de) * | 2001-10-31 | 2003-05-22 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Für die Herstellung von nichtkornorientiertem Elektroblech bestimmtes, warmgewalztes Stahlband und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE10161465C1 (de) * | 2001-12-13 | 2003-02-13 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von Warmband |
| FR2847270B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| FR2847271B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| WO2004059021A1 (ja) † | 2002-12-24 | 2004-07-15 | Nippon Steel Corporation | 溶接熱影響部の耐軟化性に優れたバーリング性高強度鋼板およびその製造方法 |
| US10071416B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| US9149868B2 (en) | 2005-10-20 | 2015-10-06 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US9999918B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-06-19 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| DE502006003830D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein Komplexphasen-Gefüge bildenden Stahl |
| ATE432375T1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-06-15 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit silizium legierten mehrphasenstahl |
| DE502006003835D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl |
| ES2367713T3 (es) * | 2007-08-15 | 2011-11-07 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano. |
| ES2387040T3 (es) | 2007-08-15 | 2012-09-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Acero de doble fase, producto plano de un acero de doble fase de este tipo y procedimiento para la fabricación de un producto plano |
| CN101555574B (zh) * | 2008-04-11 | 2011-06-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高回火抗力耐磨钢 |
| US20110277886A1 (en) | 2010-02-20 | 2011-11-17 | Nucor Corporation | Nitriding of niobium steel and product made thereby |
| DE102010056264C5 (de) * | 2010-12-24 | 2020-04-09 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile |
| EP2489748B1 (de) | 2011-02-18 | 2017-12-13 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Aus einem Komplexphasenstahl hergestelltes warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
| CN102864377B (zh) * | 2012-09-10 | 2015-05-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
| MX2017008027A (es) | 2014-12-19 | 2017-10-20 | Nucor Corp | Hoja de acero martensitico de calibre liviano laminada en caliente y metodo para fabricarla. |
| CN105624570A (zh) * | 2016-03-10 | 2016-06-01 | 绵阳市联合传动科技有限公司 | 高强度低碳合金钢制动鼓 |
| CN107653361B (zh) * | 2017-10-14 | 2020-02-18 | 上海鑫昌众星实业有限公司 | 一种深加工汽车钢板的制备工艺 |
| DE102018122901A1 (de) | 2018-09-18 | 2020-03-19 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung ultrahochfester Stahlbleche und Stahlblech hierfür |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2201855C2 (de) * | 1972-01-15 | 1982-03-04 | Estel Hoesch Werke Ag, 4600 Dortmund | Verfahren zur Herstellung von hochfesten, gut schweißbaren und kaltverformbaren Grob- und Mittelblechen und deren Verwendung |
| JPS52114518A (en) * | 1976-03-24 | 1977-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of hot rolled high tensile steel material having excellent bending workability |
| AU527097B2 (en) * | 1979-01-12 | 1983-02-17 | Nippon Steel Corporation | Artifically aged low yield to tensile strength ratio high strength steel sheet |
| DE3007560A1 (de) * | 1980-02-28 | 1981-09-03 | Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo | Verfahren zum herstellen von warmgewalztem blech mit niedriger streckspannung, hoher zugfestigkeit und ausgezeichnetem formaenderungsvermoegen |
| JPS5877528A (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-10 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた高張力鋼の製造法 |
| JPS58185719A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-29 | Kobe Steel Ltd | 高降伏比型非調質熱延高張力鋼板の製造法 |
| US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
| JPS60190518A (ja) * | 1984-03-12 | 1985-09-28 | Kobe Steel Ltd | 冷間加工性にすぐれた熱処理省略型高張力鋼の製造方法 |
| TW363082B (en) * | 1994-04-26 | 1999-07-01 | Nippon Steel Corp | Steel sheet having high strength and being suited to deep drawing and process for producing the same |
-
1997
- 1997-03-13 DE DE19710125A patent/DE19710125A1/de not_active Ceased
-
1998
- 1998-03-10 WO PCT/EP1998/001376 patent/WO1998040522A1/de active IP Right Grant
- 1998-03-10 AT AT98916911T patent/ATE206472T1/de active
- 1998-03-10 CA CA002284124A patent/CA2284124A1/en not_active Abandoned
- 1998-03-10 CN CN988040182A patent/CN1082549C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-03-10 DE DE59801637T patent/DE59801637D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-10 EP EP98916911A patent/EP0966547B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-10 ES ES98916911T patent/ES2165157T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-03-10 CZ CZ19993219A patent/CZ290944B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-03-10 PL PL98335639A patent/PL186831B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1998-03-12 AR ARP980101113A patent/AR010130A1/es unknown
- 1998-03-12 ZA ZA982115A patent/ZA982115B/xx unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ297656B6 (cs) * | 1998-10-13 | 2007-02-28 | Benteler Ag | Slitinová ocel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR010130A1 (es) | 2000-05-17 |
| CZ321999A3 (cs) | 2000-07-12 |
| EP0966547B1 (de) | 2001-10-04 |
| CN1252105A (zh) | 2000-05-03 |
| WO1998040522A1 (de) | 1998-09-17 |
| CA2284124A1 (en) | 1998-09-17 |
| ZA982115B (en) | 1998-09-14 |
| ATE206472T1 (de) | 2001-10-15 |
| DE19710125A1 (de) | 1998-09-17 |
| EP0966547A1 (de) | 1999-12-29 |
| ES2165157T3 (es) | 2002-03-01 |
| PL335639A1 (en) | 2000-05-08 |
| PL186831B1 (pl) | 2004-03-31 |
| DE59801637D1 (de) | 2001-11-08 |
| CN1082549C (zh) | 2002-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ290944B6 (cs) | Způsob výroby pásové oceli s vysokou pevností a dobrou tvárností | |
| CN110073026B (zh) | 屈服强度、延展性和扩孔性优异的高强度冷轧钢板、热浸镀锌钢板及其制造方法 | |
| CN109642263B (zh) | 一种用于制造在进一步加工过程中具有改进性能的高强度钢带的方法以及这种钢带 | |
| KR101218448B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101528080B1 (ko) | 성형성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| EP2371979B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet having excellent workability, molten galvanized high-strength steel sheet, and method for producing the same | |
| KR100638543B1 (ko) | 연성이 우수한 고장력 용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| KR101399741B1 (ko) | 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP4959161B2 (ja) | 耐食性と伸びと穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| KR20020073564A (ko) | 복합조직형 고장력 강판, 복합조직형 고장력 도금강판 및이들의 제조방법 | |
| RU2706252C1 (ru) | Листовая твип-сталь, включающая аустенитную матрицу | |
| JP5256690B2 (ja) | 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4855442B2 (ja) | 低降伏比型合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 | |
| JP5456026B2 (ja) | 延性に優れ、エッジ部に亀裂のない高強度鋼板、溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 | |
| KR100860172B1 (ko) | 합금화 용융아연도금강판의 제조방법 | |
| US20010001049A1 (en) | Cold-rolled steel strip and hot-dip coated cold-rolled steel strip for use as building material and manufacturing method thereof | |
| JP5256689B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| RU2707002C1 (ru) | Листовая сталь с пластичностью, наведенной двойникованием, имеющая аустенитную матрицу | |
| JP3624772B2 (ja) | 延性に優れる低降伏比高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR100705243B1 (ko) | 도금 부착성 및 성형성이 뛰어난 변태유기소성강의 용융아연 도금강판 및 그 제조방법 | |
| JP3263143B2 (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3521851B2 (ja) | 高張力高延性亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4010131B2 (ja) | 深絞り性に優れた複合組織型高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH04173946A (ja) | 高延性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR20100111533A (ko) | 점용접 특성 및 내지연파괴 특성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20040310 |