CZ289424B6

CZ289424B6 - Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub

Info

Publication number: CZ289424B6
Application number: CZ19992041A
Authority: CZ
Inventors: Franti©Ek Ing. Pařízek; Václav Ing. Drsc. Foldyna; Kamil Ing. Pětro©; Oldřich Helis; Zdeněk Ing. Kübel; Antonín Ing. Milata; Pavel Ing. Sýkora; Jaroslav Prof. Ing. Csc. Koukal
Original assignee: Jinpo Plus A. S.; Nová Hu«, A. S.; Český Plynárenský Servis, Spol. S R. O.
Priority date: 1999-06-08
Filing date: 1999-06-08
Publication date: 2002-01-16
Also published as: CZ9902041A3; EP1185386B1; SK285606B6; WO2000074871A8; EP1185386A1; AU4909500A; WO2000074871A1; ATE240169T1; DE50002191D1; SK8722000A3

Abstract

Zp sob v²roby trubn ch oblouk z p° m²ch, spir lov sva°ovan²ch trub vyroben²ch z ocelov²ch p s ve tvaru svitk , o hmotnostn m chemick m slo en : uhl k C = 0,03 a 0,25 %, mangan Mn = 0,5 a 1,7 %, nikl Ni = 0,0 a 0,5 %, k°em k Si = 0,2 a 0,7 %, hlin k Al = 0,001 a 0,035 %, fosfor P = 0,0 a 0,03 %, s ra S = 0,0 a 0,035 %, chrom Cr = 0 a 0,25 %, molybden Mo = 0,0 a 0,1 %, m Cu = 0,0 a 0,3 %, vanad V = 0,0 a 0,08 %, niob Nb = 0,0 a 0,05 %, titan Ti = 0,0 a 0,06 %, p°i em obsah Cr + Cu + Mo je max. 0,45 % a obsah Nb + Ti + V = max. 0,12 %, zbytek elezo Fe a v²robn ne istoty, sva°en²ch oboustrann²m tup²m svarem p° davn²m materi lem o hmotnostn m chemick m slo en : uhl k C = 0,04 a 0,08 %, k°em k Si = 0,3 a 0,7 %, mangan Mn = 0,9 a 1,7 %, zbytek elezo Fe a v²robn ne istoty, spo v v tom, e se svar provede tak, e nep°evy uje vnit°n a/nebo vn j povrch trouby o v ce jak 2 mm, a e te na k jeho p° n mu pr °ezu v m st p°echodu svaru do z kladn ho materi lu trubky sv r s plochou trubky ·hel maxim ln 45.degree., na e se takto spir lov sva°en trubka oh²b v elektroinduk n oh²ba ce s vodn sprchou p°i tv °ec teplot T, kter se vol v pr niku, respektive p°ekryt teplotn ch interval [A.sub.C3ZM.n.-(30 a 80)] .degree.C a [A.sub.C3PM.n.-(30 a 80)] .degree.C, kde A.sub.C3ZM.n. je teplota A.sub.C3.n. z kladn ho ocelov ho materi lu a A.sub.C3PM.n. je teplota A.sub.C3.n. p° davn ho materi lu, p°i em A.sub.C3.n. = 910-(203 C).sup.1/2.n.-30 Mn + 44,7 Si [.degree.C].\

Description

Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařených ocelových trub, obzvláště pro dálková vedení zemního plynu, které se v elektroindukční ohýbačce s vodní sprchou ohnou do příslušného oblouku s požadovaným poloměrem ohybu. Takovéto trubní oblouky musí vydržet za provozu vnitřní přetlak dopravovaného média až 4,0 MPa.

Dosavadní stav techniky

Trubní oblouky pro plynovodní vedení, ke kterému se používají ocelové trubky o jmenovitých průměrech 300 až 700 mm, se doposud vyrábějí ohýbáním přímých bezešvých trub v elektroindukční ohýbačce při tvářecí teplotě nad Α_α. Takovéto trubní oblouky splňují veškeré pevnostní požadavky na ně kladené, ale jejich nevýhodou je relativně drahá výroba bezešvých trub.

Ohýbání podélně svařovaných trub, při kterém se při ohýbání nacházel podélný svar v neutrální rovině, aby svar i jím tepelně ovlivněná zóna základního materiálu trouby byly při ohýbání co možná nejméně namáhány na tah či tlak, se v praxi moc nerozšířilo. Důvodem byly nestálá kvalita svaru a velké výkyvy hodnot trubkové houževnatosti a pevnosti, jakožto následek svařování a tepelného přetváření při ohýbání. Přitom pevností vlastnosti svarového spoje jsou ovlivňovány i tvarem a kvalitou povrchu svaru, jakož i přechodu svaru do základního materiálu trouby. Není-li přechod pozvolný a plynulý, dochází v něm při mechanickém namáhání trouby k nežádoucí značné koncentraci napětí, která má za následek vznik trhlin respektive praskání materiálu. Přitom v provozu, kdy tlak dopravovaného média v troubě dosahuje hodnot až 4,0 MPa, je podélný svar namáhán mnohem více, než by byl namáhán spirálový svar.

Trouby spirálově svařované, které se vyrábějí z ocelí o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,03 až 0,25 %, mangan Mn = 0,5 až 1,7 %, nikl Ni - 0,0 až 0,5 %, křemík Si = 0,2 až 0,7 %, hliník AI = 0,001 až 0,035 %, fosfor P = 0,0 až 0,03 %, síra S = 0,0 až 0,035 %, chrom Cr = 0,0 až 0,25 %, molybden Mo = 0,0 až 0,1 %, měď Cu = 0,0 až 0,3 %, vanad V = 0,0 až 0,08 %, niob Nb = 0,0 až 0,05 %, titan Ti = 0,0 až 0,06 %, přičemž obsah Cr+Cu+Mo je max. 0,45 % a obsah Nb+Ti+V = max. 0,12 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty svařených oboustranným tupým svarem přídavným materiálem o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,04 až 0,08 %, křemík Si = 0,3 až 0,7 %, mangan Mn = 0,9 až 1,7 %, zbytek tvoří železo Fe a výrobní nečistoty, se doposud neohýbaly v elektroindukční či jiné ohýbačce i přesto, že namáhání spirálového svaru vnitřním přetlakem je podstatně příznivější než u podélného svaru, protože nebezpečí vzniku trhlin při nedefinovaných požadavcích na provedení svarového spoje a tvářecí teplotu při ohýbání bylo podstatně větší než u podélně svařovaných trub.

Podstata vynálezu

Výše uvedené nevýhody v podstatě odstraňuje způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařených trub vyráběných z ocelových pásů ve tvaru svitků o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,03 až 0,25 %, mangan Mn = 0,5 až 1,7 %, nikl Ni = 0,0 až 0,5 %, křemík Si = 0,2 až 0,7 %, hliník AI = 0,001 až 0,035 %, fosfor P = 0,0 až 0,03 %, síra S = 0,0 až 0,035 %, chrom Cr = 0,0 až 0,25 %, molybden Mo = 0,0 až 0,1 %, měď Cu = 0,0 až 0,3 %, vanad V = 0,0 až 0,08 %, niob Nb = 0,0 až 0,05 %, titan Ti = 0,0 až 0,06 %, přičemž Cr+Cu+Mo je max. 0,45 % a obsah Nb+Ti+V = max. 0,12 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, svařených oboustranným tupým svarem přídavným materiálem o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,04 až 0,08 %, křemík Si = 0,3 až 0,7 % mangan Mn = 0,9 až 1,7 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, jehož podstata spočívá v tom, že svar se provede tak, že převýšení svaru nad

-1 CZ 289424 B6 vnějším a/nebo vnitřním povrchem trouby není větší než 2 mm a tečna k jeho příčnému průřezu v místě přechodu svaru do základního materiálu trouby svírá s její plochou úhel maximálně 45°, načež se takto spirálově svařená trouba ohýbá v elektroindukční ohýbačce s vodní sprchou při tvářecí teplotě T, která se zvolí v průniku, respektive překrytí teplotních intervalů [Ac3zm-(30 až 80) ] °C a [Ac3pm-(30 až 80) ] °C, kde A_C3zm je teplota Aq základního ocelového materiálu a Ac3pm je teplota Ac₃ přípravného materiálu, přičemž:

Acs = [910-(203 .C)^IZ2-30.Mn+44,7.Si] °C

Tento způsob umožní ohýbání spirálově svařovaných trub, aniž by došlo ke vzniku trhlin či praskání materiálu ve svaru a v tepelně ovlivněné zóně podél svaru, při dodržení požadovaných pevnostních parametrů, tj. meze kluzu Re, meze pevnosti R_m, vrubové houževnatosti KCV a požadovaných maximálně přípustných hodnot ovality O příčného průřezu oblouku.

Výroba těchto trubních oblouků je podstatně levnější, než výroba trubních oblouků z bezešvých trubek, které mají srovnatelné mechanické vlastnosti.

Je výhodné, provede-li se svar na vnější a/nebo vnitřní straně tupého svaru dvěmi housenkami, přičemž druhá housenka překrývá alespoň částečně první housenku.

Tímto způsobem, při kterém se svařují ocelové svitky při menším vnášeném teple Q, dojde jednak k menšímu tepelnému ovlivnění materiálu v tepelně ovlivněné oblasti podél svaru, přičemž teplo Q vnášené při vaření druhé housenky způsobuje proces obdobný žíhání po svaření za účelem snížení pnutí a zrovnoměmění struktury svaru a tepelně ovlivněné oblasti podél svaru.

Přehled obrázků na výkresech

Na přiložených výkresech je znázorněn příklad provedení vynálezu, kde obr. 1 představuje pohled na spirálově svařenou přímou troubu; obr. 2 představuje řez A-A z obr. 1; a obr. 3 schematicky znázorňuje ohýbání trouby v elektroindukční ohýbačce s vodní sprchou.

Příklady provedení vynálezu

Přímá, spirálově svařovaná trouba, schématicky znázorněná na obr. 1, se vyrobí svařením svitků ocelového pásu tloušťky t = cca 6 až 10 mm do požadovaného jmenovitého průměru D, který se pohybuje od 300 do 700 mm. Svaření je provedeno oboustranným tupým svarem, jehož příčný průřez je znázorněn na obr. 2. Převýšení h], h₂ povrchu svaru nad okolní plochou trouby nesmí být větší než 2 mm a úhel přechodu svaru do plochy trouby nesmí být větší než 45°. Takto vyrobená trouba se poté ohýbá v elektroindukční ohýbačce do požadovaných oblouků. Jak je patrné z obr. 3, vloží se přímá, spirálově svařená trouba 4 do vodicích kladek 1 ohýbačky a posouvá se v axiálním směru silou Fi a rychlostí v do ohýbacích kladek 2, které jsou nastavitelné podle požadovaného rádiusu R oblouku ohýbané trouby. Přetváření přímé trouby do oblouku se děje v oblasti induktorové smyčky 3, ve které je trouba, respektive materiál trouby zahřívá elektroindukčním teplem na tvářecí teplotu T, při které se trouba ohýbá. Při ohýbání jsou pomyslná vlákna pláště trouby ba vnější straně neutrální roviny oblouku protahována a na vnitřní straně oblouku stlačována. Tvářecí teplota T má podstatný vliv jak na mechanické a pevnostní vlastnosti, tak i na výslednou ovalitu trubního oblouku. Okamžitě po ohnutí trouby se trouba, respektive její materiál ochlazuje vodní sprchou 5, umístěnou za induktorem tak, aby nedocházelo k nežádoucím změnám mechanických vlastností materiálu a aby byly zajištěny požadované hodnoty ovality.

-2CZ 289424 B6

Příklad 1

Hrany svitků ocelového pásu tloušťky 7 mm z ocele ČSN 41 1378 o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,1 %, mangan Mn = 0,6 %, křemík Si = 0,3 %, hliník AI = 0,02 %, fosfor P = 0,03 %, síra S = 0,02 %, nikl Ni = 0,2 %, chrom Cr = 0,15 %, molybden Mo = 0,02 %, vanad V = 0,0 %, niob Nb = 0,0 %, titan Ti = 0,0 %, měď Cu = 0,25 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, mající mez kluzu Re v rozmezí 309 až 315 MPa, mez pevnosti Rm v rozmezí 414 až 422 MPa (viz tab. č. 1, řádky 1), se upraví pro oboustranný tupý svar a automatem za použití přídavného materiálu o chemickém složení: uhlík C = 0,06 %, křemík Si = 0,5 %, mangan Mn = 1,2 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, do trouby jmenovitého průměru 324 mm se spirálovým svarem způsobem, kdy vnější svar je proveden jednou housenkou a vnitřní svar je proveden dvěmi překrývajícími se housenkami. Hodnoty vrubové houževnatosti KCV jsou uvedeny v tab. č. 3, na řádcích 1.

Převýšení svaru na vnějším i vnitřním povrchu trubky (viz obr. 2) při tloušťce stěny trubky 7 mm nepřekračuje hodnotu 2mm a tečna kjeho průřezu vmiste přechodu svaru do základního materiálu trouby svírá s její plochou úhel 31°.

Takto vyrobená trouba se vloží do elektroindukční ohýbačky s vodní sprchou (viz obr. č. 3) a ohýbá se při tvářecí teplotě T, která se volí na základě následně vypočtených hodnot dle chemického složení základního a přídavného materiálu:

Ac3zm= [910-(203 C)^1/2-30 Mn +44,7 Si] °C = 910-(203.0,l)^1/2-30.0,6 + 44,7.0,3 = 900,9 °C Tzm = Ac_3ZM-(30 až 80) °C = 901-(30 až 80) °C = 871 až 821 °C

A_C3pm = [910-(203 c)^1/2-30 Mn + 44,7 Si] °C = 910-(203.0,06)^1/2-30.1,2 + 44,7.0,5 = 892,9 ^qC

Tpm = Ac3pm-(30 až 80) °C = 893-(30 až 80) °C = 863 až 813 °C

Z takto vypočtených intervalů tvářecích teplot základního materiálu Tzm a přídavného materiálu Tpm se zvolí teplota v průniku intervalů, který je 863 až 821 °C, například T = 840 °C.

Po ohnutí této trouby při výše uvedené tvářecí teplotě do oblouku 90°, při poloměru R = 6.D = 6.324 = 1 944 mm měla trouba mechanické vlastnosti, uvedené v tabulkách č. 2 a č. 4 na řádcích 1 a ovalitu, uvedenou v tabulce č. 5 na řádku 1.

Jejich vzájemným porovnáním se zjistí, že trubní oblouk vykazoval mírně zvýšenou mez kluzu Re a mez pevnosti Rm, pouze velmi mírně zvýšený poměr Re/Rm, velmi mírně sníženou tažnost A5 a více zvýšené hodnoty vrubové houževnatosti KCV ve svaru a tepelně ovlivněné zóně.

Trubní oblouk svýše uvedenými parametry splňuje všechny požadavky, kladené na plynové trubní vedení, tj. ovalita průřezu oblouku činí 5,3 % uprostřed oblouku a 1,8 % na krajích oblouku, což splňuje požadované hodnota - viz tab. 5.

Oblouk vyrobený za těchto definovaných podmínek odpovídá požadovaným parametrům kladených na trubní oblouk, namáhaný vnitřním přetlakem 4,0 MPa, tj. mez kluzu R« = min 240 MPa, mez pevnosti R_m = 370 až 490 MPa, poměr Re/Rm = max. 0,85, tažnost A5 = min24%, vrubová houževnatost KCV 0°C min 24J/cm² dle místa měření a ovalita uprostřed oblouku max. 6 % a na krajích oblouku 3 %.

Příklad 2

Úplně stejně vyrobená trouba ze stejných materiálů a se stejnými mechanickými vlastnostmi před ohýbáním jako u předchozího příkladu (viz tab. č. 1) byla ohýbána rovněž do oblouku 90°, při

-3CZ 289424 B6 poloměru R = 6.D, avšak při zvolené tvářecí teplotě T = 760 °C, což je cca 50 až 60 °C pod spodní hranicí vynálezem stanoveného rozmezí tvářecí teploty.

Po ohnutí vykazoval trubní oblouk mechanické a pevnostní vlastnosti, uvedené v tabulkách č. 2 a č. 4 na řádcích 2. Při jejich porovnání s mechanickými a pevnostními vlastnostmi před ohybem (viz tabulky č. 1 a č. 3, řádky 2) se zjistí, že se moc nezměnily a trouba z hlediska pevnostního vyhověla. Nevyhověla však ovalita oblouku uprostřed oblouku kde dosáhla 13,6%, místo předepsaných 6% (viz tabulka č. 5).

Příklad 3

Úplně stejně vyrobená trouba se stejnými mechanickými vlastnostmi před ohýbáním jako u předchozích příkladů 1 a 2 (viz tab. č. 1) byla ohýbána rovněž do oblouku 90°, při poloměru R = 6.D, avšak při zvolené tvářecí teplotě T = 920 °C, což je cca 50 až 60 °C nad horní hranicí vynálezem stanoveného rozmezí tvářecí teploty.

V tomto případě došlo v průběhu ohýbání k prasknutí stěny oblouku na straně tažného vlákna, neboť v důsledku překročení vynálezem stanovené tvářecí teploty při ohýbání došlo ke zhrubnutí zrna materiálu při současném značném zvýšení meze kluzu Re a podstatném snížení tažnosti A₅ a vrubové houževnatosti KCV (viz tabulky č. 1 a č. 2, řádky 3).

Příklad 4

Byla vyrobena přímá, spirálově svařená trouba ze stejného materiálu a svařena stejným přídavným materiálem jako v předchozích příkladech 1 až 3, ale s tím rozdílem, že plocha svaru převyšovala okolní plochu o 3 mm a tečna k příčnému průřezu svaru vnitřního svaru svírala s plochou trouby v místě přechodu do základního materiálu úhel 82°.

Při ohýbání této trouby při tvářecí teplotě T = 840 °C, tedy v rozsahu daném jednou z vynálezeckých podmínek, došlo k roztržení stěny trubního oblouku na straně taženého vlákna, přičemž inicializace trhliny se nacházela v místě přechodu svaru do základního materiálu. K roztažení stěny oblouku došlo v důsledku nedodržení dalších podmínek stanovených vynálezem a sice nepřevýšením svaru okolní plochy trouby o více jak 2 mm a přechod povrchu svaru do základního materiálu trouby pod úhlem větším než 45°.

Jak je patrno z tabulek č. 2 a č. 4, řádky 4, neodchýlily se pevností a plastické vlastnosti trouby po pohybu od jejích stejných vlastností před ohybem.

Příklad 5

Hrany svitků ocelového pásu tloušťky 7 mm z ocele ČSN 41 1378 o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,25 %, mangan Mn = 1,7 %, křemík Si = 0,3 %, hliník AI = 0,02 %, fosfor P = 0,03 %, síra S = 0,025 %, nikl Ni = 0,4 %, chrom Cr = 0,15 %, molybden Mo = 0,02 %, měď Cu = 0,25%, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, mající mez kluzu Re v rozmezí 385 až 409 MPa, mez pevnosti Rm v rozmezí 445 až 478 MPa (viz tab. č. 1, řádky 5), se upraví pro oboustranný tupý svar a automatem za použití přídavného materiálu o chemickém složení: uhlík C = 0,06 %, křemík Si = 0,5 %, mangan Mn = 1,2 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, do trouby jmenovitého průměru 324 mm se spirálovým tvarem způsobem, kdy vnější svar je proveden jednou housenkou a vnitřní svar je proveden dvěmi překrývajícími se housenkami. Hodnoty vrubové houževnatosti KCV jsou uvedeny v tab. č. 3 - na řádcích 5.

-4CZ 289424 B6

Převýšení svaru na vnějším i vnitřním povrchu trubky při tloušťce stěny trubky 7 mm nepřekračuje hodnotu 2 mm a tečna k jeho průřezu v místě přechodu svaru do základního materiálu trouby svírá s její plochou úhel 35°.

Takto vyrobená trouba se vloží do elektroindukční ohýbačky s vodní sprchou a ohýbá při tvářecí teplotě T, která se volí na základě následně vypočtených hodnot dle chemického složení základního a přídavného materiálu:

Acszm = [910-(203 C)^1/2-30 Mn + 44,7 Si] °C = 910-(203.0,25)^-30.1,7 + 44,7.0,2 = 865,3 °C

Tzm = A_C3zm-(30 až 80) °C = 866-(30 až 80) °C = 386 až 786 °C

A_C3pm = [910-(203 C)^,/2-30 Mn + 44,7 Si] °C = 910-(203.0,06)^1/2-30.1,2 + 44,7.0,5 = 892,9 °C

Tpm = Ac3pm-(30 až 80) °C = 893-(30 až 80) °C = 863 až 813 °C

Z takto vypočtených intervalů tvářecích teplot základního materiálu Tzm a přídavného materiálu Tp_M se zvolí teplota v průniku intervalů, který je 836 až 813 °C, například T = 825 °C.

Po ohnutí této trubky při výše uvedené tvářecí teplotě do oblouku 90°, při poloměru R = 6.D = 6.324 = 1 944 mm měla trouba mechanické vlastnosti, uvedené v tabulkách č. 2 a č. 4 na řádcích 5, a ovalitu, uvedenou v tabulce č. 5 na řádku 5.

Jejich vzájemným porovnáním se zjistí, že trubní oblouk vykazoval mírně zvýšenou mez kluzu Re a mez pevnosti R_m, pouze velmi mírně zvýšený poměr Rc/R_m, velmi mírně sníženou tažnost A₅a více zvýšené hodnoty vrubové houževnatosti KCV ve svaru a tepelně ovlivněné zóně.

Trubní oblouk svýše uvedenými parametry splňuje všechny požadavky, kladené na plynové trubní vedení, tj. ovalita průřezu oblouku činí 5,9 % uprostřed oblouku a 2,3 % na krajích oblouku, což splňuje požadované hodnoty - viz tab. 5.

Oblouk vyrobený za těchto definovaných podmínek odpovídá požadovaným parametrům kladených na trubní oblouk, namáhaný vnitřním přetlakem 4,0 MPa, tj. mez kluzu R« = min 240 MPa, mez pevnosti R_m = 370 až 490 MPa, poměr R/Rm = max. 0,85, tažnost A₅ = min 24 %, vrubová houževnatost KCV o 0 °C min 24 J/cm² dle místa měření a ovalita uprostřed oblouku max. 6 % a na krajích oblouku 3 %.

Tab. č. 1

Příklad	Místo měření	Mechanické vlastnosti před ohýbáním
		Re[MPa]	Rm[MPa]	Re/Rm	a₅[%]
1	kolmo na osu trubky	309	414	0,75	32,3
2	311	405	0,77	32,2
3	305	410	0,74	31,8
4	309	411	0,75	33,4
5	341	435	0,78	28,9
1	rovnob. s osou trubky	315	422	0,75	27,8
2	311	418	0,74	29,2
3	309	415	0,74	27,6
4	319	420	0,76	29,7
5	369	468	0,79	26,3
1	svar	348	458	0,76	28,3
2	352	452	0,78	28,9
3	353	459	0,77	28,8
4	359	460	0,78	29,1
5	361	464	0,78	28,8

-5CZ 289424 B6

Tab. č. 2

Příklad	Místo měření	Mechanické vlastnosti po ohýbání
		Re[MPa]	RmfMPa]	Re/Rm	Aj[%]
1	kolmo na osu trubky	331	434	0,76	30,0
2	305	425	0,72	29,5
3	402	467	0,86	18,8
4	335	434	0,77	30,2
5	375	469	0,80	26,1
1	rovnob. s osou trubky	332	420	0,80	32,8
2	311	418	0,74	33,7
3	423	481	0,88	17,3
4	339	430	0,78	32,6
5	388	489	0,79	27,2
1	svar	352	445	0,79	28,6
2	258	448	0,80	28,8
3	454	511	0,89	16,8
4	344	441	0,78	29,6
5	351	470	0,75	27,7

Tab. č. 3

Příklad	Místo měření	Vrubová houževnatost před ohýbáním
		KVC 0 °C[J/cm²]
1	kolmo na osu trubky	62
2	68
3	89
4	64
5	60
1	střed svaru	149
2	138
3	145
4	151
5	133
1	tepelně ovlivněná zóna	203
2	218
3	233
4	211
5	210

-6CZ 289424 B6

Tab. č. 4

Příklad	Místo měření	Vrubová houževnatost po ohýbám
		KVC 0 °C[J/cm²]
1	kolmo na osu trubky	246
2	240
3	84
4	245
5	235
1	střed svaru	242
2	239
3	41
4	245
5	230
1	tepelně ovlivněná zóna	252
2	256
3	24
4	253
5	248

Tab č. 5

Příklad	Ovalita [%]
	uprostřed oblouku (max. 6 %)	kraj oblouku (max. 2 %)
1	5,3	1,8
2	13,6	4,9
3	5,2	1,7
4	5,6	1,9
5	5,9	2,3

Průmyslová využitelnost

Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub lze využít při výrobě trubních oblouků o jmenovitých průměrech 300 až 700 mm, tloušťce stěny 6 až 10 mm, pro dálková vedení zemního plynu. Použití tohoto způsobu není vyloučeno ani pro výrobu oblouků dalších energetických či průmyslových rozvodů.

Claims

1. Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub vyrobených z ocelových pásů ve tvaru svitků, o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,03 až 0,25 %, mangan Mn = 0,5 až 1,7 %, nikl Ni = 0,0 až 0,5 %, křemík S i= 0,2 až 0,7 %, hliník AI = 0,001 až 0,035 %, fosfor P = 0,0 až 0,03 %, síra S = 0,0 až 0,035 %, chrom Cr = 0,0 až 0,25 %, molybden Mo = 0,0 až 0,1 %, měď Cu = 0,0 až 0,3 %, vanad V = 0,0 až 0,08 %, niob Nb = 0,0 až 0,05 %, titan Ti = 0,0 až 0,06 %, přičemž obsah Cr+Cu+Mo je max. 0,45 % a obsah Nb+Ti+V = max. 0,12 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, svařených oboustranným tupým svarem přídavným materiálem o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,04 až 0,08 %, křemík Si = 0,3 až

-7CZ 289424 B6

0,7 %, mangan Μη = 0,9 až 1,7 %, zbytek železo Fe a výrobní nečistoty, vyznačený tím, že svar se provede tak, že nepřevyšuje vnitřní a/nebo vnější povrch trouby o více jak 2 mm, a že tečna kjeho příčnému průřezu v místě přechodu svaru do základního materiálu trubky svírá s plochou trubky úhel maximálně 45°, načež se takto spirálově svařená trubka ohýbá 5 v elektroindukční ohýbačce svodní sprchou při tvářecí teplotě T, která se volí v průniku, respektive překrytí teplotních intervalů [Ac3zm-(30 až 80)] °Ca [Ac3pm-(30 až 80)] °C, kde Ac3zm je teplota Aa základního ocelového materiálu a

Ac3pm je teplota A_C3 přídavného materiálu, přičemž

Acs = 910-(203 C)^1/2-30 Mn + 44,7 Si [°C].

2. Způsob výroby trubních oblouků podle nároku 1, vyznačený tím, že alespoň svar na vnitřní straně tupého svaru se provede dvěmi housenkami, přičemž druhá housenka překrývá 15 alespoň částečně první housenku.