CZ298500B6 - Žárupevná chromová ocel - Google Patents

Žárupevná chromová ocel Download PDF

Info

Publication number
CZ298500B6
CZ298500B6 CZ20060258A CZ2006258A CZ298500B6 CZ 298500 B6 CZ298500 B6 CZ 298500B6 CZ 20060258 A CZ20060258 A CZ 20060258A CZ 2006258 A CZ2006258 A CZ 2006258A CZ 298500 B6 CZ298500 B6 CZ 298500B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
weight
percent
steel
mpa
max
Prior art date
Application number
CZ20060258A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2006258A3 (cs
Inventor
Polach@Jaromír
Petroš@Kamil
Foldyna@Václav
Kubon@Zdenek
Martinák@Jan
Original Assignee
Jinpo Plus, A. S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jinpo Plus, A. S. filed Critical Jinpo Plus, A. S.
Priority to CZ20060258A priority Critical patent/CZ298500B6/cs
Priority to SK43-2007A priority patent/SK287943B6/sk
Priority to PL382225A priority patent/PL210854B1/pl
Publication of CZ2006258A3 publication Critical patent/CZ2006258A3/cs
Publication of CZ298500B6 publication Critical patent/CZ298500B6/cs

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Žárupevná chromová ocel pro výrobu výrobku, používaných v pracovních teplotách od 470 do 650 .degree.C o hmotnostním chemickém složení: uhlík C = 0,08 až 0,12 %, kremík Si = 0,20 až 0,50 %, mangan Mn= 0,30 až 0,60 %, fosfor P = max. 0,02 %, síra S = max. 0,01 %, chrom Cr = 8,0 až 9,5 %, molybden Mo = 0,8 až 1 %, nikl Ni = max. 0,30 %, niob Nb = 0,06 až 0,10 %, vanad V = 0,18 až 0,25 %, hliník Al.sub.celk.n. = max. 0,020 %, titan Ti = max. 0,005%, wolfram W = max. 0,005 %, dusík N.sub.C.n. = 0,03 až 0,1 %, zbytek tvorí železo Fe a nevyhnutelné výrobní necistoty, pricemž celkový obsah dusíku N.sub.C.n. je dán vztahy: N.sub.C.n. = N.sub.Váz.n. + N.sub.VN.n. .<=. 0,1 %, N.sub.Váz.n. = 0,52krát % Al + 0,29 krát % Ti + 0,075 krát % Nb, N.sub.VN.n. = min 0,03 %, kde N.sub.C.n. je celkovýobsah N, N.sub.Váz.n. je vázaný N, N.sub.VN.n. je volný N.

Description

Vynález se týká žárupevných chromových ocelí a způsobu jejich tepelného zpracování pro výrobu součástí pracujících při teplotách od 470 až do 650 °C, jako například trubek, plechů a výkovků pro energetická a chemická zařízení.
Dosavadní stav techniky
Součásti tepelně energetických zařízení pracující při vysokých tlacích a teplotách až do 650 °C se vyrábějí zocelí XlOCrMoVNb 9-1 (P91) v souladu s příslušnými normami, jako například evropská norma EN 10216-2 nebo německá norma VdTÚV Werkstoffblatt 511/2, Werkstoff Nr. 1.4903 nebo ASME SA 387. Tato ocel má následující chemické složení v hmotnostních %: Uhlík C=0,08 až 0,12, křemík Si= 0,20 až 0,50, mangan Mn = 0,3 až 0,6, fosfor P= max 0,02, síra S=max 0,01, chrom Cr = 8,0 až 9,5, molybden Mo= 0,8 až 1,05, nikl Ni = Max 0,4, niob Nb = 0,06 až 0,10; vanad V = 0,18 až 0,25, hliník Al= max 0,040; dusík N = 0,030 až 0,070, zbytek tvoří železo Fe a nevyhnutelné výrobní nečistoty.
Tato ocel vykazuje, jak uvádí norma VdTÚV Werkstoffblatt 511/2 následující vlastnosti při 20 °C:
Pevnost v tahu
Mez kluzu při 20 °C
Tažnost podélně
Tažnost napříč
Nárazová práce
Rm = 620 až 850 MPa
Rpo,2 = min 450 MPa
A = min 19%
A = min 17%
KV = 68J - podél
KV = 41J -napříč a předpokládá dosažení minimálních mezí pevností při tečení, uvedených v následující tabulce 1:
Tabulka 1 - Minimální normované meze pevnosti při tečení RmT za 104 a 105 hodin
Teplota [°C] RmT/104 h [MPa] RmT/105 h [MPa]
650 70 ± 20 % 44 ± 20 %
600 122 ± 20 % 90 ± 20 %
550 199 ± 20 % 102 ±20%
500 287 ± 20 % 253 ± 20 %
470 356 ± 20 % 317 ±20%
Přejímka ocelí pro výrobu výrobků nebo již hotových výrobků se provádí jen na základě zjištěného chemického složení ocele, výsledků mechanických zkoušek při 20 °C a výsledků nedestruktivních zkoušek. Norma předpokládá, že vyhovující výsledky přejímacích zkoušek, prováděných při 20 °C, zaručí dosažení v materiálových listech uvedených předpokládaných hodnot mezí pevnosti při tečení za 104 a 105 hod. Nevýhodami této oceli, které byly zjištěny dlouhodobými zkouškami je, že dodržení chemického složení oceli v celém rozmezí uváděném v příslušných materiálových listech a vyhovující výsledky přejímacích zkoušek prováděných při 20 °C nezaručují vždy dosažení očekávané, normami předpokládané meze pevnosti při tečené ocele XlOCrMoVNb 9-1 (P91) podle tabulky č. 1
Výsledky dlouhodobých zkoušek výrobků z různých taveb A, Bl, B2, Cl a C2 výše uvedené oceli jsou znázorněny na přiloženém grafu č. 1.
- 1 CZ 298500 B6
Cílem předpokládaného vynálezu je modifikace chemického složení výše uvedené oceli, popřípadě i další tepelné zpracování před výrobou žárupevného výrobku, která 100% zaručuje dosažení normou VdTÚV Werkstoffblatt 511/2 předpokládaných resp. očekávaných minimálních hodnot mezí pevnosti při tečení při pracovních teplotách 470 až 650 °C, které jsou uvedeny v předcházející tabulce č. 1.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nevýhody v podstatě odstraňuje a vytyčený cíl dosahuje žárupevná chromová ocel pro výrobu součástí, pracujících v teplotách od 470 do 650 °C o hmotnostním chemickém složení: uhlík C=0,08 až 0,12 %, křemík Si= 0,20 až 0,50 %, mangan Mn = 0,30 až 0,60 %, fosfor P = max. 0,02 %, síra S = max. 0,01 %, chrom Cr = 8,0 až 9,5 %, molybden Mo = 0,8 až 1 % nikl Ni = max 0,30 %, niob Nb = 0,06 až 0,10 %, vanad V = 0,18 až 0,25 %, hliník Al celk. = max 0,020 %, titan Ti = max 0,05 %, wolfram W = max. 0,005 % dusík, N = 0,03 až 0,1 %, zbytek tvoří železo Fe a nevyhnutelné výrobní nečistoty, přičemž celkový obsah dusíku N je dán vztahem:
N > [(0,52 krát % Al + 0,29 krát % Ti + 0,075 krát % Nb) + 0,03]< 0,1.
Výrobky z ocele tohoto složení dosahují 100% zaručeně min. předpokládané hodnoty meze tečení podle tabulky č. 1 při pracovních teplotách 470 až 550 °C pouze tehdy, je-li hodnota meze kluzu Rp0j2 této oceli větší nebo rovna 550 MPa a při pracovních teplotách 550 až 650 °C vždy, je-li hodnota meze kluzu Rp0>2 rovna nebo větší než normou daná minimální hodnota Rpoj2 = 450 MPa. Normou předpokládané resp. očekávané hodnoty mezí pevností při tečení RmT jsou dosahovány proto, že byly sníženy maximální hranice hmotnostního obsahu hliníku Alceik. na 0,020 % a titanu Ti na 0,005 %, což umožní zvýšení obsahu volného dusíku Nvn na minimálně 0,03 %.
Nedosahuje-li citovaná ocel, ze které má být vyrobeny výrobky nebo již vyrobené výrobky při použití v pracovních teplotách 470 až 550 °C hodnoty meze kluzu při 20 °C Rp0j2 = min. 550 MPa, je nutné ohřát ocel resp. výrobky na austenitizační teplotu 950 až 1100 °C rychlostí 50 až 100 °C za hodinu, na této teplotě ji udržovat podle tloušťku plného materiálu výrobku 1 až 20 hodin, poté jí zakalit podle tloušťky plného materiálu výrobku v oleji nebo na vzduchu a následně zahřát na teplotu 720 až 790 °C rychlostí 50 až 100 °C za hodinu, na této teplotě udržovat podle tloušťky plného materiálu výrobku 2 až 12 hodin a poté ji volně ochladit na vzduchu.
Výrobky vyrobené z takto tepelně zpracované oceli dosáhnout zaručené normou předpokládané hodnoty mezí pevností při tečení při pracovních teplotách 470 až 550°C. To proto, že na precipitačním zpevnění se významně podílejí jemné částice nitridu vanadu, které precipitují při popouštění ocele nebo i v průběhu creepu při pracovních teplotách 470 až 650 °C. Jejich vznik a objemový podílje určen obsahem volného dusíku Nvn v oceli.
Přehled přiložených grafů:
Graf č. 1 - uvádí průběhy mezí pevnosti při tečení RmT/io4 při teplotách 470 až 650 °C a po 104 hodinách ocelí taveb A, Bl, B2, Cl, C2, graf č. 2 - uvádí závislost mezi mezí pevnosti při tečené při 600 °C po 104 hodinách a obsahem volného dusíku Nvn ocelí taveb A, Bl, B2, Cl, C2, grafč. 3a- uvádí meze pevnosti při tečení RmT/io4 při 500 °C po 104 hodinách ocelí taveb Bl, B2,C1,C2, graf. č. 3b - uvádí meze kluzu Rp0i2 při 20 °C ocelí taveb Bl, B2, Cl, C2,
-2CZ 298500 B6
Příklady provedení vynálezu
Na souboru různých značek chromových ocelí bylo zjištěno, že mez pevnosti při tečení RmT závisí nejen na obsahu volného dusíku NVn v oceli (viz grafy č. 1 a 3), ale i na velikosti hodnoty meze kluzu Rpo^ při 20 °C.
Při pracovní teplotě 600 °C a vyšší nemá vyšší hodnota meze kluzu Rpo2 jak 450 MPa již vliv na velikost očekávané, normou uvedené hodnoty meze pevnosti při tečení RmT, Mez pevnosti při tečení Rmj je v těchto tepelných podmínkách určována především obsahem volného dusíku Nvn v oceli, který při tepelném zpracování výrobků vytváří s vanadem V nitrid vanadu. S klesající pracovní teplotou ale proti očekávání narůstá vliv velikosti hodnoty meze kluzu Rpo,2 na mez pevnosti při tečení RmT. Při pracovní teplotě 550 °C je stejně důležitý vliv obou uvedených veličin. Při pracovních teplotách pod 550 °C je hodnota meze pevnosti při tečení RmT ovlivněna hlavně hodnotou meze kluzu Rpo,2 při 20 °C, která - aby se dosáhly alespoň normou předpokládané minimální hodnoty mezí pevnosti při tečení - musí být vyšší, než v normě uváděná minimální hodnota Rpo>2 = 450 mPa, a sice alespoň 550 MPa. Na grafu č. 1, uvádějícího průběhy mezí pevností při tečení RmT/io4 výrobků z taveb A, Bl, B2, Cl a C2 je spodní hranice minimálních, normou určených hodnot mezí pevností při tečení, vyznačená silně spojnicí hodnot 285, 229, 159, 99 a 56.
U ocele taveb Bl, mající Rp0j2 = 535 MPa (tedy o 85 MPa vyšší než normou požadovaných 450 MPa) nebylo dosaženo ani minimální, normou požadované meze pevnosti (RmT/io4min = 229 MPa) při tečení (viz grafy č. 1, 3b - tavba Bl). Minimální hodnoty meze pevnosti při tečení RmT/ioÝin. = 229 MPa bylo dosaženo u ocele tavby B2, mající Rpo,2 = 553 MPa (viz grafy č. 1, 3b - tavba B2). Pro dosažení uvedené hodnoty meze kluzu je nutno volit způsob tepelného zpracování výrobku podle 2. patentového nároku. Jednotlivé příklady vlivu obsahu Nvn, RmT/ίο4 a Rpo,2 jsou uvedeny v grafech č. 1 až 3b.
Přitom mez pevnosti při tečení ocele XlOCrMoVNb 9-1 (P91) závisí také na obsahu Mo v tuhém roztoku (substituční zpevnění) a na vzdálenosti částic disperzních fází a to karbidu chrómu M23C6 a jemných částic nitridu vanadu VN (precipitační zpevnění). Dosažení požadovaného obsahu Mo v tuhém roztoku (tj. obsahu Mo v oceli, který není vázán na sekundární fáze bohaté Mo, např. karbid M6C, Lavesova fáze Fe2MO a potřebné vzdálenosti částic karbidu M23C6 je spolehlivě zajištěno při dodržení chemického složení ocele a tepelného zpracování ocele podle platných norem a výrobních předpisů.
Předpokládalo se, že přísadou wolframu se zlepšuje žárupevnost chromových ocelí. U ocelí s obsahem Mo a W se uvádí zpravidla ekvivalentní obsah molybdenu:
% Moeq = % Mo + 0,5 % W
Jak je patrné z výsledků měření žárupevnosti u chromových ocelí bez W i s W, přísadou W se nezvyšuje mez pevnosti při tečení RraT/lo 5/6OO °C. Zároveň se zvýšením Moeq nad 1 % dochází ke snížení plasticity oceli v oblasti meze pevnosti při tečení, protože při vyšším obsahu MOeq vznikají hrubé částice Lavesovy fáze Fe2MOeq.
Očekávané precipitační zpevnění jemnými částicemi nitridu vanadu je podmíněno dostatečným obsahem volného dusíku v oceli. Volný dusík Nvn je ta část obsahu dusíku v oceli, která není vázána na silněji nitridotvomé prvky jako Al, Ti, a Nb a tvoří při tepelném zpracování oceli s vanadem nitrid vanadu.
Protože v oceli P91 je maximální přípustný obsah Al 0,04 % a Nb 0,1 %, vážou tyto prvky značnou část celkového dusíku N v oceli (asi 0,02 %) na sebe a tím snižují obsah volného tiusíku Nvn, který je nutný pro vytvoření potřebného nitridu vanadu. Přitom nevznikají jemné částice karbidu
-3CZ 298500 B6 vanadu (podobně jako v nízkolegovaných CrMoV ocelích), protože v ocelích obsahujících vyšší obsah chromuje rozpustnost karbidu vanadu značná a prakticky vzniká pouze čistý nitrid vanadu.
Nitridy hliníku (AIN) nebo karbonitridy niobu a titanu (NbCn, TiCn) tvoří hrubé částice, mini5 málně přispívající ke zvýšení precipitačního zpevnění, které nemají významný vliv na žárupevnost ocele.
Následně jsou uvedeny příklady použití ocelí z první tavby A, druhé tavby B a třetí tavby C, o následujícím hmotnostním chemickém složení:
Tabulka 2 - Chemické složení zkoušených taveb
Tavba Chemické složení v hm %
C Mn Si Cr Ni Mo V Nb
A 0,09 0,54 0,23 8,32 0,46 0,84 0,2 0,06
B1. B2 0,11 0,33 0,24 8,2 0,12 0,91 0,2 0,08
C1,C2 0,08 0,36 0,22 8,45 0,12 0,9 0,17 0,07
Tavba Chemické složení v hm %
N P S Al wrnax Ti max
celk. váz. volný
A 0,063 0,0132 0,0498 0,016 0,004 0,014 0,005 0,005
B1, B2 0,042 0,0124 0,0296 0,018 0,007 0,01 0,005 0,005
C1,C2 0,046 0,0126 0,0334 0,016 0,003 0,011 0,005 0,005
- Ocel tavby B, označená jako B1 je obvyklým způsobem tepelně zpracovaná trubka po válcování za tepla
- Ocel tavby B, označená jako B2 je stejně tepelně zpracovaná trubka jako u Bl, následně ohnutá pomocí indukčního ohřevu a znovu tepelně zpracována způsobem podle 2. patentového nároku.
- Ocel tavby C, označená jako Cl je obvyklým způsobem tepelně zpracovaná trubka po válcování za tepla
- Ocel tavby C, označená jako C2 je stejně tepelně zpracovaná trubka jako u Cl, následně ohnutá pomocí indukčního ohřevu a znovu tepelně zpracována způsobem podle 2. patentového nároku.
Tabulka 3 - Charakteristické vlastnosti výrobků (Rpo,2 při 20 °C) a Nvn
TAVBA VÝROBEK Rpo.2 [MPa] Nvn [%]
A tyč 0 20 mm 555 0.0498
B1 trubka 0 219 x 16 5358 0.0296
B2 mm 553 b
C1 trubka 0 219 x 16 516a 0.0334
C2 mm 659 b
-4CZ 298500 B6
Tabulka 4
Zárupevné vlastnosti (mez pevnosti při tečení za 10 000 h při teplotách 470, 500, 550, 660 a 650 °C) zkoušených taveb.
V závorkách jsou uvedeny hodnoty nižší, než střední hodnoty zmenšené o 20%, tedy hodnoty nevyhovující normě VdTLIV.
TAVBA MEZ PEVNOSTI PŘI TEČENÍ ZA 10000 h (MPa)
TEPLOTA (°C)
470 500 550 500 650
A 326 270 185 116 71
B1 B2 (249) 380 (213) 296 (156) 163 (98) (93) (51) (54)
C1 C2 (255) 386 (197) 300 (132) 189 (90) 134 65 83
n 4 »xnT/10 min. 285 229 159 99 56
Příklad 1 - tavba A io Na výrobku kulatiny 020 mm určené pro provoz zařízení při teplotách 550 °C až 600 °C byla použita ocel podle EN 10216-2 XlOCrMoVNb 9-1 s chemickým složením uvedeném v tabulce č. 2 - tavba A.
Tyč z uvedené oceli byla v souladu s normou VdTÚV Werkstoffblatt 511/2 ohřívána na teplotu 15 válcování, která se pohybovala v rozmezí 1100 až 950 °C rychlostí 50 až 100 °C/nod. Poté byla kalena z teploty 1040 až 1090 °C a následně popouštěna na 740 až 790 °C.
Po tomto tepelném zpracování měla tyč vyhovující mechanické hodnoty Rpo;2 = 550 MPa (viz tabulka č. 3) a zároveň měla celkový obsah dusíku
N >[(0,52krát %Alcelk + 0,29 krát % Ti + 0,075 krát % Nb)] + 0,03 %] = 0,063 % < 0,1
Tato tavby měla přebytečný obsah volného dusíku Nvn = 0,0498 (viz tabulka 2), který byl větší než minimálně nutný obsah Nvn = θ,03 % podle 1. patentového nároku a tudíž dostatečný pro vznik nitridů vanadu. Proto byla dosažena dostatečně vysoká jak mez pevnosti při tečení při tep25 lotě 550 °C (RmT/io4 = 185 MPa), a tak i mez pevnosti při tečení při teplotě 600 °C (RmT/io4 =116
MPa) a při teplotě 650 °C (RmT/io4 = 71 MPa) - viz tabulky 1,4 a graf č. 1 - převyšující minimální normované hodnoty těchto mezí (RmT/io4min = 159 MPa a při teplotě 550 °C, Rmi7io4min. = 99
MPa při 600 °C a RmT/ioÝin. = 56 MPa a při 650 °C). Vyhovuje tedy jak pro teploty 470 až 550 °C, tak i pro teploty 550 až 650 °C.
Příklad 2 - tavba Β1
Na výrobu vysoce namáhané trubky při teplotách 500 až 550 °C byla použita ocel dle EN 10216— 2 XlOCrMoVNb 91 s chemickým složením uvedeném v tabulce 2 - tavba Bl.
Trubka o rozměrech 0219 x 16 byla válcována za tepla a tepelně zpracována v souladu s normou VtTETV Werkstoffblatt 511/2 - tj. ohřívána na teplotu válcování, která se pohybovala v rozmezí 1100 až 950 °C rychlostí 50 až 100 °C/hod. Poté byla kalena ochlazováním z teploty 1040 až 1090 °C a následně popouštěna na 740 až 790 °C.
-5CZ 298500 B6
Po tomto tepelném zpracování měla trubka mez kluzu Rp0j2= 535 MPa (viz graf č. 3b), tedy nižší než podle vynálezu požadovanou hodnotu Rp0>2 = 550 MPa a zároveň měla celkový obsah dusíku
Ne = 0,0420% menší než minimálně požadovaný Nc > [(0,52krát % Alceik + 0,29 krát % Ti +
0,075 krát % Nb)] + 0,03 %] = 0,0424
Z tohoto důvodu bylo dosaženo meze pevnosti při tečení RmT/io4 pro 550 °C pouze 156 MPa (viz tabulka č. 4 a graf č. 1), což je o 3 MPa méně než minimálně požadovaná mez RmT/io4min. = 159 MPa pro 550 °C. Zároveň i pro 500 °C bylo dosaženo RmT/io4 pouze 213 MPa, což je méně než minimálně požadovaná hodnota RmT/io4min = 229 mPa, označená u grafu č. 3a tlustou čarou. Z uvedeného vyplývá, že trubka z této tavby nevyhověla ani po použití při teplotách 550 °C a nižších z důvodu nižší Rpo,2, ani pro použití při teplotách 550 až 650 °C z důvodu nižšího obsahu volného dusíku Nvn než 0,03 % (viz graf č. 2 - Nvn = 0,0296 < 0,03).
Příklad 3 - tavba B2
Na výrobu vysoce namáhaného ohybu z totožné trubky pro práci při teplotách 500 až 550 °C byla použita ocel dle EN 10216-2 XlOCrMoVNb 9-1 s chemickým složením uvedeném v tabulce 2 tavba B2.
Ohyb z trubky o rozměrech 0219 x 16 válcované za tepla, následně ohnuté při indukčním ohřevu a tepelně zpracované obvyklým způsobem (teplota tváření za teplaje v rozmezí 1100 až 950 °C).
Po tomto tepelném zpracování měla ohnutá trubka vyhovující mechanické vlastnosti meze kluzu Rpo,2 = 553 MPa (viz tab. č. 3). Tato hodnota je větší než podle předkládaného patentu požadovaných Rp0,2 > 550 Mpa. Meze pevností při tečení RmT/io4pro 500 °C = 296 MPa a pro 550 °C = 163 MPa (viz tabulka č. 4) byly větší, než minimálně požadované.
Trubka vyhovuje pouze pro použití při teplotách 470 až 550 °C (Rp0>2 = 553 MPa). Jak je patrné z grafu č. 1, trubka nevyhověla v oblasti teplot 550 až 650 °C, kdy bylo dosaženo nižších hodnot mezí pevností při tečení RmT/10 4 = 93 mPa pro 600 °C a 54 MPa pro 650 °C z důvodu nižšího obsahu volného dusíku Nvn = 0,0296 % než je požadováno 1. patentovým nárokem (NVn> 0,03).
Příklad 4-tavba Cl
Na výrobu vysoce namáhané trubky při teplotách 500 až 550 °C byla použita ocel dle EN 10216— 2 X10CrMoVNb91 s chemickým složením uvedeném v tabulce č. 2 - tavba Cl.
Trubka o rozměrech 0219 x 16 byla válcována za tepla a tepelně zpracována v souladu s normou VdTUV Werkstoffblatt 511/2 - tj. ohřívána na teplotu válcování, která se pohybovala v rozmezí 110 až 950 °C rychlostí 50 až 100 °C/hod. Poté byla kalena ochlazováním z teploty 1040 až 1090 °C a následně popouštěna na 740 až 790 °C.
Po tomto tepelném zpracování měla trubka mez kluzu RpOj2 = 516 MPa (viz graf č. 3b), tedy nižší než podle vynálezu požadovanou hodnotu Rp0j2 = 550 MPa.
Z tohoto důvodu bylo dosaženo mezí pevnosti při tečení RmT/io4 v rozsahu teplot 470 až 600 °C nižších než minimálně požadované (viz tab. č. 4 a graf č. 1). Tuto trubku tedy nelze použít v uvedeném rozsahu teplot. Zároveň však trubka z této oceli má obsah volného dusíku Nvn = 0,00334 %, což je hodnota vyšší než hodnota požadovaná 1. patentovým nárokem a jak vyplývá z grafu č. 1 a tabulky č. 4 je možné tuto trubku použít v oblasti vysokých teplot (RmT/io4 pro 650 °C = 65 MPa což je hodnota vyšší než minimálně požadovaná RmT/ioÝin pro 650 °C = 56 MPa).
-6CZ 298500 B6
Příklad 5 - tavba C2
Na výrobu vysoce namáhaného ohybu z trubky o rozměrech 219 x 16 (jako u příkladu č. 3) pro teploty 500 a 550 °C byla použita ocel dle EN 10216-2 X10CrMoVNb9-l s chemickým složením uvedeném v tabulce ě. 2 - tavba C2.
U této oceli byla dosažena hodnota meze tečení RmT/i0 4 pro 550 °C = 189 MPa (viz tab. č. 4 a graf č. 1), což je hodnota dostatečně převyšující minimální hodnotu RmT/io4pro 550 °C = 159MPa. To proto, že Rp0,2 = 659 MPa vysoko přesahuje požadovanou vynálezeckou podmínku, že Rp0>2 = 550 MPa. Tato ocel rovněž splňuje požadavek 1. patentového nároku - Nvn 0,03 %.
Trubka z této tavby je tudíž použitelná pro rozsah pracovních teplot 470 až 650 °C.
Průmyslová využitelnost
Ocele podle předkládaného vynálezu a způsob jejich tepelného zpracování jsou vhodné pro výrobu výrobků chemických a energetických zařízení, které pracují při teplotách 470 až 650 °C.

Claims (2)

1. Zárupevná chromová ocel pro výrobu výrobků, používaných v pracovních teplotách od 470 do 650 °C o hmotnostním chemickém složení:
uhlík C = 0,08 až 0,12 % křemík Si = 0,20 až 0,50 % mangan Mn = 0,30 až 0,60 % fosfor P = max. 0,02 % síra S = max. 0,01 % chrom Cr = 8,0 až 9,5 % molybden Mo = 0,8 až 1 % nikl Ni = max. 0,30 % niob Nb = 0,06 až 0,10 % vanad V = 0,18 až 0,25 % hliník Al ceik. = max. 0,020 % titan Ti = max. 0,005 % wolfram W = max. 0,005 % dusík Nc = 0,03 až 0,1 % zbytek tvoří železo Fe a nevyhnutelné výrobní nečistoty, přičemž celkový obsah dusíku Nc je dán vztahy:
Nc = Nyáz + Nvn <0,1%
NVáz = 0,52 krát % Al + 0,29 krát % Ti + 0,075 krát % Nb
Nvn = min. 0,03 %, kde
Nc je celkový obsah N
Nvázje vázaný N
Nvn je volný N.
-7CZ 298500 B6
2. Způsob výroby žárupevných výrobků pro práci v prostředí o teplotách 470 až 550 °C vyrobených z oceli podle nároku 1,vyznačený tím, že se změří hodnota meze kluzu Rp0j2 výrobku z citované výchozí oceli a nedosahuje-li hodnoty Rpo,2 rovné 550 MPa při 20 °C, výro5 bek se ohřeje na austenitizační teplotu 950 až 1100 °C rychlostí 50 až 100 °C za hodinu, na této teplotě se udržuje 1 až 20 hodin, poté se zakalí v oleji nebo na vzduchu a následně se zahřeje na teplotu 700 až 800 °C rychlostí 50 až 100 °C za hodinu a na této teplotě se udržuje 2 až 20 hodin, načež se volně ochladí na vzduchu na teplotu okolí.
CZ20060258A 2006-04-21 2006-04-21 Žárupevná chromová ocel CZ298500B6 (cs)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20060258A CZ298500B6 (cs) 2006-04-21 2006-04-21 Žárupevná chromová ocel
SK43-2007A SK287943B6 (sk) 2006-04-21 2007-03-23 Heat resistant chromium steel
PL382225A PL210854B1 (pl) 2006-04-21 2007-04-18 Stal chromowa żarowytrzymała i sposób produkcji wyrobów żarowytrzymałych

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20060258A CZ298500B6 (cs) 2006-04-21 2006-04-21 Žárupevná chromová ocel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2006258A3 CZ2006258A3 (cs) 2007-10-17
CZ298500B6 true CZ298500B6 (cs) 2007-10-17

Family

ID=38577589

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20060258A CZ298500B6 (cs) 2006-04-21 2006-04-21 Žárupevná chromová ocel

Country Status (3)

Country Link
CZ (1) CZ298500B6 (cs)
PL (1) PL210854B1 (cs)
SK (1) SK287943B6 (cs)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0860511A1 (en) * 1997-01-27 1998-08-26 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High chromium heat resistant cast steel material and pressure vessel formed thereof
JP2000271785A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Okano Valve Mfg Co 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒
CZ289424B6 (cs) * 1999-06-08 2002-01-16 Jinpo Plus A. S. Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub
CZ293880B6 (cs) * 2001-04-04 2004-08-18 Jinpoáplusźáa@Ás Způsob výroby žárupevných tvářených ocelových součástí

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0860511A1 (en) * 1997-01-27 1998-08-26 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. High chromium heat resistant cast steel material and pressure vessel formed thereof
JP2000271785A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Okano Valve Mfg Co 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒
CZ289424B6 (cs) * 1999-06-08 2002-01-16 Jinpo Plus A. S. Způsob výroby trubních oblouků z přímých, spirálově svařovaných trub
CZ293880B6 (cs) * 2001-04-04 2004-08-18 Jinpoáplusźáa@Ás Způsob výroby žárupevných tvářených ocelových součástí

Also Published As

Publication number Publication date
CZ2006258A3 (cs) 2007-10-17
SK287943B6 (sk) 2012-05-03
SK432007A3 (sk) 2008-02-05
PL382225A1 (pl) 2007-10-29
PL210854B1 (pl) 2012-03-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK2278035T3 (en) Low alloy HIGH STRENGTH WITH EXCELLENT ENVIRONMENTAL brittle RESISTANCE IN HIGH PRESSURE HYDROGEN ENVIRONMENTS AND MANUFACTURING METHOD THEREOF
JP5755153B2 (ja) 高耐食オーステナイト鋼
US9845519B2 (en) Boron-added high strength steel for bolt and high strength bolt having excellent delayed fracture resistance
KR101830563B1 (ko) 오스테나이트계 스테인리스강
JP6774436B2 (ja) 耐食鋼、耐食鋼の製造方法、及び使用
KR102475025B1 (ko) 조합된 고 크리프 파단 강도 및 내산화성을 지닌 마르텐사이트계 고 크롬 내열강
KR20180071357A (ko) 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강, 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강으로 제조된 단조품 및 단조품 제조 방법
AU2014363321B2 (en) Method for producing high-strength duplex stainless steel
CN111630200A (zh) 热轧钢及制造热轧钢的方法
SK16492001A3 (sk) Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti
RU2711696C1 (ru) Способ изготовления холоднокатаной стальной полосы из высокопрочной, содержащей марганец стали с trip-свойствами
MXPA04010008A (es) Metodo para fabricar un acero inoxidable martensitico.
CZ298500B6 (cs) Žárupevná chromová ocel
US20190136339A1 (en) High-strength cold rolled steel sheet having excellent shear processability, and manufacturing method therefor
KR101764083B1 (ko) 선박용 단강품
JPH0387332A (ja) 高強度低合金耐熱鋼の製造方法
JPH06293940A (ja) 高温延性および高温強度に優れた高Crフェライト鋼
CN110114490A (zh) 具有450MPa级抗拉强度和优异的抗氢致开裂性的厚壁钢板及其制造方法
CA2768719C (en) Heat-resistant austenitic steel having high resistance to stress relaxation cracking
FI125527B (en) METHOD FOR THE PRODUCTION OF HIGH-STRENGTH DUPLEX STAINLESS STEEL
FI127046B (en) METHOD OF PRODUCING DUPLEX STAINLESS STEEL WITH HIGH RELIABILITY
KR20190038222A (ko) 인장강도 및 충격인성이 우수한 Ti-Ta 함유 저방사 강재 및 그 제조 방법
MX2008007563A (en) Spring steel, method for producing a spring using said steel and a spring made from such steel

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20230421