SK16492001A3 - Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti - Google Patents

Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti Download PDF

Info

Publication number
SK16492001A3
SK16492001A3 SK1649-2001A SK16492001A SK16492001A3 SK 16492001 A3 SK16492001 A3 SK 16492001A3 SK 16492001 A SK16492001 A SK 16492001A SK 16492001 A3 SK16492001 A3 SK 16492001A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
steel
vanadium
heat
nitrogen
multiplied
Prior art date
Application number
SK1649-2001A
Other languages
English (en)
Other versions
SK283761B6 (sk
Inventor
Václav Foldyna
Tasilo Prnka
Anna Jakobová
Jaroslav Purmensky
Kamil Pětroš
Tomáš Schellong
Original Assignee
Jinpo Plus, A. S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jinpo Plus, A. S. filed Critical Jinpo Plus, A. S.
Publication of SK16492001A3 publication Critical patent/SK16492001A3/sk
Publication of SK283761B6 publication Critical patent/SK283761B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02—Hardening by precipitation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka ocelí na výrobu žiarupevných súčastí so zvýšenou plastickou, pracujúcich vo vysoko namáhaných strojárenských, energetických a chemických zariadeniach pri teplotách od + 450°C až do 600°C, napríklad rúrok, plechov a výkovkov.
Doterajší stav techniky
Žiarupevné tvárnené súčasti, napríklad kotlové rúrky, pracujúce pri zvýšených teplotách až do 600°C, sa doposiaľ vyrábajú buď z nízkolegovaných chróm-molybdén-vanádových (CrMoV) ocelí alebo z chróm-molybdénových (CrMo) ocelí.
Používané CrMoV ocele majú nasledujúce hmotnostné chemické zloženie: C = 0,08 až 0,30 %, Mn = 0,4 až 0,7 %, Si = 0,15 až 0,4 %, Cr = 0,3 až 1,7 %, Mo = 0,4 až 1,2 %, V = 0,22 až 0,7 %, Alceik = max. 0,04 %, P = max. 0,04 %, S = max. 0,04 %, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty. Medzi výrobné nečistoty patril i dusík, ktorého hmotnostné množstvo sa pohybovalo v rozmedzí N = 0,004 až 0,013 %, a to v závislosti od použitého taviaceho agregátu pri výrobe ocele, ktoré však nebolo presne špecifikované.
Pri výrobe výrobku, napr. rúrky, z tejto ocele, je oceľ tvárnená za tepla, prípadne za studená a tepelne spracovaná. Tepelné spracovanie spočíva v normalizačnom žíhaní a popúšťaní alebo kalení a popúšťaní. Pri ohreve na teplotu normalizácie alebo kalenia, čo je cca 900 až 1 000°C, dochádza k rozpúšťaniu karbidov, ale nemalo by dôjsť k úplnému rozpusteniu karbidov a tým k hrubnutiu zrna. K žiaducej precipitácii disperznej fázy karbidu vanádu dochádza najmä pri popúšťaní ocele, ktoré sa vykonáva pri teplotách 650 až 740°C.
V praxi sa zistilo, že aj pri dodržaní požadovaného chemického zloženia, vrátane mikročistoty a obvyklom spôsobe tepelného spracovania, vznikne u výrobkov z niektorých tavieb jemnozrnná štruktúra a u výrobkov z iných tavieb sa pozoruje hrubozrnná štruktúra, čo negatívne ovplyvňuje pevnostné a plastické vlastnosti, ktoré sú zistiteľné okamžite pri preberacích skúškach. Výrobky z takýchto tavieb, kde vzniká hrubozrnná štruktúra, sú potom nepoužiteľné, čo podstatne zhoršuje ekonomiku výroby. Takisto je možné u výrobkov z niektorých tavieb pozorovať rozmerovú nestálosť vyprecipitovaných karbidov, čo hlavne negatívne ovplyvňuje odolnosť proti tečeniu. Táto vlastnosť je zistiteľná dlhodobými skúškami tečenia alebo pri dlhodobej expozícii výrobkov pri zvýšených teplotách, ale nedá sa zistiť pri preberacích skúškach.
Z US patentového spisu č. 5 876 521 je známa vysokopevná oceľ so štruktúrou jemnozrnného martenzit-bainitu s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,03 až 0,12 %, Si = 0,10 až 0,50 %, Mn = 0,40 až 2,0 %, Cu = 0,50 až 2,0 %, Ni = 0,50 až 2,0 %, Nb = 0,03 až 0,12 %, V = 0,03 až 0,15 %, Mo = 0,20 až 0,80 %, Cr = 0,30 až 1,0 %, Ti = 0,005 až 0,03 %, Al = 0,01 až 0,05 %, N = 0,001 až 0,01 %. Jemnozrnná štruktúra karbidu vanádu v tejto oceli, ktorá obsahuje len veľmi malé množstvo karbonitridu, sa dosahuje pri termomechanickom spracovaní za prísnych teplotných a redukčných podmienok. Pretože sa karbidy vanádu pri vysokých teplotách rozpúšťajú a tým zapríčiňujú rast zrna, je táto oceľ nevhodná na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 500°C do 600°C.
Z japonského abstraktu vol.1997, č.ll, z 28. novembra 1997, z JP09 184043A, je známa nízkolegovaná oceľ s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,05 až 0,25 %, Si = 0,1 až 1,0 %, Mn = 0,2 až 2,0 %, Cu =
0,01 až 0,5 %, Ni = 0,01 až 1,5 %, Cr = 0,01 až 0,7 %, Mo = 0,01 až 0,7 %, V =
0,001 až 0,07 %, N = 0,002 až 0,01 %, Al = 0,01 až 0,025 %, Nb = 0,001 až
0,05 %, Ti = 0,001 až 0,025 %, pričom N = (0,4 x Al + 0,15 x Nb + 0,3 x Ti +
0,0005 až 0,005)%, zvyšok tvorí železo a nevyhnutné výrobné nečistoty. Tvárnené súčasti vyrobené z tejto ocele sú kvôli nízkemu obsahu vanádu a dusíka a tým aj nízkemu obsahu karbidu vanádu nevhodné na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 450°C do 600°C.
Pri termomechanickom alebo normalizačnom valcovaní, resp. pri tepelnom spracovaní normalizačným žíhaním výrobkov z týchto ocelí, je potrebné veľmi presne dodržiavať teplotu a dobu tepelného pôsobenia, ako aj rýchlosť ochladzovania po termomechanickom alebo normalizačnom valcovaní, resp. po tepelnom spracovaní, ktoré sú rozhodujúce pre výsledné pevnostné a plastické vlastnosti finálneho výrobku. Pri rýchlom riadenom ochladzovaní dôjde k vyprecipitovaniu jemných, rozmerovo stálych a v štruktúre rovnomerne rozložených karbidov vanádu a/alebo karbidov nióbu, pričom táto štruktúra je bezpodmienečne nutná pre požadované pevnostné a plastické vlastnosti. Ak sa nedodrží rýchlosť ochladzovania a/alevo doba tepelného pôsobenia počas tepelného spracovania, dôjde v dôsledku veľkej rýchlosti hrubnutia karbidu a/alebo veľkej rýchlosti rozpúšťania karbidu k vytvoreniu nežiaducich hrubých, rozmerovo nestálych a v štruktúre nerovnomerne rozložených precipitátov karbidu vanádu a/alebo nióbu; a/alebo ku vzniku hrubozrnnej štruktúry. Výrobok s touto štruktúrou je potom nepoužiteľný, pretože nespĺňa požadované pevnostné a plastické vlastnosti. Nevýhodou tejto ocele je teda značná náročnosť na jej technológiu výroby vrátane tepelného spracovania.
Podstata vynálezu
Vyššie uvedené nevýhody v podstate odstraňuje oceľ pre žiarupevné tvárnené súčasti, na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 450°C do 600°C s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,05 až 0,3 %, Mn = 0,01 až 1,2 %, Si = 0,00 až 0,8 %, Cr = 0,3 až 3,5 %, Mo = 0,2 až 1,5 %, Ti = 0,0 až 0,02 %, V= 0,23 až 0,8 %, Alceik = 0,0 až 0,05 %, P = max. 0,05 %, S = max. 0,05 %, N = (0,52 x obsah Alceik + 0,29 x obsah Ti + 0,005 až 0,07)%, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
Tvárnené výrobky z takejto ocele vykazujú po normalizačnom žíhaní a popúšťaní, alebo po kalení a popúšťaní vždy bez výnimky rovnomernú jemnozrnnú štruktúru s karbonitridmi vanádu a tým aj vysokú pevnosť resp. žiarupevnosť a plasticitu pri zvýšených teplotách. Nedochádza teda už k ekonomickým stratám a výrobe nepodarkov, spôsobenej skôr nezaručenou kvalitou výrobkov. Zaručená jemnozrnnosť a rovnomernosť zrna sa dosiahne tým, že pri normalizačnom žíhaní a popúšťaní alebo kalení a popúšťaní, nedochádza k úplnému rozpusteniu precipitátov vanádu, ktoré spôsobovalo rast zrna, pretože vanád vytvára s dusíkom ťažšie rozpustné karbonitridy vanádu. Karbid vanádu by sa pri rovnakých podmienkach úplne rozpustil a došlo by k hrubnutiu zrna. Rýchlosť hrubnutia karbonitridu vanádu je nižšia než rýchlosť hrubnutia karbidu vanádu, takže disperzná fáza karbonitridu vanádu vyprecipituje v jemnejšej a rozmerovo stálejšej forme. Následkom toho sa takisto zlepšia žiarupevné vlastnosti. Dá sa teda oprávnene predpokladať, že medza pevnosti pri tečení ocele obsahujúcej karbonitrid vanádu bude vyššia než u ocele spevnenej karbidom vanádu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Na výrobu vysoko namáhanej rúrky, určenej na prevádzku pri teplotách do 600°C bola použitá oceľ podľa ČSN 41 5128 s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,12 %, Mn = 0,56 %, Si = 0,58 %, Cr = 0,64 %, Mo = 0,43 %, V = 0,25 %. Alce)k = 0,031 %, P - 0,008 %, S = 0,009 %, N = 0,0116 %, Cu = 0,09 %, Ti = 0,02 %, Ni = 0,12 %, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
Rúrka s rozmermi 0 273 x 20 mm bola valcovaná za tepla a tepelne spracovaná obvyklým spôsobom t. j. normalizačným žíhaním (960°C/vzduch) a popúšťaním (720°C/vzduch). Po tomto tepelnom spracovaní vykazovala rúrka nevyhovujúce mechanické vlastnosti, uvedené v tabuľke I. na riadku 1, pretože obsah dusíka v oceli N = 0,0116 % bol nižší, než je stanovené podmienkou vynálezu a síce:
N = (0,52 x 0,031 + 0,29 x 0,02 + 0,05 až 0,07)% = 0,0269 až 0,0919 %.
Rúrka z takejto tavby je na daný účel nepoužiteľná.
Príklad 2
Na výrobu rovnakej rúrky bola použitá oceľ podľa normy ČSN 41 5128 s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,13 %, Mn = 0,54 %, Si = 0,27 %, P = 0,018 %, S = 0,015 %, Cr = 0,73 %, Mo = 0,46 %, V = 0,25 %. Alceík = 0,005 %, Cu = 0,08 %, Ti = 0,002 %, Ni = 0,13 %, N = 0,0132 %.
Rúrka s rozmermi 0 273 x 20 mm, z tejto ocele vykazovala po celkom rovnakom spracovaní ako v príklade 1 vyhovujúce mechanické vlastnosti, uvedené v tabuľke I na riadku 2, pretože obsah dusíka N = 0,0132 % vyhovuje vynálezcovskej podmienke obsahu dusíka:
N > (0,52 x 0,05 + 0,29 x 0,002 + 0,005 až 0,07) % = 0,0082 až 0,0432 %.
Mechanické vlastnosti a vrubová húževnatosť rúrky z tejto ocele úplne vyhovujú požadovaným hodnotám.
Tabuľka I
Chemické zloženie Hm % Mechanické vlastnosti
RP02 Rm KCV
príklad C Cr Mo V Ti Alcelk N Mpa J/cm2
1 0,12 0,64 0,43 0,25 0,02 0,31 0,01 16 446 591 20
2 0,13 0,73 0,46 0,25 0,002 0,005 0,0132 460 601 213
Kde Rpo2 je medza šmyku pri 20°C Rmje medza pevnosti pri 20°C KCV je vrubová húževnatosť pri 20°C
Ako vyplýva z tabuľky I, vykazuje oceľ s modifikovaným obsahom dusíka podľa príkladu 2 podstatne lepšie mechanické vlastnosti než oceľ bez modifikovaného obsahu dusíka podľa príkladu 1.
Dôvodom týchto markantných rozdielov je odlišná štruktúra a veľkosť zŕn medzi oceľami podľa príkladu 1 a 2.
U ocele podľa príkladu 1 sa vyskytuje vanád vo forme karbidov vanádu, ktoré sa rozpúšťajú rýchlejšie než karbonitridy a spôsobujú pri tepelnom spracovaní výrobku, t. j. pri normalizačnom žíhaní, alebo kalení a popúšťaní alebo pri termomechanickom tvárnení pri teplotách nad AC3, rast zrna a preto vzniká hrubozrnná nerovnomerná štruktúra ocele, ktorá má za následok vyššie opísané nevyhovujúce parametre.
Ak je však v oceli množstvo dusíka, dané podmienkou podľa vynálezu, neobsahuje oceľ karbidy vanádu, ale len karbonitridy vanádu, ktoré sa pri uvedenom tepelnom spracovaní nerozpúšťajú, a tým zabraňujú hrubnutiu zrna.
Priemyselná využiteľnosť
Oceľ podľa predkladaného vynálezu je vhodná na výrobu tvárnených súčastí, od ktorých je vyžadovaná zvýšená žiarupevnosť a vysoká pevnosť pri súčasne zvýšenej plasticite v rozmedzí pracovných teplôt od 450°C do 600°C, ktoré sa využívajú obzvlášť na vysoko namáhaných strojárenských, energetických a chemických zariadeniach, ako napr. kotlové rúrky, plechy, výkovky.

Claims (1)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1 . Oceľ pre žiarupevné tvárnené súčasti, obzvlášť na použitie v rozmedzí teplôt od 450°C do 600°C, vyznačujúca sa tým, že jej hmotnostné chemické zloženie je: uhlík C = 0,05 až 0,03 %, mangán Mn = 0,01 až 1,2 %, kremík Si = 0,0 až 0,8 %, chróm Cr = 0,3 až 3,5 %, molybdén Mo = 0,2 až 1,5 %, vanád V = 0,23 až 0,8 %, titán Ti = 0,00 až 0,02 %, hliník Alceík = 0,0 až 0,05 %, fosfor P = 0,0 až 0,05 %, síra S = 0,0 až 0,05 %, dusík N = (0,52 x Al + 0,29 x Ti + 0,005 až 0,07) %, zvyšok tvorí železo Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
SK1649-2001A 1999-05-17 2000-05-16 Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti SK283761B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ19991752A CZ293084B6 (cs) 1999-05-17 1999-05-17 Ocele pro žárupevné a vysokopevné tvářené součásti, obzvláště trubky, plechy a výkovky
PCT/CZ2000/000035 WO2000070107A1 (de) 1999-05-17 2000-05-16 Stähle für warmfeste und/oder hochfeste umformteile

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK16492001A3 true SK16492001A3 (sk) 2002-09-10
SK283761B6 SK283761B6 (sk) 2004-01-08

Family

ID=5463760

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1649-2001A SK283761B6 (sk) 1999-05-17 2000-05-16 Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti

Country Status (4)

Country Link
AU (1) AU4535700A (sk)
CZ (1) CZ293084B6 (sk)
SK (1) SK283761B6 (sk)
WO (1) WO2000070107A1 (sk)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100545291C (zh) * 2003-04-25 2009-09-30 墨西哥钢管股份有限公司 用作导管的无缝钢管和获得所述钢管的方法
MXPA05008339A (es) 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
KR101340165B1 (ko) 2006-06-29 2013-12-10 테나리스 커넥션즈 아.게. 저온에서 개선된 등방성 인성을 갖는 유압 실린더용 무계목정밀 강철 튜브 및 그것의 제조방법
DE102007057421A1 (de) * 2007-08-27 2009-03-05 Georgsmarienhütte Gmbh Stahl zur Herstellung von massiv umgeformten Maschinenbauteilen
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
KR101322067B1 (ko) 2009-12-28 2013-10-25 주식회사 포스코 용접 후 열처리 저항성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
CA2897451C (en) 2013-01-11 2019-10-01 Tenaris Connections Limited Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
US11105501B2 (en) 2013-06-25 2021-08-31 Tenaris Connections B.V. High-chromium heat-resistant steel
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
CN110358898A (zh) * 2019-08-27 2019-10-22 天长市华海电子科技有限公司 一种多合金锻造件的热处理工艺
CN115341152A (zh) * 2022-08-31 2022-11-15 鞍钢股份有限公司 一种节镍型-100℃低温钢及其制造方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2144325A1 (de) * 1971-09-03 1973-03-15 Mim Comb Siderurg Galati Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle
JP3246993B2 (ja) * 1993-10-29 2002-01-15 新日本製鐵株式会社 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH09184043A (ja) * 1995-12-28 1997-07-15 Nippon Steel Corp 高温強度に優れ溶接性の良好な低合金耐熱鋼
JPH10102197A (ja) * 1996-09-30 1998-04-21 Nkk Corp 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼

Also Published As

Publication number Publication date
WO2000070107A1 (de) 2000-11-23
CZ293084B6 (cs) 2004-02-18
SK283761B6 (sk) 2004-01-08
AU4535700A (en) 2000-12-05
CZ9901752A3 (cs) 2001-02-14
WO2000070107B1 (de) 2001-02-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK16492001A3 (sk) Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti
RU2701237C2 (ru) Высокопрочная горячекатаная сталь с высокой ударной прочностью и пределом текучести не менее 800 мпа и способ ее производства
RU2152450C1 (ru) Сверхвысокопрочные стали и способ их изготовления
EP2371982B1 (en) Seamless steel pipe and method for manufacturing same
JP5097017B2 (ja) 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼材の製造方法
WO2019128286A1 (zh) 一种耐磨钢低成本短生产周期制备方法
JP5755153B2 (ja) 高耐食オーステナイト鋼
JP3771254B2 (ja) 粉末冶金で製造した高速度鋼
JP2008528796A (ja) オーステナイト系鉄−炭素−マンガン金属鋼板の製造方法、およびこれにより製造される鋼板
KR20070103081A (ko) 페라이트계 내열강
CN102605238B (zh) 50公斤级具有良好耐sr特性的正火钢板及其制造方法
KR20180071357A (ko) 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강, 베이나이트 조직의 고-등급 구조용 강으로 제조된 단조품 및 단조품 제조 방법
JPH0152462B2 (sk)
JP2013521411A (ja) 押出用工具鋼
CN109790602B (zh) 钢
CN104862612A (zh) 一种460MPa级耐低温正火钢、钢管及其制造方法
JP7096337B2 (ja) 高強度鋼板及びその製造方法
KR102142782B1 (ko) 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법
JPS61104022A (ja) 高温構造用鋼の製造方法
JP2001294974A (ja) 被削性に優れ熱処理変寸が小さい工具鋼およびその製造方法
JPH0643605B2 (ja) 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法
WO2021144643A1 (en) Method of producing steel bar of non-round cross-section and steel bar of non-round cross section
JPH0578786A (ja) 沈澱硬化性のオーステナイト系高温加工スチールおよびそれを処理する方法
US7662246B2 (en) Steel for components of chemical installations
JP3721896B2 (ja) Ｃｒ−Ｍｏ鋼とその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Assignment and transfer of rights

Owner name: JEAN PAUL WHITECASTLE, SPOL. S R.O., PRAHA 1 -, CZ

Free format text: FORMER OWNER: JINPO PLUS, A. S., OSTRAVA, CZ

Effective date: 20160224

MK4A Expiry of patent

Expiry date: 20200516