SK283761B6 - Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti - Google Patents

Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti Download PDF

Info

Publication number
SK283761B6
SK283761B6 SK1649-2001A SK16492001A SK283761B6 SK 283761 B6 SK283761 B6 SK 283761B6 SK 16492001 A SK16492001 A SK 16492001A SK 283761 B6 SK283761 B6 SK 283761B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
steel
vanadium
nitrogen
chemical composition
heat
Prior art date
Application number
SK1649-2001A
Other languages
English (en)
Other versions
SK16492001A3 (sk
Inventor
Václav Foldyna
Tasilo Prnka
Anna Jakobová
Jaroslav Purmensky
Kamil Pětroš
Tomáš Schellong
Original Assignee
Jinpo Plus, A. S.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jinpo Plus, A. S. filed Critical Jinpo Plus, A. S.
Publication of SK16492001A3 publication Critical patent/SK16492001A3/sk
Publication of SK283761B6 publication Critical patent/SK283761B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02—Hardening by precipitation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Oceľ na žiarupevné tvárnené súčasti, obzvlášť na použitie v rozmedzí teplôt od 450 °C do 600 °C, vyznačujúca sa nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: uhlík C = 0,05 až 0,03 %, mangán Mn = 0,01 až 1,2 %, kremík Si = až 0,8 %, chróm Cr = 0,3 až 3,5 %, molybdén Mo = 0,2 až 1,5 %, vanád V = 0,23 až 0,8 %, titán Ti = až 0,02 %, hliník Alcelk = až 0,05 %, fosfor P = až 0,05 %, síra S = až 0,05 %, dusík N = (0,52 x Al + 0,29 x Ti + 0,005 až 0,07) %, zvyšok tvorí železo Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty. ŕ

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka ocelí na výrobu žiarupevných súčastí so zvýšenou plasticitou, pracujúcich vo vysoko namáhaných strojárenských, energetických a chemických zariadeniach pri teplotách od + 450 °C až do 600 °C, napríklad rúrok, plechov a výkovkov.
Doterajší stav techniky
Žiarupevné tvárnené súčasti, napríklad kotlové rúrky, pracujúce pri zvýšených teplotách až do 600 °C, sa dosiaľ vyrábajú buď z nízkolegovaných chróm-molybdénvanádových (CrMoV) ocelí, alebo z chróm-molybdénových (CrMo) ocelí.
Používané CrMoV ocele majú nasledujúce hmotnostné chemické zloženie: C = 0,08 až 0,30 %, Mn = 0,4 až 0,7 %, Si = 0,15 až 0,4 %, Cr = 0,3 až 1,7 %, Mo = 0,4 až 1,2 %,
V = 0,22 až 0,7 %, Alceik = max. 0,04 %, P = max. 0,04 %, S = max. 0,04 %, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty. Medzi výrobné nečistoty patril i dusík, ktorého hmotnostné množstvo sa pohybovalo v rozmedzí N = 0,004 až 0,013 %, a to v závislosti od použitého taviaceho agregátu pri výrobe ocele, ktoré však nebolo presne špecifikované.
Pri výrobe výrobku, napr. rúrky, z tejto ocele, je oceľ tvárnená za tepla, prípadne za studená a tepelne spracovaná. Tepelné spracovanie spočíva v normalizačnom žíhaní a popúšťaní alebo kalení a popúšťaní. Pri ohreve na teplotu normalizácie alebo kalenia, čo je cca 900 až 1000 °C, dochádza k rozpúšťaniu karbidov, ale nemalo by dôjsť k úplnému rozpusteniu karbidov a tým k hrubnutiu zrna. K. žiaducej precipitácii disperznej fázy karbidu vanádu dochádza najmä pri popúšťaní ocele, ktoré sa vykonáva pri teplotách 650 až 740°C.
V praxi sa zistilo, že aj pri dodržaní požadovaného chemického zloženia, vrátane mikročistoty a obvyklom spôsobe tepelného spracovania, vznikne pri výrobkoch z niektorých tavieb jemnozmná štruktúra a pri výrobkoch z iných tavieb sa pozoruje hrubozmná štruktúra, čo negatívne ovplyvňuje pevnostné a plastické vlastnosti, ktoré sú zistiteľné okamžite pri preberacích skúškach. Výrobky z takýchto tavieb, kde vzniká hrubozrnná štruktúra, sú potom nepoužiteľné, čo podstatne zhoršuje ekonomiku výroby. Takisto je možné pri výrobkoch z niektorých tavieb pozorovať rozmerovú nestálosť vyprecipitovaných karbidov, čo hlavne negatívne ovplyvňuje odolnosť proti tečeniu. Táto vlastnosť je zistiteľná dlhodobými skúškami tečenia alebo pri dlhodobej expozícii výrobkov pri zvýšených teplotách, ale nedá sa zistiť pri preberacích skúškach.
Z US patentového spisu č. 5 876 521 je známa vysokopevná oceľ so štruktúrou jemnozrnného martenzit-bainitu s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,03 až 0,12 %, Si = 0.10 až 0,50 %, Mn = 0,40 až 2,0 %, Cu = = 0,50 až 2,0 %, Ni = 0,50 až 2,0 %, Nb = 0,03 až 0,12 %,
V = 0,03 až 0,15 %, Mo = 0,20 až 0,80 %, Cr = 0,30 až 1,0 %, Ti = 0,005 až 0,03 %, Al = 0,01 až 0,05 %, N = = 0,001 až 0,01 %. Jemnozrnná štruktúra karbidu vanádu v tejto oceli, ktorá obsahuje len veľmi malé množstvo karbonitridu, sa dosahuje pri termomechanickom spracovaní za prísnych teplotných a redukčných podmienok. Pretože sa karbidy vanádu pri vysokých teplotách rozpúšťajú a tým zapríčiňujú rast zrna, je táto oceľ nevhodná na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 500 °C do 600 °C.
Z japonského abstraktu vol. 1997, č. 11, z 28. novembra 1997, z JP09 184043A, je známa nízkolegovaná oceľ s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,05 až 0,25 %, Si - 0,1 až 1,0 %, Mn = 0,2 až 2,0 %, Cu = 0,01 až 0,5 %, Ni = 0,01 až 1,5 %, Cr = 0,01 až 0,7 %, Mo = = 0,01 až 0,7 %, V = 0,001 až 0,07 %, N = 0,002 až 0,01 %, Al = 0,01 až 0,025 %, Nb = 0,001 až 0,05 %, Ti = = 0,001 až 0,025 %, pričom N = (0,4 x Al + 0,15 x Nb + + 0,3 x Ti + 0,0005 až 0,005) %, zvyšok tvorí železo a nevyhnutné výrobné nečistoty. Tvárnené súčasti vyrobené z tejto ocele sú kvôli nízkemu obsahu vanádu a dusíka a tým aj nízkemu obsahu karbidu vanádu nevhodné na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 450 °C do 600 °C.
Pri termomechanickom alebo normalizačnom valcovaní, resp. pri tepelnom spracovaní normalizačným žíhaním výrobkov z týchto ocelí, je potrebné veľmi presne dodržiavať teplotu a čas tepelného pôsobenia, ako aj rýchlosť ochladzovania po termomechanickom alebo normalizačnom valcovaní, resp. po tepelnom spracovaní, ktoré sú rozhodujúce pre výsledné pevnostné a plastické vlastnosti finálneho výrobku. Pri rýchlom riadenom ochladzovaní dôjde k vyprecipitovaniu jemných, rozmerovo stálych a v štruktúre rovnomerne rozložených karbidov vanádu a/alebo karbidov nióbu, pričom táto štruktúra je bezpodmienečne nutná pre požadované pevnostné a plastické vlastnosti. Ak sa nedodrží rýchlosť ochladzovania a/alebo čas tepelného pôsobenia počas tepelného spracovania, dôjde v dôsledku veľkej rýchlosti hrubnutia karbidu a/alebo veľkej rýchlosti rozpúšťania karbidu k vytvoreniu nežiaducich hrubých, rozmerovo nestálych a v štruktúre nerovnomerne rozložených precipitátov karbidu vanádu a/alebo nióbu; a/alebo ku vzniku hrubozrnnej štruktúry. Výrobok s touto štruktúrou je potom nepoužiteľný, pretože nespĺňa požadované pevnostné a plastické vlastnosti. Nevýhodou tejto ocele je teda značná náročnosť na jej technológiu výroby, vrátane tepelného spracovania.
Podstata vynálezu
Uvedené nevýhody v podstate odstraňuje oceľ pre žiarupevné tvárnené súčasti, na použitie v rozmedzí pracovných teplôt od 450 °C do 600 °C s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,05 až 0,3 %, Mn = 0,01 až 1,2 %, Si = až 0,8 %, Cr = 0,3 až 3,5 %, Mo = 0,2 až 1,5 %, Ti = až 0,02 %, V= 0,23 až 0,8 %, Alcelk = až 0,05 %, P = až 0,05 %, S = až 0,05 %, N = (0,52 x obsah Alceik + + 0,29 x obsah Ti + 0,005 až 0,07) %, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
Tvárnené výrobky z takejto ocele majú po normalizačnom žíhaní a popúšťaní, alebo po kalení a popúšťaní vždy bez výnimky rovnomernú jemnozrnnú štruktúru s karbonitridmi vanádu a tým aj vysokú pevnosť, resp. žiarupevnosť a plasticitu pri zvýšených teplotách. Nedochádza teda už k ekonomickým stratám a výrobe nepodarkov, spôsobenej skôr nezaručenou kvalitou výrobkov. Zaručená jemnozmnosť a rovnomernosť zrna sa dosiahne tým, že pri normalizačnom žíhaní a popúšťaní alebo kalení a popúšťaní, nedochádza k úplnému rozpusteniu precipitátov vanádu, ktoré spôsobovalo rast zrna, pretože vanád vytvára s dusíkom ťažšie rozpustné karbonitridy vanádu. Karbid vanádu by sa pri rovnakých podmienkach úplne rozpustil a došlo by k hrubnutiu zrna. Rýchlosť hrubnutia karbonitridu vanádu je nižšia než rýchlosť hrubnutia karbidu vanádu, takže disperzná fáza karbonitridu vanádu vyprecipituje v jemnejšej a rozmerovo stálejšej forme. Následkom toho sa takisto zlepšia žiarupevné vlastnosti. Dá sa teda oprávnene predpokladať, že medza pevnosti pri tečení ocele obsahujúcej karbo2 nitrid vanádu bude vyššia než pri oceli spevnenej karbidom vanádu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Na výrobu vysoko namáhanej rúrky, určenej na prevádzku pri teplotách do 600 °C bola použitá oceľ podľa ČSN 41 5128 s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,12 %, Mn = 0,56 %, Si = 0,58 %, Cr = = 0,64 %, Mo = 0,43 %, V = 0,25 %. Alce|k= 0,031 %, P = = 0,008 %, S = 0,009 %, N = 0,0116 %, Cu = 0,09 %, Ti = = 0,02 %, Ni = 0,12 %, zvyšok tvorí Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
Rúrka s rozmermi 0 273 x 20 mm bola valcovaná za tepla a tepelne spracovaná obvyklým spôsobom, t. j. normalizačným žíhaním (960 °C/vzduch) a popúšťaním (720 °C/vzduch). Po tomto tepelnom spracovaní mala rúrka nevyhovujúce mechanické vlastnosti, uvedené v tabuľke I na riadku 1, pretože obsah dusíka v oceli N = 0,0116 % bol nižší, než je stanovené podmienkou vynálezu a síce:
N = (0,52 x 0,031 + 0,29 x 0,02 + 0,05 až 0,07) % = = 0,0269 až 0,0919 %. Rúrka z takejto tavby je na daný účel nepoužiteľná.
Príklad 2
Na výrobu rovnakej rúrky bola použitá oceľ podľa normy ČSN 41 5128 s nasledujúcim hmotnostným chemickým zložením: C = 0,13 %, Mn = 0,54 %, Si = 0,27 %, P = = 0,018 %, S = 0,015 %, Cr = 0,73 %, Mo = 0,46 %, V = = 0,25 %. Alceik = 0,005 %, Cu = 0,08 %, Ti = 0,002 %, Ni = 0,13%, N = 0,0132%.
Rúrka s rozmermi 0 273 x 20 mm, z tejto ocele mala po celkom rovnakom spracovaní ako v príklade 1 vyhovujúce mechanické vlastnosti, uvedené v tabuľke 1 na riadku 2, pretože obsah dusíka N = 0,0132 % vyhovuje vynálezcovskej podmienke obsahu dusíka:
N > (0,52 x 0,05 + 0,29 x 0,002 + 0,005 až 0,07) % = = 0,0082 až 0,0432 %.
Mechanické vlastnosti a vrubová húževnatosť rúrky z tejto ocele úplne vyhovujú požadovaným hodnotám.
cele, ktorá má za následok opísané nevyhovujúce parametre.
Ak je však v oceli množstvo dusíka, dané podmienkou podľa vynálezu, neobsahuje oceľ karbidy vanádu, ale len karbonitridy vanádu, ktoré sa pri uvedenom tepelnom spracovaní nerozpúšťajú, a tým zabraňujú hrubnutiu zrna.
Priemyselná využiteľnosť
Oceľ podľa predkladaného vynálezu je vhodná na výrobu tvárnených súčasti, od ktorých je vyžadovaná zvýšená žiarupevnosť a vysoká pevnosť pri súčasne zvýšenej plasticite v rozmedzí pracovných teplôt od 450 °C do 600 °C, ktoré sa využívajú obzvlášť na vysoko namáhaných strojárenských, energetických a chemických zariadeniach, ako napr. kotlové rúrky, plechy, výkovky.

Claims (1)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Oceľ pre žiarupevné tvárnené súčastí, obzvlášť na použitie v rozmedzí teplôt od 450 °C do 600 °C, vyznačujúca sa tým, že jej hmotnostné chemické zloženie je: uhlík C = 0,05 až 0,3 %, mangán Mn = = 0,01 až 1,2 %, kremík Si = až 0,8 %, chróm Cr = 0,3 až 3,5 %, molybdén Mo = 0,2 až 1,5 %, vanád V = 0,23 až 0,8 %, titán Ti = až 0,02 %, hliník Alcdk = až 0,05 %, fosfor P = až 0,05 %, síra S = až 0,05 %, dusík N = (0,52 x Al + + 0,29 x Ti + 0,005 až 0,07) %, zvyšok tvorí železo Fe a nevyhnutné výrobné nečistoty.
    Koniec dokumentu
    Tabuľka I
    Chemické zloženie Mechanické vlastnosti Hm% Rp02 Rm KCV pr. C Cr Mo V Ti Alcdk N Mpa J/ctn2 1 0,12 0,64 0,43 0,25 0,02 031 0,0116 446 591 20 2 0,13 0,73 0,46 0,25 0,002 0,005 0,0132 460 601 213
    Kde Rpoj je medza šmyku pri 20 °C, Rm je medza pevnosti pri 20 °C, KCV je vrubová húževnatosť pri 20 °C
    Ako vyplýva z tabuľky I, má oceľ s modifikovaným obsahom dusíka podľa príkladu 2 podstatne lepšie mechanické vlastnosti než oceľ bez modifikovaného obsahu dusíka podľa príkladu 1.
    Dôvodom týchto markantných rozdielov je odlišná štruktúra a veľkosť zŕn medzi oceľami podľa príkladu 1 a 2.
    Pri oceli podľa príkladu 1 sa vyskytuje vanád vo forme karbidov vanádu, ktoré sa rozpúšťajíi rýchlejšie než karbonitridy a spôsobujú pri tepelnom spracovaní výrobku, t. j. pri normalizačnom žíhaní alebo kalení a popúšťaní alebo pri termomechanickom tvárnení pri teplotách nad Ac3, rast zrna a preto vzniká hrubozrnná nerovnomerná štruktúra o-
SK1649-2001A 1999-05-17 2000-05-16 Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti SK283761B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ19991752A CZ293084B6 (cs) 1999-05-17 1999-05-17 Ocele pro žárupevné a vysokopevné tvářené součásti, obzvláště trubky, plechy a výkovky
PCT/CZ2000/000035 WO2000070107A1 (de) 1999-05-17 2000-05-16 Stähle für warmfeste und/oder hochfeste umformteile

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK16492001A3 SK16492001A3 (sk) 2002-09-10
SK283761B6 true SK283761B6 (sk) 2004-01-08

Family

ID=5463760

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1649-2001A SK283761B6 (sk) 1999-05-17 2000-05-16 Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti

Country Status (4)

Country Link
AU (1) AU4535700A (sk)
CZ (1) CZ293084B6 (sk)
SK (1) SK283761B6 (sk)
WO (1) WO2000070107A1 (sk)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8002910B2 (en) * 2003-04-25 2011-08-23 Tubos De Acero De Mexico S.A. Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof
MXPA05008339A (es) 2005-08-04 2007-02-05 Tenaris Connections Ag Acero de alta resistencia para tubos de acero soldables y sin costura.
CN101506392B (zh) 2006-06-29 2011-01-26 特纳瑞斯连接股份公司 用于液压缸的在低温下具有增强各向同性刚度的无缝精密钢管及其制造工序
DE102007057421A1 (de) * 2007-08-27 2009-03-05 Georgsmarienhütte Gmbh Stahl zur Herstellung von massiv umgeformten Maschinenbauteilen
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
KR101322067B1 (ko) 2009-12-28 2013-10-25 주식회사 포스코 용접 후 열처리 저항성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
JP6204496B2 (ja) 2013-01-11 2017-09-27 テナリス・コネクシヨンズ・ベー・ブイ 耐ゴーリング性ドリルパイプツールジョイントおよび対応するドリルパイプ
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
KR102197204B1 (ko) 2013-06-25 2021-01-04 테나리스 커넥션즈 비.브이. 고크롬 내열철강
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
CN110358898A (zh) * 2019-08-27 2019-10-22 天长市华海电子科技有限公司 一种多合金锻造件的热处理工艺
CN115341152A (zh) * 2022-08-31 2022-11-15 鞍钢股份有限公司 一种节镍型-100℃低温钢及其制造方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2144325A1 (de) * 1971-09-03 1973-03-15 Mim Comb Siderurg Galati Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle
JP3246993B2 (ja) * 1993-10-29 2002-01-15 新日本製鐵株式会社 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH09184043A (ja) * 1995-12-28 1997-07-15 Nippon Steel Corp 高温強度に優れ溶接性の良好な低合金耐熱鋼
JPH10102197A (ja) * 1996-09-30 1998-04-21 Nkk Corp 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れた高強度高張力鋼

Also Published As

Publication number Publication date
WO2000070107A1 (de) 2000-11-23
AU4535700A (en) 2000-12-05
SK16492001A3 (sk) 2002-09-10
WO2000070107B1 (de) 2001-02-15
CZ293084B6 (cs) 2004-02-18
CZ9901752A3 (cs) 2001-02-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK283761B6 (sk) Ocele na žiarupevné tvárnené súčasti
RU2152450C1 (ru) Сверхвысокопрочные стали и способ их изготовления
US4075041A (en) Combined mechanical and thermal processing method for production of seamless steel pipe
US8317946B2 (en) Seamless steel pipe and method for manufacturing the same
US5938865A (en) Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance
WO2019128286A1 (zh) 一种耐磨钢低成本短生产周期制备方法
KR100933114B1 (ko) 페라이트계 내열강
JP5097017B2 (ja) 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼材の製造方法
MXPA97008775A (en) Process to produce steel pipe without seams of great strength having excellent resistance to the fissure by tensions by sulf
JP2007031733A (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法
KR20110136840A (ko) 내식성 오스테나이트 강
CN102605238B (zh) 50公斤级具有良好耐sr特性的正火钢板及其制造方法
JP5121123B2 (ja) 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法
JPH0152462B2 (sk)
CN109790602B (zh) 钢
KR102142782B1 (ko) 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법
JPH0643605B2 (ja) 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法
JP2001158937A (ja) 熱間加工用工具鋼とその製造方法および熱間加工用工具の製造方法
JPH11269541A (ja) 疲労特性に優れた高強度鋼の製造方法
JP7229827B2 (ja) 高炭素鋼板の製造方法
JPH0578786A (ja) 沈澱硬化性のオーステナイト系高温加工スチールおよびそれを処理する方法
JPH0247526B2 (sk)
CA2486902C (en) Steel for components of chemical installations
JP3721896B2 (ja) Ｃｒ−Ｍｏ鋼とその製造方法
JP3214068B2 (ja) クリープ破断強度と延性に優れた高Ｃｒフェライト鋼の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Assignment and transfer of rights

Owner name: JEAN PAUL WHITECASTLE, SPOL. S R.O., PRAHA 1 -, CZ

Free format text: FORMER OWNER: JINPO PLUS, A. S., OSTRAVA, CZ

Effective date: 20160224

MK4A Expiry of patent

Expiry date: 20200516