CZ287497A3 - Způsob a zařízení pro využití vysokopecní strusky při výrobě cementového slínku - Google Patents

Způsob a zařízení pro využití vysokopecní strusky při výrobě cementového slínku Download PDF

Info

Publication number
CZ287497A3
CZ287497A3 CZ972874A CZ287497A CZ287497A3 CZ 287497 A3 CZ287497 A3 CZ 287497A3 CZ 972874 A CZ972874 A CZ 972874A CZ 287497 A CZ287497 A CZ 287497A CZ 287497 A3 CZ287497 A3 CZ 287497A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
blast furnace
furnace slag
rotary kiln
slag
kiln
Prior art date
Application number
CZ972874A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ288842B6 (cs
Inventor
Rom D. Young
Original Assignee
Texas Industries, Inc.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Texas Industries, Inc. filed Critical Texas Industries, Inc.
Publication of CZ287497A3 publication Critical patent/CZ287497A3/cs
Publication of CZ288842B6 publication Critical patent/CZ288842B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/14—Cements containing slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/14—Cements containing slag
    • C04B7/147—Metallurgical slag
    • C04B7/153—Mixtures thereof with other inorganic cementitious materials or other activators
    • C04B7/17—Mixtures thereof with other inorganic cementitious materials or other activators with calcium oxide containing activators
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/38—Preparing or treating the raw materials individually or as batches, e.g. mixing with fuel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
  • Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)

Description

Oblast techniky
Vynález se týká obecně výroby cementového slínku v dlouhých rotačních pecích. Zejména se vynález týká způsobu a zařízení pro výrobu cementového slínku v konvenčních rotačních pecích za mokra nebo za sucha, přičemž do vstupního konce pece se přivádí vysokopecní struska společně s proudem suroviny obsahující vápno, takže proud suroviny a vysokopecní strusky se pohybuje směrem k žárové oblasti na vypalovacím konci pece, kde se vysokopecní struska taví a rozptyluje v surovině pro vytvoření cementového slínku.
Dosavadní stav techniky
Jak je uvedeno v US-PS 5 156 676, v literatuře je obsažena řada postupů, kterými se může provádět kalcinace a slinování složek cementu. Typické procesy k tomu využívají rotačních pecí, které jsou dostatečně známé a ve kterých probíhá suchý nebo mokrý vypalovací proces. Suroviny pro výrobu cementu, obsahující vápenec, jíl a písek a podobně, se při těchto postupech jemně melou a promíchávají, aby se získala v podstatě homogenní směs, která se přivádí do vstupního nebo plnicího konce pece. Rotační pec je skloněna směrem dolů v ostrém úhlu, takže zahřívaný konec pece je umístěn pod úrovní plnicího konce. Pec má obecně čtyři provozní pásma, která jsou tvořena předkalcinačním pásmem, kalcinačním pásmem, slinovacím pásmem a chladicím pásmem. Konvenční palivo se směšuje s předehřátým vzduchem a vhání se do pece na jejím zahřívaném konci. Při výrobě cementu se obvykle používá běžných paliv jako je zemní plyn, topný olej nebo práškové uhlí.
Po přívodu jemně rozmělněných surovin pro výrobu cementu do rotační pece na jejím vstupním plnicím konci dochází v předkalcinačním pásmu k ohřívání těchto materiálů z teploty • · · · · · · · • ·*“· · · ·· ··· · • · * · «·· ·· • · ·· ····· ·· · odpovídající teplotě okolního prostředí na asi 538°C. V tomto pásmu se teplo spalin přicházejících z kalcinačního pásma využívá pro zvýšení teploty suroviny. Uvnitř pece se přídavně využívá řetězových systémů nebo podobných ústrojí pro zlepšení účinnosti výměny tepla mezi plynnými spalinami a surovinami pro výrobu cementu.
Při průchodu surovin kalcinačním pásmem se jejich teplota zvyšuje z 538°C na asi 1093°C a v tomto pásmu dochází k rozkladu CaCO3 při současném vývoji oxidu uhličitého C02.
Kalcinovaný materiál, mající teplotu kolem 1093°C, potom přichází do slinovacího nebo pražícího pásma, ve kterém se teplota zvyšuje na asi 1500°C. V tomto pásmu dochází k přeměně výchozích surovin na typické složky cementu, zejména trikalciumsilikát, dikalciumsilikát, trikalciumaluminát a tetrakalcium-aluminoferit. Cementové slínky potom opouštějí slinovací pásmo a ochlazují se a potom se přivádějí k dalšímu zpracování, například se melou.
Použití mleté vysokopecní strusky jako cementového materiálu se datuje již do roku 1774. Při výrobě železa se vysoká pec plynule doplňuje shora materiály tvořícími zdroj oxidů železa, struskotvornými přísadami a palivem. Z této pece se potom získávají dva produkty: roztavené železo, které se shromažďuje v podstavě vysoké pece, a kapalná vysokopecní struska, plovoucí na hladině lázně tvořené roztaveným železem. Obě tyto složky jsou pravidelně vypouštěny z pece při teplotě kolem 1500°C. Struska sestává v prvé řadě z oxidu křemičitého a oxidu hlinitého, kombinovaného s oxidy vápníku a hořčíku pocházejících ze sruskotvorných minerálních materiálů. Vlastnosti požadované pro pojivo do malt nebo betonových směsí jsou dosahovány složením strusky a rychlostí, s jakou je roztavený materiál ochlazován po svém výstupu z pece.
• ·
Také při výrobě oceli se vyskytují podobné procesy, kdy kapalná struska vznikající při této výrobě plave na hladině lázně roztavené oceli. Také v tomto případě sestává struska především z oxidu křemičitého a oxidu hlinitého, kombinovaného s oxidy vápníku a hořčíku. Využití jak strusky z výroby oceli, tak také vysokopecní strusky představuje pro výrobce významný problém, protože zbavit se velkého množství tohoto materiálu není jednoduché.
Jak struska pocházející z výroby oceli, tak také vysokopecní struska sestává z částic, které jsou velmi tvrdé. Vysokopecní struska, pokud je dále využívána, musela být vždy jemně rozemleta do jemné práškové nebo zrnité formy, což znamená, že značná část spotřebované energie musela být vynaložena na mletí a rozmělňování strusky do jemné práškové nebo jemně zrnité formy. Takový proces je popsán v US-PS 2 600 515, podle kterého je vysokopecní struska přiváděna v jemné práškové formě společně s vápencem do rotačních pecí a je vháněna přímo do plamenů uvnitř pece. Prášek vytvořený ze strusky je foukán současně a stejným kanálem kterým je práškové uhlí, topný olej nebo plyn.
má několik nevýhod. Jednou z nej závažnějších nevýhod je příliš velká spotřeba energie na rozmělňování a sušení materiálu na takový stav, aby mohl být foukán do pece.
jako palivo, Tento proces
Mnoho chemických složek ve strusce pocházející z výroby oceli nebo ve vysokopecní strusce je stejných jako jsou chemické složky cementu a jejich slučovací teplo jim bylo již dodáno v příslušných výrobních procesech. The American Concrete Institute definuje vysokopecní strusku následovně:
vysokopecní struska - nekovový produkt sestávající v podstatě z křemičitanů a hlinitokřemičitanů na bázi vápníku a dalších bázích, který vzniká v roztaveném stavu současně se železem ve vysoké peci;
1. vzduchem chlazená vysokopecní struska je materiál ···· ··· ·· ·« ·· · · · · · ·· · vznikající ztuhnutím roztavené vysokopecní strusky za atmosférických podmínek; následné chlazení může být urychleno působením vody na ztuhlý povrch;
2. expandovaná vysokopecní struska je lehký pórovitý materiál, získávaný řízeným zpracováváním roztavené vysokopecní strusky vodou nebo vodou s dalšími činidly jako je pára nebo stlačený vzduch, popřípadě oběma způsoby;
3. granulovaná vysokopecní struska je sklovitý zrnitý materiál vytvořený prudkým zchlazením roztavené vysokopecní strusky například ponořením do vody.
V tomto případě je v dalším popisu používáno pojmu vysokopecní struska pro označení vzduchem chlazené vysokopecní strusky a nikoliv expandované nebo granulované vysokopecní strusky, pokud není výslovně určeno jinak.
Tyto produkty mohou být po přidání CaO přeměněny na 3CaO.SiO2(C3S), 2 CaO.SiO2(C2S), 2 CaO.Fe2O3(C2F), 4CaO.Al2O3 Fe2O3(C4AF), 3 CaO.A12O3(C3A) ve vypalovacím pásmu rotační pece.
Zkušenosti ukazují, že vysokopecní struska nemá žádné škodlivé účinky na provoz cementářské rotační pece. Emise prchavých látek z rotační pece mají příznivější parametry, protože struska byla již předtím tepelně zpracována a většíma prchavých látek je tak již odstraněna, což platí zejména pro oxid uhličitý, prchavé organické látky a podobně. Avšak jak již bylo uvedeno v přehledu stavu techniky, při výrobě cementu ze strusky je nutno do procesu zařadit jemné mletí strusjejí rozmělňování nebo drcení na prášek, takže do způsobu výroby cementu se tak zařazuje nákladná výrobní operace. Ovšem vytváření granulované strusky je rovněž velmi nákladné.
Podstata vynálezu
Protože bylo již delší dobu známo, že mnoho chemikálií a chemických látek ve vysokopecní strusce odpovídá složkám materiálů pro výrobu cementu a protože vysokopecní struska je materiálem dostupným ve velkých množstvích, pokládalo se za výhodné využití vysokopecní strusky v postupech pro výrobu cementu, pokud by bylo možno vysokopecní strusky využít v hrubším stavu než v práškové nebo jemně granulované formě, která je v současnosti nezbytná a jestliže by ji bylo možno přidávat do surovin přiváděných do pece na jejím vstupním plnicím konci místo na jejím zahřívacím konci.
Řešení podle vynálezu představuje takové využití vysokopecní strusky a řeší způsob a zařízení pro využití strusek z různých vysokopecních postupů, přičemž strusky byly při novém postupu rozmělněny a prosáty pro získání hrubé frakce s převážnou velikostí částic do průměru 51 mm a tato hrubá frakce vysokopecní strusky se přivádí do vstupního konce pece společně s dalšími surovinami pro výrobu cementu a tím se využívá všech výhod dosavadního stavu techniky, souvisejících s využitím vysokopecní strusky, při současném odstranění nevýhody spočívající v nutnosti zajistit granulování strusky nebo jemné mletí, drcení na prášek nebo její rozmělňování a přivádění jemných částic vysokopecní strusky do vyhřívaného konce pece.
Jak již bylo uvedeno v předchozí části, zkušenosti z provozu ukazují, že vysokopecní struska nemá žádné škodlivé účinky na průběh výrobního procesu probíhajícího v rotační peci. Emise prchavých látek z rotační pece mají mnohem výhodnější složení, protože vysokopecní struska byla již před svým použitím v rotační peci podrobena tepelnému zpracování a tím se již většina prchavých látek, zejména oxid uhličitý, uhlík, prchavé organické látky a podobně, odstranila. Díky dosud známým požadavkům na složení vysokopecní strusky bylo již dosaženo potřebného chemického složení strusky v průběhu způsobu výroby železa a tím se zachovala energie pro následný
způsob výroby cementu. Použití takové strusky přináší řadu výhod. V prvé řadě, jak již bylo uvedeno v předchozí části popisu, odpadá u strusky nutnost jemného mletí, drcení nebo rozmělňování na prášek. Značná množství hrubě zrnité strusky, definované v tomto popisu jako vysokopecní struska mající částice s průměrem do 51 mm, může být součástí cementového slínku s chemickým složením, odlišujícím se jen málo od materiálu přiváděného běžně do rotačních pecí. Drcení a třídění na sítu je požadováno jen pro částice strusky mající průměr větší než 51 mm.
Druhou výhodou řešení podle vynálezu je, že již není dále vyžadováno sušení strusky. Vázaná vlhkost strusky se normálně pohybuje mezi 1 % a 6 %. Při výrobě cementu v rotační peci za mokra se realizuje podstatná redukce vlhkosti.
V systému pro výrobu cementu suchým procesem není vyžadováno, aby byla vysokopecní struska sušena.
Třetím pozitivní zjištěním bylo, že nebylo zaznamenáno žádné ucpávání rotační pece nalepeným prstencem materiálu nebo usazováním zpracovávaného materiálu, pohybujícího se v podélném směru, na stěnách pece.
Za čtvrté, hrubá vysokopecní struska může být použita jako součást vstupních surovin a může být přiváděna do pece na jejím vstupním konci. Vysokopecní struska a vlhké nebo suché vstupní suroviny mohou být vpravovány do vstupního konce rotační pece jako samostatné materiály a mohou být vháněny do společného přívodního proudu na vstupním konci pece bez předchozího míchání.
Za páté, při plnění pece surovinou jsou pro použití vysokopecní strusky vyžadovány jen malé změny chemického složení plnicího materiálu oproti normální směsi surovin.
V praxi to obvykle znamená, že přiváděné suroviny mají mít ···· ··· · · • · ·« * · · · · ·· « větší obsah vápna.
Za šesté, chemické složení hrubé vysokopecní strusky se mění na požadovanou strukturu a složení cementového slínku v průběhu tepelného zpracování uvnitř rotační pece difúzí.
Za sedmé, při použití vysokopecní strusky se dosahuje výrazných úspor tepelné energie díky nízkým teplotám, při kterých dochází k tavení vysokopecní strusky, a také v důsledku toho, že není vyžadováno drcení nebo rozmělňování vysokopecní strusky.
Za osmé, zvýšení výroby cementového slínku je téměř přesně úměrné množství použité vysokopecní strusky.
Za deváté, kvalita životního prostředí v okolí rotační pece, ve které probíhá výrobní postup podle vynálezu, se výrazně zlepšuje, protože vysokopecní struska má značně menší obsah prchavých látek.
Za desáté se recyklací vysokopecní strusky rovněž snižuje ohrožení životního prostředí, protože využití strusky pro výroby cementu napomáhá řešit problém uložení nebo upotřebení značného množství vysokopecní strusky, vznikající při výrobě železa, a tím odpadá nutnost hledání vhodných míst pro její uskladnění.
Za jedenácté se výrazně snižují náklady na výrobu cementu zejména díky energetickým úsporám a výhodnému využití značného množství levné vysokopecní strusky. Proto je předmětem vynálezu také způsob a zařízení pro výhodnější provozování rotační pece pro výrobu cementového slínku s využitím hrubě zrnité vysokopecní strusky, která je vedlejším produktem při výrobě železa.
···· ··· · · ·· ·· ··· · · · · ·
Dalším předmětem vynálezu je možnost přivádění hrubé vysokopecní strusky do vstupního konce rotační pece pro výrobu cementu.
Ještě jiným předmětem vynálezu je vyřešit možnost použití hrubé strusky s převažující velikostí částic až do průměru 51 mm nebo menší.
Podstata způsobu výroby cementového slínku v podlouhlé cementářské rotační peci, mající plnicí konec a zahřívací konec, přičemž zahřívací konec je skloněn dolů vůči plnicímu konci, spočívá v tom, že teplo ze zdroje tepla se usměrňuje do zahřívacího konce pece, přivádí se proud surovin, obsahujících vápenec, do plnicího konce pece a proud surovin se udržuje v pohybu směrem k teplu na zahřívacím konci pece, drtí se a prosévá se vysokopecní struska, chlazená na vzduchu, pro získání částic s převažující velikostí do maximálního průměru v podstatě 51 mm a přidává se množství této drcené a proséváním tříděné vysokopecní strusky, chlazené na vzduchu, do proudu surovin na vstupním konci pece a proud surovin a vysokopecní strusky se přemísťuje k zahřívacímu konci, kde se teplem vysokopecní struska taví a difunduje do surovin pro výrobu cementového slínku.
Podstata vynálezu u zařízení pro výrobu cementového slínku spočívá v tom, že zařízení obsahuje cementářskou rotační pec mající vstupní plnicí konec a zahřívací konec, skloněný dolů vůči plnicímu konci, tepelný zdroj na zahřívacím konci pro zahřívání vnitřního prostoru rotační pece a dopravní ústrojí pro přívod proudu surovin obsahujících vápenec a drcenou a proséváním tříděnou vysokopecní strusku, chlazenou na vzduchu a mající převažující velikost částic do maximálního průměru v podstatě 51 mm, do plnicího konce rotační pece, přičemž vysokopecní struska se pohybuje směrem k zahřívacímu konci rotační pece a působením tepla difunduje do surovin pro výrobu cementového slínku.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže objasněn pomocí příkladů provedení zobrazených na výkresech, kde znázorňují obr. 1 schematický boční pohled na zařízení s rotační pecí pro výrobu cementových slínků, u které jsou suroviny přiváděny do pece spolu s vysokopecní struskou na vstupním konci rotační pece, obr. 2 schematický boční pohled na oddělené přivádění surovin a vysokopecní strusky do vstupního konce rotační pece, obr. 3 blokové schéma způsobu, při kterém jsou suroviny a vysokopecní struska přiváděny do vstupního konce rotační pece ve formě směsi, a obr. 4 blokové schéma alternativního příkladného provedení způsobu, při kterém jsou suroviny a vysokopecní struska přiváděny do vstupního konce rotační pece odděleně.
Příklady provedení vynálezu
Řešení podle vynálezu umožňuje použití drcené a prosáté surové vysokopecní strusky jako přísady do materiálů přiváděných do pece ve formě jejich samostatné složka na vstupním plnicím konci rotační pece ve formě částic s různou velikostí, přičemž většinu částic tvoří hrubší částice s průměrem do 51 mm. Použitý pojem surová vysokopecní struska označuje vysokopecní strusku, která nebyla nijak upravena kromě toho, že byla ve ztuhlém stavu podrobena drcení a třídění proséváním. Většina z celkového množství vysokopecní strusky je tvořena částicemi o průměru do 51 mm. Protože však část produkované strusky je tvořena částicemi s velikostí větší než 51 mm, je drcení a třídění nezbytnou pracovní operací pro dosažení největšího průměru částic do 51 mm. U způsobu podle vynálezu není nutné jemné mletí, drcení na prášek nebo rozmělňování. Vynálezem je vyřešen způsob využití různých druhů vysokopecní strusky v mnohem hrubším stavu než tomu
bylo u dosud známých postupů pro výrobu cementu v rotační peci, který umožňuje, aby se chemické složky vysokopecní strusky, to znamená křemičitany a hlinitokřemičitany vápníku a podobně, mohly stát integrální součástí cementového slínku. Jak je pro odborníky zřejmé, chemie strusky musí být chápána a regulována jako součást všech složek cementu a tak musí být množství přidávané vysokopecní strusky vyváženo s množstvím přidávaných surovin a s jejich chemickým složením.
Při laboratorním pecním vypalovacím testu, při kterém se použilo 100 % vysokopecní strusky, byl určován bod tavení vysokopecní strusky, který je klíčem pro správné používání vysokopecní strusky. Jak je patrno z tabulky I, teplota 1400°C byla určena jako bod tavení vysokopecní strusky, která umožňuje přidávání vysokopecní strusky do vstupního konce pece ve formě poměrně velkých částic, které mají převážně průměr do 51 mm.
Tabulka I
Vypalování v laboratorní peci
Teplota Doba Beze změny Mírně lepkavá Tavení
Start 800°C 15 min X
1000°C 15 min X
1100°C 15 min X
1200°C 15 min X
1300°C 15 min X
1385°C 15 min X
1395°C 15 min X
1400°C 15 min X
Tabulka I zobrazuje účinky zahřívání vysokopecní strusky na různou teplotu. Zkoušky uvedené v tabulce I probíhaly po dobu 15 minut a každé z těchto teplot byly vystaveny částice o průměru 9,6 mm. Z těchto zkoušek bylo zjištěno, že struska nezahuštuje řídkou kaši v řetězovém úseku rotační pece, nezpůsobuje usazování obsahu pece ve formě prstenců a nezvyšuje v důsledku velikosti použitých částic také prašnost. Kromě toho snižuje vlhkost směsi o 2,2 % nebo i více v závislosti na množství vysokopecní strusky. Vysokopecní struska se začíná tavit a kombinuje se s dalšími surovinami někde mezi kalcinační zónou a vypalovací zónou rotační pece. Kvůli nízkému bodu tavení strusky není nutné její mletí, rozmělňování nebo drcení na prášek jako tomu bylo u dosud známých postupů, kdy se vyžadovalo, aby 80 % materiálu prošlo sítem se 79 oky na centimetr (200 mesh) pro dosažení chemické vazby s dalšími složkami dodávané suroviny. Tvorba křemičitanů nebo hlinitokřemičitanů vápníku a dalších bází, která je podobné jako u cementového slínku, není-li zcela shodná, proběhla ve vysokopecní strusce již při výrobě železa. Tyto složky mohou být s přidáním CaO přeměněny na 2CaO.SiO2(C2S), 3CaO.SiO2 (C3S), 2CaO.Fe2O3(C2F), 3CaO.Al2O3.(C3A) a 4CaO.Al2O3.Fe2O3 (C4AF) s velmi malým přívodem tepla. Tyto látky jsou hlavními chemickými složkami cementového slínku.
Zařízení k provádění způsobu podle vynálezu je zobrazeno na obr. 1. Toto zařízení 10 obsahuje rotační pec 12, podepřenou dobře známým způsobem přírubami 14., které se otáčejí společně s rotační pecí 12. Rotační pec 12 má plnicí konec 16 a vytápěné nebo vypalovací pásmo 18 na protilehlém konci. Vypalovací pásmo 18 je umístěno níže než plnicí konec 16., jak je to dobře známo ze stavu techniky. Ze zdroje 20 paliva se přivádí palivo pro vytváření plamenů 22 ve vypalovacím pásmu 18 rotační pece 12, aby se zde dosáhlo teploty kolem 1500°C. Suroviny pro výrobu cementu nebo vstupní materiály jako jsou vápenec, jíl, písek a podobně jsou přiváděny dopravním pásem • · · · · · · s proměnnou dopravní rychlostí do rotační pece 12. Jestliže se surovina přivádí ve formě mokré směsi, přivádí dopravní pás 24 s proměnnou rychlostí vstupní směs surovin nejprve do drtiče 26 a z tohoto drtiče 26 přicházejí suroviny do plnicího konce 16 rotační pece 12. Přiváděné suroviny se potom postupně přesouvají ve formě proudu 28 celou délkou rotační pece 12 směrem k plamenům 22. Uvnitř rotační pece 12 probíhají dobře známé chemické procesy a na konci vypalovacího pásma 18 rotační pece 12 vystupuje cementový slínek 30 k dalšímu zpracování. Na plnicím konci 16 i na konci vypalovacího pásma 18 rotační pece 12 jsou umístěna ústrojí 32, 34 pro regulaci znečištění plynů. Na konci vypalovacího pásma 18 vystupují odpadní plyny 38 po průchodu druhým ústrojím 32 pro regulaci znečištění do okolní atmosféry a zachycené odpadní produkty 40 se regenerují.
Odpadní plyny 36 se odvádějí také na plnicím konci 16 přes první ústrojí 34 pro regulaci znečištění a jsou potom vypouštěny do okolního ovzduší, zatímco odpadní produkty jsou odebírány k další regeneraci v místě 42.
V zařízení 10 podle vynálezu se vysokopecní struska 44. přivádí dopravním ústrojím, například dopravním pásem 46. s měnitelnou rychlostí, a přidává se k surovinám 48, které jsou přiváděny přes odprašovací násypku 56 (obr. 2) do plnicího konce 16 rotační pece 12. Řídicí ústrojí 25 ovládá rychlost dopravních pásů 24, 46, takže je zajištěn správný podíl vysokopecní strusky 44 na celkovém množství přiváděné suroviny podle jejího chemického složení. Taková regulace je dobře známá ze stavu techniky a není ji proto nutno podrobněji popisovat.
Na obr. 2 je schematicky zobrazena část zařízení pro samostatné přivádění vysokopecní strusky a dalších surovin pro výrobu cementu do plnicího konce 16 rotační pece 12.
Z obr. 2 je patrno, že vysokopecní struska 50 padá do násypky 52 dopravního systému 54 a je jím vynášena nahoru, kde z něj vypadává v místě 55 do odprašovací násypky 56 a do plnicího konce 16 rotační pece 12.. Přivádění materiálu do vstupního konce rotační pece 12 může však být realizováno také jinými dobře známými ústrojími. Podobně další suroviny 58 pro výrobu cementu padají do druhé násypky 60, ze které jsou vynášeny nahoru dopravním ústrojím 62 a vypadávají v místě 64 do odprašovací násypky 56 pro postupné přivádění do plnicího konce 16 rotační pece 12. Jak zařízení podle příkladu z obr. l,tak také zařízení z obr. 2 zajistují dosažení potřebných výsledků.
Tabulka II obsahuje výsledky chemické analýzy vzorku vysokopecní strusky, odebraného nahodile ze zásoby vysokopecní strusky. Výsledky chemické analýzy vysokopecní strusky se mohou lišit od hodnot uvedených v tabulce II v závislosti na použité strusce.
Tabulka II Vysokopecní struska
Složky Vysokopecní struska
sío2 35,76
ai2o3 9,42
Fe 2θ3 0,63
CaO 40,01
MgO 8,55
so3 2,70
P2°5 0,00
tío2 0,00
Na20 0,32
k2° 0,57
• · · · β « » · • · · · • * · · • » · · • · 9 * • *» · ·
Je zřejmé, že složení vysokopecní strusky je vhodné pro výrobu cementu.
Tabulka III uvádí typické složení směsi surovin, obsahující 0 % vysokopecní strusky, 89,67 % vápence, 4,42 % jílovíte břidlice, 4,92 % písku a 0,99 % lupku.
Tabulka III
Složení směsi typu I LA - 0 % strusky
Složka Vápenec Lupek Písek Ruda
SiO2 8,25 49,25 90,00 0,81
a12°3 2,31 18,60 3,24 0,28
Fe2°5 1,30 5,79 1,90 96,17
CaO 47,60 3,30 0,51 0,51
MgO 0,46 1,25 0,07 0,70
so3 0,90 3,37 0,13 0,11
P2°5 0,00 0,00 0,00 0,00
tío2 0,00 0,00 0,00 0,00
Na2O 0,10 0,73 0,03 0,03
k2° 0,50 3,10 0,31 0,04
Analýza slínku
Kaše Slínek
sío2 14,01 21,78
Α·^2θ3 3,06 4,75
Fe2°3 2,46 3,83
CaO 42,86 66,62
MgO 0,48 0,74
so3 0,96 0,75
P2°5 0,00 0,21
tío2 0,00 0,21
Na20 0,12 0,19
K20 0,60 0,50
Celkem 99,59
S/R 2,42
A/F 1,35
C3S 63,33
C2S 14,66
C3A 7,22
C/AF 11,65
Tabulka IV obsahuje složení zkušební směsi obsahující 5 % vysokopecní strusky, 86,11 % vápence, 4,14 % lupku, 3,76 % písku a 0,97 % okují.
Tabulka IV
Typ I s 5 % přidané vysokopecní strusky
Složka Vápenec Lupek Písek Okuje V.p.struska
sio2 8,25 49,25 90,00 0,81 35,76
Al2°3 2,31 18,60 3,24 0,28 9,42
Fe2°3 1,30 5,79 1,90 96,17 0,63
CaO 47,60 3,30 0,51 0,51 40,01
MgO 0,35 1,25 0,07 0,70 8,55
so3 0,90 3,37 0,13 0,11 2,70
P2°5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
tío2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Na2O 0,10 0,73 0,03 0,03 0,32
K20 0,50 3,10 0,31 0,04 0,57
Analýza slínku
Kaše Slínek
SiO2 13,19 21,38
A12°3 3,04 4,98
Fe2°3 2,51 3,76
CaO 43,36 66,33
MgO 0,48 1,14
so3 0,97 0,70
P2°5 0,00 0,22
tío2 0,00 0,22
Na2O 0,12 0,12
K2O 0,60 0,50
Celkem 99,47
S/R 2,33
A/F 1,44
c3s 63,76
c2s 13,20
c3a 8,0
c4af 11,44
Tabulka V obsahuje složení zkušební směsi, mající 10 vysokopecní strusky, 82,66 % vápence, 2,94 % lupku, 3,32 písku a 1,08 % okují.
Tabulka V
Typ I s 10 % přidané vysokopecní strusky
Složka Vápenec Lupek Písek Okuje V.p.struska
SiO2 8,25 49,25 90,00 0,81 35,76
ai2o3 2,31 18,60 3,24 0,28 9,42
Fe2Os 1,30 5,79 1,90 96,17 0,63
CaO 47,60 3,30 0,51 0,51 40,01
MgO 0,35 1,25 0,07 0,70 8,55
SO3 0,90 3,37 0,13 0,11 2,70
p2°5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
tío2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Na2O 0,10 0,73 0,03 0,03 0,32
κ2ο 0,50 3,10 0,31 0,04 0,57
Analýza slínku
Kaše Slínek
Si°2 12,52 21,30
Al 2¾ 2,85 4,98
Pe2?5 2,61 3,76
CaO 43,85 66,09
MgO 0,47 1,53
SO3 0,94 0,70
p2°5 0,00 0,22
tío2 0,00 0,22
Na2O 0,12 0,24
k2o 0,57 0,50
Celkem 99,54
S/R 2,32
A/F 1,44
c3s 63,39
c2s 13,25
c3a 8,00
c4af 11,44
Tabulka VI obsahuje složení zkušební směsi, mající 15 % vysokopecní strusky, 74,22 % vápence, 1,68 % lupku, 2,93 % písku a 1,16 % okují.
Tabulka VI
Typ I s 15 % přidané vysokopecní strusky
Složka Vápenec Lupek Písek Okuje V. p.struska
Si°2 8,25 49,25 90,00 0,81 35,76
A12O3 2,31 18,60 3,24 0,28 9,42
Ρβ2θ3 1,30 5,79 1,90 96,17 0,63
CaO 47,60 3,30 0,51 0,51 40,01
MgO 0,35 1,25 0,07 0,70 8,55
SO3 0,90 3,37 0,13 0,11 2,70
P2°5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
tío2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Na20 0,10 0,73 0,03 0,03 0,32
K2o 0,50 3,10 0,31 0,04 0,57
Analýza slínku
Kaše Slínek
SiO2 11,78 21,21
A12°3 2,64 4,96
^®2θ3 2,71 3,74
CaO 44,45 65,81
MgO 0,47 1,91
so3 0,91 0,70
P2°5 0,00 0,22
tío2 0,00 0,22
Na2O 0,11 0,24
k2° 0,54 0,50
Celkem 99,51
S/R 2,32
A/F 1,44
c3s 63,09
c2s 13,21
c3a 7,96
c4af 11,38
Tabulka VII uvádí složení zkušební směsi, mající 30 vysokopecní strusky, 1,81 % okují 0,33 % písku a 67,86 % vá pence.
Tabulka VII
Typ I s 30 % přidané vysokopecní strusky
Složka Vápenec Lupek Písek Okuje V.p.struska
SiO2 8,25 49,25 90,00 0,81 35,76
A12°3 2,31 18,60 3,24 0,28 9,42
Fe2°3 1,30 - 20 - : • • » · · · • · · · • · · • · · · • « · > · · · · 96,17 * ·· ·· ···· • · · · · · • · ·· ··· · • · · · · • · · · · · · 0,63
5,79 1,90
CaO 47,60 3,30 0,51 0,51 40,01
MgO 0,35 1,25 0,07 0,70 8,55
SO3 0,90 3,37 0,13 0,11 2,70
P2°5 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
tío2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
Na2O 0,10 0,73 0,03 0,03 0,32
K2° 0,50 3,10 0,31 0,04 0,57
Analýza slínku
Kaše Slínek
Si°2 8,44 20,31
Al2°5 2,26 5,39
Fe2O5 3,76 4,46
CaO 46,16 64,43
MgO 0,46 3,09
SO3 0,88 0,70
p2°5 0,00 0,22
tío2 0,00 0,22
Na2O 0,10 0,24
k2° 0,49 0,50
Celkem 62,55 99,57
S/R 2,06
A/F 1,21
c3s 60,37
c2s 12,75
. C3 A 7,92
c4af 13,57
Z tabulek III, IV, V, VI a VII je zřejmé, že přísada vzduchem chlazené strusky je vhodná jako surovina pro výrobu cementového slínku.
Obr. 3 zobrazuje způsob podle vynálezu, při kterém se suroviny pro výrobu cementu a vysokopecní struska kombinují v zařízení podle obr. 1 před vstupem do rotační pece na jejím vstupním konci. Při výrobním kroku 76 se zajišťuje přívod surovin, které se v kroku 78 kombinují s vysokopecní struskou, která se předtím v kroku 80 rozmělnila a vytřídila na sítu, aby se získaly částice s převažující velikostí částic s maximálním průměrem do 51 mm nebo menším. Kombinovaný materiál se potom v kroku 82 přivádí do plnicího vstupního konce rotační pece.
Na obr. 4 je zobrazen způsob podle vynálezu, při kterém se vysokopecní struska a suroviny přivádějí do plnicího vstupního konce rotační pece samostatné, jak je to zobrazeno u zařízení podle obr. 2. V tomto případě obsahuje způsob první krok 66, při kterém se zajišťují suroviny pro výrobu cementu a dopravují se v kroku 68 dopravním ústrojím do vstupního nebo plnicího konce rotační pece. Vysokopecní struska se v kroku 72 drtí a prosévá, aby se získaly velikosti částic, ve kterých převažují částice s průměrem do 51 mm nebo menším a výsledný produkt se dopravuje v kroku 74 do vstupního nebo plnicího konce rotační pece. V kroku 70 se suroviny a vysokopecní struska zahřívají v rotační peci, dokud e nevytvoří cementový slínek.
Tím byl popsán způsob a zařízení pro výrobu cementového slínku s přidáváním hrubě mleté vysokopecní strusky, která je • · přiváděna se surovinami pro výrobu cementu do vstupního plnicího konce rotační pece. Hrubě rozmělněná vysokopecní struska je v tomto popisu definována jako vysokopecní struska, která byla drcena a tříděna proséváním na sítu pro získání částic s převažující velikostí, která je omezena na průměr do 51 mm. Řešením podle vynálezu bylo dosaženo řady výhod. Není nutno provádět jemné mletí, drcení a rozmělňování na prášek. Do cementového slínku mohou být zahrnuta značná množství hrubě rozmělněné vysokopecní strusky s částicemi o velikosti do 51 mm při pouze nepatrných požadavcích na speciální složení vstupního materiálu, přiváděného běžně do rotační pece.
Při provádění způsobu podle vynálezu není nutné sušení strusky. Její vázaná vlhkost se pohybuje mezi jedním a šesti procenty. Při systému výroby slínku v rotační peci mokrým procesem dochází k podstatnému snížení vlhkosti a k úsporám. Při výrobě slínku v rotačních pecích upravených k provádění suchého procesu může být vysokopecní struska sušena, ale není to nutné.
U řešení podle vynálezu může být využito pro výrobu cementového slínku v rotační peci hrubé vysokopecní strusky, která tvoří součást směsi výchozích surovin. Vysokopecní struska a mokrá nebo suchá směs výchozích surovin jsou vháněny do vstupního plnicího konce rotační pece jako samostatné materiály. V alternativním provedení mohou být oba tyto druhy vstupních materiálů vháněny do vstupního plnicího konce rotační pece společně po předchozím smíchání. Při zkouškách nebylo zjištěno při použití materiálů podle vynálezu žádné ucpávání rotační pece v důsledku vytváření usazených prstenců nebo hromadění slínku. V rotačních pecích konstruovaných jak pro mokrý, tak pro suchý proces má naopak vysokopecní struska čisticí účinek na stěny pece a brání usazování materiálů, pohybujících se rotační pecí.
• · · · · · · ·
• · · · · ·
Použití vysokopecní strusky vyžaduje jen mírné změny chemického složení vstupních surovin. To obvykle znamená, že vstupní suroviny mají mít větší obsah vápence. Složená chemická struktura hrubě rozmělněné vysokopecní strusky se mění na požadovanou strukturu cementového slínku v průběhu tepelného zpracování uvnitř rotační pece difúzí. Protože v tomto případě není vyžadováno mletí, rozmělňování nebo drcení vysokopecní strusky na prášek, dosahuje se při provádění způsobu výroby cementového slínku podle vynálezu značných energetických úspor. Zvýšení výroby je téměř přímo úměrné množství použité vysokopecní strusky. Kromě toho se zlepšuje kvalita životního prostředí v okolí pece, protože obsah prchavých složek ve vysokopecní strusce je nízký. Nezanedbatelnou výhodou řešení podle vynálezu je recyklace vysokopecní strusky, která přispívá k ochraně životního prostředí a představuje výhodnější využití vysokopecní strusky než je ukládání strusky jako odpadního materiálu na skládkách, tvořících znehodnocené oblasti krajiny. Recyklací vysokopecní strusky se tak kromě přínosu pro životní prostředí také výrazně snižují náklady na výrobu cementu.
Popsané a zobrazené příklady provedení slouží pouze k objasnění vynálezu, ale v žádném případě neomezují řešení na uvedené příklady, protože řešení může být realizováno v dalších alkternativách, modifikacích a technických ekvivalentech, které spadají do rámce vynálezu, vymezeného v patentových nárocích.

Claims (9)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby cementového slínku v podlouhlé cementářské rotační peci mající plnicí konec a zahřívací konec, přičemž zahřívací konec je skloněn dolů vůči plnicímu konci, vyznačující se tím, že se usměrňuje teplo ze zdroje tepla do zahřívacího konce pece, přivádí se proud surovin, obsahujících vápenec, do plnicího konce pece a proud surovin se udržuje v pohybu směrem k teplu na zahřívacím konci pece, drtí se a prosévá se vysokopecní struska, chlazená na vzduchu, pro získání částic s převažující velikostí do maximálního průměru v podstatě 51 mm a přidává se množství této drcené a proséváním tříděné vysokopecní strusky, chlazené na vzduchu, do proudu surovin na vstupním konci pece a proud surovin a vysokopecní strusky se přemísťuje k zahřívacímu konci, kde se teplem vysokopecní struska taví a difunduje do surovin pro výrobu cementového slínku.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že vysokopecní struska se přidává do plnicího konce pece ve formě materiálu odděleného od ostatních surovin.
  3. 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že vysokopecní struska se před přivedením do plnicího konce pece smíchá se surovinovým materiálem.
  4. 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í m , že se proud surovinového materiálu a vysokopecní strusky vytvoří v rotační peci k provádění mokrého výrobního postupu.
  5. 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í m , že se proud surovinového materiálu a vysokopecní strusky vytvoří v rotační peci k provádění suchého výrobního postupu.
  6. 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že vysokopecní struska má chemické složení sestávající z křemičitanů a hlinitokřemičitanů vápníku.
  7. 7. Zařízení pro výrobu cementového slínku způsobem podle nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že obsahuje cementářskou rotační pec (12) mající vstupní plnicí konec (16) a zahřívací konec, skloněný dolů vůči plnicímu konci (16), tepelný zdroj (20) na zahřívacím konci pro zahřívání vnitřního prostoru rotační pece (12) a dopravní ústrojí pro přívod proudu surovin obsahujících vápenec a drcenou a proséváním tříděnou vysokopecní strusku, chlazenou na vzduchu a mající převažující velikost částic do maximálního průměru v podstatě 51 mm, do plnicího konce (16) rotační pece (12), přičemž proud surovin s vysokopecní struskou se pohybuje směrem k zahřívacímu konci rotační pece (12) a vysokopecní struska působením tepla difunduje do surovin pro výrobu cementového slínku.
  8. 8. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že dopravní ústrojí obsahuje první dopravní ústrojí pro přívod proudu suroviny pro výrobu cementu do plnicího konce (16) rotační pece (12) a druhé přívodní ústrojí pro přívod vysokopecní strusky do plnicího konce (16) rotační pece (12) odděleně od suroviny pro výrobu cementu.
  9. 9. Zařízení podle nároku 7, vyznačující se tím, že obsahuje řídicí ústrojí spojené s prvním a druhým dopravním ústrojím pro regulaci poměru množství vysokopecní strusky k množství surovin, přiváděných do rotační pece (2) pro výrobu cementového slínku a majících předem určené chemické složení.
CZ19972874A 1995-03-15 1996-01-16 Způsob výroby cementového slínku v podlouhlé cementářské rotační peci CZ288842B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08404902 US5494515C1 (en) 1995-03-15 1995-03-15 Method and apparatus for using blast-furnace slag in cement clinker production

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ287497A3 true CZ287497A3 (cs) 1998-03-18
CZ288842B6 CZ288842B6 (cs) 2001-09-12

Family

ID=23601511

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19972874A CZ288842B6 (cs) 1995-03-15 1996-01-16 Způsob výroby cementového slínku v podlouhlé cementářské rotační peci

Country Status (25)

Country Link
US (1) US5494515C1 (cs)
EP (1) EP0827491B1 (cs)
JP (1) JP2977910B2 (cs)
KR (1) KR100252722B1 (cs)
CN (1) CN1080706C (cs)
AR (1) AR000768A1 (cs)
AT (1) ATE236100T1 (cs)
AU (1) AU704470B2 (cs)
BR (1) BR9607205A (cs)
CA (1) CA2215406C (cs)
CZ (1) CZ288842B6 (cs)
DE (1) DE69627145T2 (cs)
DK (1) DK0827491T3 (cs)
ES (1) ES2196141T3 (cs)
PL (1) PL190049B1 (cs)
PT (1) PT827491E (cs)
RO (1) RO117446B1 (cs)
RU (1) RU2146660C1 (cs)
SK (1) SK283257B6 (cs)
TR (1) TR199700958T1 (cs)
TW (1) TW328942B (cs)
UA (1) UA46015C2 (cs)
WO (1) WO1996028397A1 (cs)
YU (1) YU49040B (cs)
ZA (1) ZA9510174B (cs)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5421880C1 (en) * 1994-01-14 2001-06-05 Texas Industries Inc Method and apparatus for using steel slag in cement clinker production
US5626665A (en) * 1994-11-04 1997-05-06 Ash Grove Cement Company Cementitious systems and novel methods of making the same
US5853474A (en) * 1997-06-02 1998-12-29 Conversion Systems, Inc. Use of stabilized EAFD as a raw material in the production of a portland cement clinker
US20020047230A1 (en) * 1997-07-07 2002-04-25 Jgc Corporation Method of operating multi-industry integrated complex for basic industrial plants
US6491751B1 (en) 1998-09-18 2002-12-10 Texas Industries, Inc. Method for manufacturing cement using a raw material mix including finely ground steel slag
US5976243A (en) * 1998-09-24 1999-11-02 Lafarge Canada Inc. Process for producing cement clinker containing blast furnace slag
US6109913A (en) * 1999-10-20 2000-08-29 Texas Industries, Inc. Method and apparatus for disposing of waste dust generated in the manufacture of cement clinker
RU2002124862A (ru) 2000-02-18 2004-03-27 Вилли В. СТРОУП (US) Цементная смесь с ваграночным шлаком и способы ее приготовления
FR2809390B1 (fr) * 2000-05-24 2003-03-07 Lafarge Sa Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues
US6416574B1 (en) 2000-07-12 2002-07-09 Southern Ionica Incorporated Method and apparatus for recycling cement kiln dust
DE10119977A1 (de) * 2001-04-24 2002-10-31 Kloeckner Humboldt Wedag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Zementklinker
US6709509B2 (en) 2001-06-05 2004-03-23 Ernest John Taylor-Smith Portland cement manufacture from slag from the production of magnesium metal
US6740157B2 (en) 2001-11-02 2004-05-25 Lone Star Industries, Inc. Method for cement clinker production using vitrified slag
AU2003219605A1 (en) * 2002-04-16 2003-11-03 G.Plus Co., Ltd. Clay porous concrete composites of non-cement types and its a manufacturing method
US6709510B1 (en) * 2002-11-19 2004-03-23 Texas Industries, Inc. Process for using mill scale in cement clinker production
US6764544B2 (en) 2002-12-23 2004-07-20 Lafarge Canada Inc. Process for incorporating coal ash into cement clinker
DE10344040A1 (de) * 2003-09-23 2005-04-14 Polysius Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines hydraulischen Bindemittels
US7037368B2 (en) * 2004-04-29 2006-05-02 Buzzi Unicem Usa, Inc. Mid-kiln injection of waste-derived materials
US7491268B2 (en) * 2005-04-18 2009-02-17 Slagcem Llc Slag cement
US20060272553A1 (en) * 2005-06-01 2006-12-07 Cifuentes Victor H Cement making method
EP1741683A3 (de) * 2005-07-08 2010-09-01 Alexander Kehrmann Rohstoffgemisch zur Herstellung eines Zementklinkers, Zementklinker und Zement
EP1741682A1 (de) * 2005-07-08 2007-01-10 Alexander Kehrmann Zementklinker, Zement und Verfahren zur Herstellung von Zement
DE102005052753A1 (de) * 2005-11-04 2007-05-10 Polysius Ag Anlage und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker
CN100391882C (zh) * 2005-12-30 2008-06-04 刘继清 用高炉液态渣生产硅酸盐水泥熟料的方法及其装置
US8038791B2 (en) * 2006-08-31 2011-10-18 Edw. C. Levy Co. Clinker, system and method for manufacturing the same
SK286943B6 (sk) 2006-09-18 2009-08-06 Východoslovenské Stavebné Hmoty, A. S. Spôsob výroby portlandského slinku s využitím kryštalickej vysokopecnej trosky
CN101781096B (zh) * 2010-01-22 2012-01-04 中材天山(云浮)水泥有限公司 利用高硅低钙石灰石生产水泥的方法
CN101941807A (zh) * 2010-07-07 2011-01-12 杨振立 高温熔融态矿渣生产的水泥熟料、生产工艺流程及装备
CN102464458B (zh) * 2011-11-28 2013-04-03 泸州兰良水泥有限公司 窑头外投料煅烧高活性混合材的方法和设备
CN102538493B (zh) * 2012-02-15 2014-04-09 个旧市富祥工贸有限责任公司 一种熔池熔炼炉高温烟气余热直接利用装置
RU2492151C1 (ru) * 2012-03-26 2013-09-10 Общество С Ограниченной Ответственностью Промышленная Компания "Технология Металлов" Способ переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна
KR101243975B1 (ko) * 2012-07-25 2013-03-15 공주대학교 산학협력단 급냉 제강환원슬래그 분말을 이용한 수경성 결합재 조성물 및 그 제조방법
CN103968671B (zh) * 2014-05-30 2015-09-16 北京建筑材料科学研究总院有限公司 一种水泥窑利用液态氧和液态氮冷却熟料的装置及方法
US20160326040A1 (en) * 2015-05-04 2016-11-10 Peter Beemsterboer Glass-making-quality granulated slag process
CN106082727A (zh) * 2016-06-21 2016-11-09 湖州南方水泥有限公司 一种水泥生产工艺及其设备
CN106500504A (zh) * 2016-11-04 2017-03-15 江苏鹏飞集团股份有限公司 一种干法水泥回转窑
KR102528110B1 (ko) 2022-11-28 2023-05-02 한국세라믹기술원 비탄산염 원료를 포함한 클링커 조성물

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US530247A (en) * 1894-12-04 Gustav wilhelm albrecht steust
US982945A (en) * 1901-12-19 1911-01-31 Atlas Portland Cement Company Process of manufacturing cement.
US747919A (en) * 1902-09-08 1903-12-22 Henry Edmunds Cement and process of making same.
US998358A (en) * 1908-08-14 1911-07-18 Wilhelm Lessing Manufacture of cement from furnace-slag.
US2600515A (en) * 1945-10-24 1952-06-17 Mooser Heinrich Wilhelm Process for the utilization of blast furnace slag in rotary cement furnaces
US4054464A (en) * 1976-07-20 1977-10-18 General Portland, Inc. Method for making cement using aragonite
GB1585801A (en) * 1977-01-04 1981-03-11 Kroyer K K K Methods and apparatus for production of cements
US4174974A (en) * 1978-04-14 1979-11-20 Standard Oil Company (Indiana) Process for converting coal ash slag into portland cement
SU1167164A1 (ru) * 1983-06-20 1985-07-15 Московский ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени химико-технологический институт им.Д.И.Менделеева Способ производства портландцементного клинкера
DE3502957A1 (de) * 1985-01-30 1986-07-31 Readymix Zementwerke GmbH & Co KG, 4720 Beckum Verfahren und vorrichtung zum herstellen von zementklinker
WO1990003342A1 (en) * 1988-09-23 1990-04-05 Kazakhsky Khimiko-Tekhnologichesky Institut Method of producing portland cement klinker
US5156676A (en) * 1990-04-13 1992-10-20 Hoke M. Garrett Manufacture of cement clinker in long rotary kilns by the addition of volatile fuel elements directly into the calcining zone of the rotary kiln
US5374309A (en) * 1993-02-26 1994-12-20 Blue Circle America, Inc. Process and system for producing cementitious materials from ferrous blast furnace slags
US5421880C1 (en) * 1994-01-14 2001-06-05 Texas Industries Inc Method and apparatus for using steel slag in cement clinker production

Also Published As

Publication number Publication date
DE69627145T2 (de) 2004-02-19
WO1996028397A1 (en) 1996-09-19
TR199700958T1 (xx) 1998-02-21
TW328942B (en) 1998-04-01
KR100252722B1 (ko) 2000-04-15
ES2196141T3 (es) 2003-12-16
PT827491E (pt) 2003-08-29
DE69627145D1 (de) 2003-05-08
CA2215406A1 (en) 1996-09-19
US5494515A (en) 1996-02-27
RO117446B1 (ro) 2002-03-29
RU2146660C1 (ru) 2000-03-20
YU49040B (sh) 2003-07-07
JPH10507437A (ja) 1998-07-21
CA2215406C (en) 2001-11-13
EP0827491A4 (en) 1999-02-03
CN1184457A (zh) 1998-06-10
KR19980702994A (ko) 1998-09-05
US5494515C1 (en) 2002-01-22
YU80695A (sh) 1998-05-15
AR000768A1 (es) 1997-08-06
PL322272A1 (en) 1998-01-19
BR9607205A (pt) 1997-11-11
EP0827491A1 (en) 1998-03-11
ATE236100T1 (de) 2003-04-15
CZ288842B6 (cs) 2001-09-12
CN1080706C (zh) 2002-03-13
MX9505142A (es) 1998-07-31
UA46015C2 (uk) 2002-05-15
AU4750196A (en) 1996-10-02
SK124497A3 (en) 1998-02-04
AU704470B2 (en) 1999-04-22
DK0827491T3 (da) 2003-07-21
ZA9510174B (en) 1996-06-11
PL190049B1 (pl) 2005-10-31
SK283257B6 (sk) 2003-04-01
JP2977910B2 (ja) 1999-11-15
EP0827491B1 (en) 2003-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ287497A3 (cs) Způsob a zařízení pro využití vysokopecní strusky při výrobě cementového slínku
RU2148559C1 (ru) Способ производства цементного клинкера
US6264738B1 (en) Method of producing cement clinker and associated device
EP0790963A1 (en) Method for manufacturing cement clinker in a stationary burning reactor
US20040157181A1 (en) Method for manufacturing cement clinker
US10759696B2 (en) Cement kiln fuel treatment
SK286943B6 (sk) Spôsob výroby portlandského slinku s využitím kryštalickej vysokopecnej trosky
CZ288654B6 (cs) Způsob výroby cementových slínků a zařízení pro provádění tohoto způsobu
SK282196B6 (sk) Spôsob výroby cementových slinkov a zariadenie na jeho vykonávanie
RU2520739C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного и быстротвердеющего алитового портландцемента и технологическая линия для его реализации
AU683774C (en) Method for manufacturing cement clinker in a stationary burning reactor
PL191257B1 (pl) Sposób wytwarzania klinkieru cementowego
MXPA95005142A (en) Method and apparatus for using scrub of foundation ovens in the production of esceme of ceme
RO117447B1 (ro) Procedeu si instalatie de obtinere a clincherului de ciment

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20120116