CZ285507B6 - Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů - Google Patents
Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů Download PDFInfo
- Publication number
- CZ285507B6 CZ285507B6 CZ9675A CZ7596A CZ285507B6 CZ 285507 B6 CZ285507 B6 CZ 285507B6 CZ 9675 A CZ9675 A CZ 9675A CZ 7596 A CZ7596 A CZ 7596A CZ 285507 B6 CZ285507 B6 CZ 285507B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- hydration
- pressure
- gypsum
- time
- ratio
- Prior art date
Links
- 230000036571 hydration Effects 0.000 title claims abstract description 67
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 title claims abstract description 67
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 239000011505 plaster Substances 0.000 title description 3
- 230000007363 regulatory process Effects 0.000 title 1
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims abstract description 31
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000000887 hydrating effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000008685 targeting Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 20
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 11
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 10
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 235000011151 potassium sulphates Nutrition 0.000 claims description 10
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 claims description 7
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 claims description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 3
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000001120 potassium sulphate Substances 0.000 description 2
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 1
- 229930040373 Paraformaldehyde Natural products 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 150000001413 amino acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 150000004683 dihydrates Chemical class 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000007580 dry-mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- -1 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
- C04B40/0259—Hardening promoted by a rise in pressure
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Dry Formation Of Fiberboard And The Like (AREA)
Abstract
Je popsán způsob cíleného ovlivňování poměru doby hydratace (HZ) k otevřené době (OZ) při výrobě kompozitních materiálů. Látkové směsi, ze kterých se vyrábí desky, sestávají ze síranu vápenatého schopného hydratace, zejména sádrových pojiv, přísad, vláken, aditiv do vody a příměsí. Poměr (HZ:OZ) je menší než 1. Toho se dosahuje přísadou kombinace zpomalovač-urychlovač ve spojení s působením tlaku. Z toho vyplývá maximální zkrácení doby hydratace relevantní pro výrobní proces v poměru k otevřené době.
ŕ
Description
Vynález se týká způsobu regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů, zejména desek z látkových směsí schopných rozptylování, sestávajících ze síranu vápenatého schopného hydratace, zejména sádrových pojiv, přísad, vláken, aditiv do vody a příměsí prostřednictvím cíleného ovlivňování poměru doby HZ hydratace k otevřené době OZ.
Dosavadní stav techniky
Známé kompozitní materiály vázané sádrou jsou v dnešní době vyráběny stále více. Známý polosuchý způsob se provádí tak, že mícháním příměsí, například pilin nebo vláken, se sádrovým pojivém, vzniká konzistence směsi látek schopná rozptylování. Tato směs látek je pomocí strojních rozptylovacích zařízení rozptylována na deskové rouno nízké hustoty a pomocí lisu zhutňována tak, že po proběhnutí hydratace vznikne v závislosti na složení směsi látek a použitém tlaku hustá a pevná deska. Nevýhodou tohoto polosuchého způsobu je to, že při použití diskontinuálních zařízení nevystačí krátká otevřená doba OZ obvyklého sádrového pojivá, aby se všechny operace, tj. dávkování, míchání, rozptylování a předzhutňování, provedly v pořádku před začátkem HB hydratace, viz obr. 1, křivka 1. Do směsi látek přicházející ke zpracování se proto přidávají zpomalovače, které začátek HB hydratace, ale také konec HE hydratace, což je nežádoucí, časově posunou směrem zpět, viz obr. 1, křivka 2, čímž se stejně již tak dost dlouhá doba lisování dále prodlouží. Tato nevýhoda je značným nedostatkem jak pro diskontinuální, tak i pro kontinuální výrobní proces. Pokud se tento problém v praxi vůbec řeší, stává se zhutňovací část zařízení pro výrobu kompozitních látek významnou nákladovou položkou.
Pro zabránění těchto nevýhod již bylo navrženo více způsobů. V patentovém spisu DE 37 10 907.3 je popsán známý způsob, po kterém má být hydratace sádry přidáním zpomalovače tak silně zpomalena, že pro zhutňovací proces může být nahromaděn stoh desek do výšky 1 m, který bude jako balík v příslušně dimenzovaném lisu zhutněn. Aby se lis neblokoval tímto stohem desek po dlouhý čas hydratace zpomalené sádry, je pro lisovací proces umístěna v lisu těžká upínací konstrukce, která se s kompresním zdvihem uzavře a zablokuje, takže stoh desek může tvrdnout mimo lis v upínací konstrukci. Tento známý zhutňovací proces předpokládá nákladný lis a na kapacitě závislý velký počet upínacích konstrukcí. Na základě lisování stohu desek mají desky větší tolerance tlouštěk, takže je pro kalibraci zpravidla nutné dodatečné broušení.
V patentovém spisu EP 171665 je popsán další známý způsob kontinuální výroby kompozitních materiálů vázaných sádrou, v němž je rovněž zjednodušeně popsáno kontinuální zařízení pro zhutňování s řešením krátkodobého zhutnění a větší hodnotu. Tento způsob se však vlivem příliš dlouhé doby HZ hydratace a tím vyžadovaného dlouhého kalibrovacího zařízení nemohl v praxi prosadit. Další nevýhodou tohoto způsobu je to, že pro výrobu vysoce pevných a až do nestlačitelného stavu zhutněných kompozitních materiálů již není použitelný.
V patentovém spisu DE 36 42 802 je popsán známý způsob, po němž může být dosaženo zkrácení doby HZ hydratace bez zkrácení otevřené doby OZ přivedením aktivační energie během doby HZ hydratace. Jako formy energie jsou použity tepelná energie, elektrická energie a elektromechanická energie. Přivedením tepelné energie, přiměřeně zákonitostem, za nichž hydratace sádry probíhá, nezpůsobí žádné zrychlení, nýbrž v nejlepším případě zpoždění, protože rozpustnost polohydrátu sádry s přibývající teplotou klesá a mechanizmus tvorby dihydrátu probíhá přes rozpouštěcí fázi. Připojení veškeré vody k rozředění a připojení urychlovacího
-1 CZ 285507 B6 prostředku jako obsahu kapslí je popsáno v patentovém spisu DE 4031935 ave tvaru ledových zrn v patentovém spisu DE 39 29 703. Protože suchá směs je rozptylována a tvarována ze sádrového pojivá, příměsi a kapslí, popřípadě ledových zrn, může být otevřená doba OZ optimálně přizpůsobena výrobnímu procesu a hydratace je zničením kapslí, popřípadě roztátím ledových zrn, zavedena k určitému časovému bodu a urychlovací prostředek je veden k činnosti. Nevýhodou těchto známých způsobů je to, že jejich technické provedení je obtížné, energeticky nákladné, a proto drahé. Rozdělení urychlovacích prostředků se uskutečňuje jen kapilaritou a difúzí a urychlovací účinek je tím jen zpožděně stanovitelný.
V literatuře Der Baustoff Gip, Verlag fuer Bauwesen, 1978, str. 26, je popsáno přidání kombinace zpomalovač uiychlovač pro regulaci sádrové hydratace. Výhodou tohoto řešení je zpoždění začátku tuhnutí a urychlení průběhu hydratace, viz obr. 1, křivka 3. V literatuře Karger, Baustoffindustrie, 1988/6, str. 168, je popsán tento proces jako časové uvedení konce tuhnutí a hydratace na začátek tuhnutí, aniž by se začátek tuhnutí podstatně přemístil na dřívější dobu. Doba HZ hydratace může být přidáním určité kombinace zpomalovač urychlovač zkrácena z poměru HZ/OZ=1,5 na poměr HZ/OZ=1, ale tento relativně velký poměr je nevýhodný pro hospodárný provozní způsob kontinuálních výrobních zařízení.
V patentovém spisu DE 40 31935 je popsán způsob výroby lignincelulózových formových těles vázaných sádrou, při němž je nutné provádět následující způsobové kroky:
1. Suché míchání vláken a sádrového poj iva
2. Pokračování míchacího procesu za přidání vody s ligninsulfonovou kyselinou
3. Přidání směsi z latentně působícího urychlovače vázajícího sádru a jemně mletého omítacího materiálu a/nebo brusného prachu z formových těles krátce před rozptylováním
4. Rozptylování a zhutňování vlhké a homogenní hmoty, dokud sádra neztuhne
Nevýhoda tohoto způsobu spočívá v příliš velkém počtu nutných jednotlivých způsobových kroků a v obtížné technické realizaci spočívající v přidání urychlovací směsi krátce před rozptylováním.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů, zejména desek z látkových směsí schopných rozptylování, sestávajících ze síranu vápenatého schopného hydratace, zejména sádrových pojiv, přísad, vláken, aditiv do vody a příměsí prostřednictvím cíleného ovlivňování poměru doby HZ hydratace k otevřené době OZ, jehož podstata spočívá v tom, že tento poměr HZ:OZ je snižován přísadou kombinace zpomalovač urychlovač ve spojení s působením tlaku na hodnoty menší než 1.
Podle výhodného provedení je poměr HZ:OZ snižována hodnoty menší než 0,5.
Podle dalšího výhodného provedení sestává kombinace zpomalovač-urychlovač ze zpomalovače retardanu, zejména typu P, a síranu draselného.
Podle dalšího výhodného provedení činí přísada zpomalovače retardanu, vztaženo na hmotnost síranu vápenatého a pojivá 0,01 až 0,10% hmotn. a přísada síranu draselného 0,25 až 2,50% hmotn.
-2CZ 285507 B6
Podle dalšího výhodného provedení je kombinace zpomalovač urychlovač před vlastním mísícím procesem rovnoměrně rozpouštěna ve vodě k rozředění.
Podle dalšího výhodného provedení působí tlak, že zhutňování tvarované části od začátku HB hydratace až do konce HE hydratace.
Podle dalšího výhodného provedení působí tlak ke zhutňování tvarované části před začátkem HB hydratace nastávající v beztlakém stavu až do konce HE hydratace.
Podle dalšího výhodného provedení působí na začátku zhutňovací fáze dlouhé 5 až 30 s pro překročení jmenovité hustoty 1,2 až 1,8 g/cm2 tlak 4 a30N/mm2 a následně po uvolnění na jmenovitou hustotu působí až do konce HE hydratace tlak 1 až 8 N/mm2.
Výhoda navrženého řešení spočívá vtom, že způsob podle vynálezu nevykazuje výše uvedené nevýhody a umožňuje s minimálním počtem způsobových kroků maximální zkrácení doby HZ hydratace v poměru k otevřené době OZ. Další výhodou je to, že způsob umožňuje u jednoduché a cenově příznivé formy provedení minimalizovat vedlejší účinky použití zpomalovačů a tak dospět ke kratším kompresním časům. Výhodou je i to, že se částečně kontinuálně probíhající proces míchání a rozpouštění může kombinovat s diskontinuálním zhutňovacím procesem tak, že je technicky realizovatelná výroba vysoce zhutněných a vysoce pevných sádrových kompozitních materiálů. Další výhoda spočívá v tom, že kvantitativní poměr zpomalovače k urychlovači leží v určité oblasti a tím odpadá časově nákladné určování exaktní hodnoty poměru.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresů, na kterých znázorňuje obr. 1 termokřivky hydratující směsi sádra-vlákno voda při adiabatickém průběhu hydratace a obr. 2 nomogram pro určování nejmenší délky lisu při kontinuálním zhotovování sádrových desek v závislost i na době hydratace sádry a výrobní kapacitě.
Příklady provedení vynálezu
Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů, zejména desek z látkových směsí schopných rozptylování, sestávajících ze síranu vápenatého schopného hydratace, zejména sádrových pojiv, přísad, vláken, aditiv do vody a příměsí prostřednictvím cíleného ovlivňování poměru doby HZ hydratace k otevřené době OZ. Tento poměr HZ:OZ, který je obvykle větší než 1,5, je snižován přísadou kombinace zpomalovač urychlovač ve spojení s působením tlaku na hodnoty menší než 1. Při použití tlaku odpovídajícího stavu hutné struktury může být poměr HZ:OZ dokonce snížen na hodnoty menší než 0,5, viz obr. 1, křivka 1. Kombinace zpomalovač urychlovač sestává ze zpomalovače retardanu, zejména typu P, a síranu draselného. Při způsobu jsou tedy používány v obchodě obvyklé zpomalovače a uiychlovače v koncentracích, které odpovídají působení při separátním použití jako zpomalovač, popřípadě urychlovač a kombinace zpomalovač urychlovač se před vlastním mísícím procesem ve vodě ke zředění rovnoměrně rozpustí. Retardan P je v SRN obvykle používaný a v obchodě prodávaný zpomalovač tuhnutí pro sádru, který je složen z roztoku měďnaté soli a polyoxymethylenaminokyseliny. Přísada zpomalovače retardanu, vztaženo na hmotnost síranu vápenatého a pojivá činí 0,01 až 0,10% hmotn. a přísada síranu draselného 0,25 až 2,50% hmotn. Kombinace zpomalovač urychlovač je před vlastním mísícím procesem rovnoměrně rozpouštěna ve vodě k rozředění. Tlak ke zhutňování tvarované části působí od začátku HB hydratace až do konce HE hydratace nebo před začátkem HB hydratace nastávající v beztlakém stavu až do konce HE hydratace, tzn., že působení tlaku, jestliže je to ze způsobového hlediska nutné, nastává nej později se začátkem HB hydratace nastávajícím v beztlakém stavu a během zkrácené doby HZ
-3CZ 285507 B6 hydratace je udržováno nebo že dřívějším použitím tlaku, než odpovídá začátku HB hydratace v beztlakém stavu, se začátek HB hydratace časově posune dopředu, přičemž použití tlaku během rovněž zkrácené doby HZ hydratace je udržováno. Pro výrobu kompozitních materiálů menší hustoty, než odpovídá stavu hutné struktuiy, působí na začátku zhutňovací fáze dlouhé 5 až 30 s pro překročení jmenovité hustoty 1,2 až 1,8 g/cm2 tlak 4 až 30 N/mm a následně po uvolnění na jmenovitou hustotu působí až do konce HE hydratace tlak 1 až 8 N/mm2.
Příklad 1
Podle spisu P 42 39 033.8-25 byla vyráběna speciální vláknová sádrová deska v kontinuálním výrobním procesu, v němž je výrobní kapacita ve vztahu na mísící a rozptylovací proces plynule regulovatelná mezi 0,75 až 3 m2/min. Protože má být konstantně vyráběn 1 m2 desek za minutu, je požadovaná nejmenší délka lp lisu závislá jen na době HZ hydratace. Pro výrobu desek byla použita obvyklá štukatérská sádra podle DIN 1168 se začátkem tuhnutí, popřípadě otevřenou dobou OZ 10 minut a s koncem HE hydratace po 25 min, tzn. s dobou HZ hydratace 15 min. Nejmenší délka lp lisu činí 15 m, viz obr. 2, řešení 1.
Způsobem podle vynálezu byla doba HZ hydratace zkrácena na 5 min s použitím kombinace zpomalovač-urychlovač, složené z 0,05 % hmotn. retardanu P a 1 % hmotn. síranu draselného, vztaženo na stanovenou hmotnost sádrového pojivá, ve spojení s tlakem při stejné otevřené době OZ 10 min, takže pro stejnou výrobní kapacitu byla použita jen nejmenší délka 1P lisu 5 m, viz obr. 2, řešení 3. Jestliže naproti tomu zůstane původně určená nejmenší délka 1P lisu 15 m konstantní, je kapacita zařízení s použitím vynálezu ztrojnásobena, viz obr. 2, řešení 3'.
Příklad 2
Pro výrobu kompozitního materiálu bylo použito zařízení o výrobní šířce 1,25 m smísicí a rozptylovací kapacitou regulovatelnou v jistých hranicích as lisem užitečné délky 4,25 m. Štukovací sádra podle DIN 1168 s 12,5 % hmotn. celulózových vláken a 25 % hmotn. vody, která obsahovala 0,04 % hmotn. retardanu P byla smíchána a rozptýlena na deskové rouno. Příměs retardanu P je nutná, aby se prodloužil příliš krátký začátek HB hydratace ze 7 na 15 minut. Doba HZ hydratace, tj. doba lisování, činila potom 24 minut. V trojsměnném prostoru, tj. 240 pracovních dní/rok, produkuje zařízení 76 500 m2 desek.
Příklad 3
Se stejným zařízením a složením látkové směsi, avšak s kombinací zpomalovač urychlovač, složené z 0,05 % hmotn. retardanu P a 1 % hmotn. síranu draselného ve spojení se zhutňováním nastávajícím na začátku HB hydratace až do stavu hutné struktuiy, byla doba HZ hydratace, tj. doba lisování, snížena na 7 minut a výroba desek zvýšena na 262 300 m7rok.
Příklad 4
Sádrové pojivo (beta polohydrát) bylo homogenně smíseno s 15 % hmotn. vláken a zředěno ve vodě (25 % hmotn.) rozpuštěnými aditivy, tj. 0,05 % hmotn. retardanu P, 1 % hmotn. síranu draselného. V návaznosti na tvarování čerstvé hmoty na deskové rouno se uskutečnilo předzhutnění na přibližně 2xdjmen. S nástupem teplotní časové křivky, tj. začátek HB hydratace, bylo 16 min po začátku míchání rouno zhutněno na djmen· Teplotního maxima bylo dosaženo po dalších 6 minutách, takže lis mohl, být otevřen. Jestliže se rouno nezhutňuje, je doba HZ hydratace rovna 13 min.
-4CZ 285507 B6
Příklad 5
Byla vyrobena čerstvá hmota jako v příkladu 3, avšak s přísadou retardanu 0,08 % hmotn. Čerstvá hmota vytvarovaná na rouno byla po době 31,5 min po přidání vody ke zředění zhutněna prostřednictvím lisu. Teplotní časová křivka ukazovala po dalších 1,5 až 33 min po přidání vody zřetelný nárůst teploty, tj. začátek HB hydratace. Doba HZ hydratace činila 9 min, což odpovídá trvání hydratace 42 min. Jestliže se rouno nezhutňuje, nastává začátek HB hydratace po 43 min a doba HZ hydratace činí 32 min, což odpovídá trvání hydratace 65 min.
Příklad 6
Při výrobě čerstvé hmoty se upustilo od přidání urychlovače, tj. síranu draselného. Za stejných podmínek jako v příkladu 4 bylo u zhutněného deskového rouna dosaženo začátku HB hydratace 40 min a doby HZ hydratace 47 min. V nezhutněném stavu činí doba HZ hydratace 234 min.
Claims (8)
1. Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů, zejména desek z látkových směsí schopných rozptylování, sestávajících ze síranu vápenatého schopného hydratace, zejména sádrových pojiv, přísad, vláken, aditiv do vody a příměsí prostřednictvím cíleného ovlivňování poměru doby HZ hydratace kotevřené době OZ, vyznačující se tím, že tento poměr HZ:OZ se snižuje přísadou kombinace zpomalovač-urychlovač ve spojení s působením tlaku na hodnoty menší než 1.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že poměr HZ:OZ se snižuje na hodnoty menší než 0,5.
3. Způsob podle některého z nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že kombinace zpomalovač urychlovač sestává ze zpomalovače retardanu, zejména typu P, a síranu draselného.
4. Způsob podle některého z nároků laž3, vyznačující se tím, že přísada zpomalovače retardanu, vztaženo na hmotnost síranu vápenatého a pojivá činí 0,01 až 0,10% hmotn. a přísada síranu draselného 0,25 až 2,50 % hmotn.
5. Způsob podle některého z nároků laž4, vyznačující se tím, že kombinace zpomalovač-urychlovač se před vlastním mísícím procesem rovnoměrně rozpouští ve vodě k rozředění.
6. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že tlak ke zhutňování tvarované části působí od začátku HB hydratace až do konce HE hydratace.
7. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že tlak ke zhutňování tvarované části působí před začátkem HB hydratace nastávající v beztlakém stavu až do konce HE hydratace.
8. Způsob podle některého z nároků laž7, vyznačující se tím, že na začátku zhutňovací fáze dlouhé 5 až 30 s působí pro překročení, jmenovité hustoty 1,2 až 1,8 g/cm2 tlak 4 až 30N/mm2 a následně po uvolnění na jmenovitou hustotu působí až do konce HE hydratace tlak 1 až 8 N/mm2.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4323116A DE4323116C2 (de) | 1993-07-10 | 1993-07-10 | Verfahren zur Regelung des Hydratationsverhaltens von Gips bei der Verbundwerkstoff-Herstellung |
| PCT/DE1994/000718 WO1995001942A1 (de) | 1993-07-10 | 1994-06-23 | Verfahren zur regelung des hydratationsverhaltens von gips bei der verbundwerkstoff-herstellung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ7596A3 CZ7596A3 (en) | 1996-07-17 |
| CZ285507B6 true CZ285507B6 (cs) | 1999-08-11 |
Family
ID=6492484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ9675A CZ285507B6 (cs) | 1993-07-10 | 1994-06-23 | Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5846317A (cs) |
| EP (1) | EP0708747B1 (cs) |
| JP (1) | JPH09500353A (cs) |
| AT (1) | ATE174022T1 (cs) |
| CA (1) | CA2166785A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ285507B6 (cs) |
| DE (2) | DE4323116C2 (cs) |
| HU (1) | HU218719B (cs) |
| WO (1) | WO1995001942A1 (cs) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6197235B1 (en) * | 1999-02-09 | 2001-03-06 | United States Gypsum Company | Method of manufacture for textured surface panels and panel products made therefrom |
| US6398864B1 (en) * | 1999-11-30 | 2002-06-04 | United States Gypsum Company | Pottery plaster formulations for the manufacture of plaster molds |
| US6387172B1 (en) | 2000-04-25 | 2002-05-14 | United States Gypsum Company | Gypsum compositions and related methods |
| WO2004108623A2 (en) * | 2003-06-04 | 2004-12-16 | Verline Inc. | A method and apparatus of curing concrete structures |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1630579A (en) * | 1924-10-11 | 1927-05-31 | Gypsum Engineering & Mfg Co | Method of making gypsum stucco blocks and the like |
| US2239861A (en) * | 1937-04-28 | 1941-04-29 | United States Gypsum Co | Method of making plastic products |
| US2966473A (en) * | 1956-02-28 | 1960-12-27 | Owens Corning Fiberglass Corp | Molding composition containing urea formaldehyde resin, gypsum, and glass fiber |
| DE1805126C3 (de) * | 1968-10-25 | 1975-05-28 | H. & E. Boergardts Kg, 3425 Walkenried | Masse zur Herstellung von Arbeitsformen für die keramische Industrie |
| US3671280A (en) * | 1970-12-04 | 1972-06-20 | David F Smith | Plaster of paris bandages to make casts of improved strength,water-resistance and physiological properties |
| JPS5332369A (en) * | 1976-09-07 | 1978-03-27 | Nippon Musical Instruments Mfg | Method of adjusting electric device |
| DE3307927A1 (de) * | 1983-03-05 | 1984-09-20 | Börgardts-Sachsenstein GmbH, 3425 Walkenried | Stellmittelgemisch als zusatz zum calciumsulfathalbhydrat zur herstellung von arbeitsformen fuer die keramische und sonstige formgebende industrie sowie fuer hobbyzwecke |
| DE3336243A1 (de) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Bison-Werke Bähre & Greten GmbH & Co KG, 3257 Springe | Verfahren zum herstellen von gipsgebundenen platten |
| DE3439493A1 (de) * | 1984-10-27 | 1986-05-07 | Wuertex Maschinenbau Hofmann G | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von formkoerpern, insbesondere von platten, aus einer mischung von gips- und faserstoff sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3441839A1 (de) * | 1984-08-13 | 1986-02-20 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V., 8000 München | Verfahren und einrichtung zur kontinuierlichen herstellung von anorganisch gebundenen werkstoffen, insbesondere von werkstoffplatten |
| DE3642802A1 (de) * | 1986-12-15 | 1988-06-30 | Baehre & Greten | Verfahren zur verkuerzung der abbindezeit von mit anmachwasser versetzten gipsteilchen |
| DE3710907A1 (de) * | 1987-04-01 | 1988-10-13 | Baehre & Greten | Anlage zur bildung von stapelpaketen fuer die herstellung von gips-, zement- oder kunstharzgebundenen span-, faser- oder dergleichen platten |
| DE3929703A1 (de) * | 1989-09-07 | 1991-03-21 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zum herstellen von gipsbauteilen |
| DE3939280C1 (cs) * | 1989-11-28 | 1991-02-28 | Fraunhofer-Gesellschaft Zur Foerderung Der Angewandten Forschung Ev, 8000 Muenchen, De | |
| DE4031935C2 (de) * | 1990-10-09 | 1999-09-16 | Norbert Seddig | Verfahren zur Herstellung gipsgebundener lignocellulosehaltiger Formkörper und gipsgebundener cellulosehaltiger Formkörper |
| DE4239033A1 (cs) * | 1992-03-19 | 1993-09-23 | Fraunhofer Ges Forschung |
-
1993
- 1993-07-10 DE DE4323116A patent/DE4323116C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-06-23 EP EP94918298A patent/EP0708747B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-23 CZ CZ9675A patent/CZ285507B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-06-23 WO PCT/DE1994/000718 patent/WO1995001942A1/de active IP Right Grant
- 1994-06-23 HU HU9503843A patent/HU218719B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-06-23 AT AT94918298T patent/ATE174022T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-06-23 JP JP7503742A patent/JPH09500353A/ja active Pending
- 1994-06-23 CA CA002166785A patent/CA2166785A1/en not_active Abandoned
- 1994-06-23 US US08/569,239 patent/US5846317A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-06-23 DE DE59407396T patent/DE59407396D1/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HU9503843D0 (en) | 1996-02-28 |
| EP0708747A1 (de) | 1996-05-01 |
| ATE174022T1 (de) | 1998-12-15 |
| HUT76769A (en) | 1997-11-28 |
| HU218719B (hu) | 2000-11-28 |
| DE4323116A1 (de) | 1995-01-12 |
| DE59407396D1 (de) | 1999-01-14 |
| CA2166785A1 (en) | 1995-01-19 |
| CZ7596A3 (en) | 1996-07-17 |
| US5846317A (en) | 1998-12-08 |
| EP0708747B1 (de) | 1998-12-02 |
| DE4323116C2 (de) | 1997-03-20 |
| JPH09500353A (ja) | 1997-01-14 |
| WO1995001942A1 (de) | 1995-01-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2038147C (en) | Method of producing gypsum/fiber board, especially for floor boards | |
| EP0151452B1 (de) | Verfahren zur Schnellerstarrung einer giessfähigen Rohmischung und Verwendung hiervon | |
| JPH0476943B2 (cs) | ||
| Singh et al. | Investigation of a durable gypsum binder for building materials | |
| DE3048506A1 (de) | Trockene pulverfoermige putzmischung und verfahren zu ihrer herstellung | |
| CZ285507B6 (cs) | Způsob regulace hydratačního chování sádry při výrobě kompozitních materiálů | |
| DE3242598A1 (de) | Verfahren zur herstellung von formkoerpern insbesondere platten unter verwendung von calciumsulfathaltigen bindemitteln | |
| DE102007062492B4 (de) | Verfahren zur Herstellung eines zementgebundenen Formsteins und hergestellter Formstein | |
| DE2442183A1 (de) | Verfahren zur herstellung von estrichen aus anorganischen bindemitteln im fliessverfahren | |
| DE3822759C2 (de) | Verfahren zum Aufbereiten von Papier und/oder Schneid- und/oder Hobelspänen und/oder Holzfasern oder dergleichen und zum Herstellen von Formkörpern, insbesondere Platten aus einem Gips-Faserstoffgemisch | |
| WO1989009195A1 (en) | Lightweight aggregate for concrete | |
| CZ47199A3 (cs) | Způsob výroby obalené lehké přísady do konstrukčního lehkého betonu a obalená lehká přísada | |
| RU2181820C2 (ru) | Торфяная плита | |
| US2285098A (en) | Method of making fiber plaster products | |
| EP0176649B1 (de) | Trockenverfahren zur Herstellung von Gipsbauplatten | |
| DE2818169C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von porenarmen Gips-Formerzeugnissen | |
| JPH04300232A (ja) | 複合石こうボード及びその製造方法 | |
| US1798505A (en) | Building block and method of making the same | |
| EP1118600A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Lehm-Baustoffs und Lehm-Baustoff | |
| DE455938C (de) | Verfahren zur Verwendung von Tonerdezement in Verbindung mit gewoehnlichen Zementen | |
| JPH03271146A (ja) | 石コウ複合材およびその製造方法 | |
| EP0142714A2 (de) | Verfahren zum beschleunigten Erhärten des Zementes bei der Herstellung von aus organischem oder unorganischem Faserstoff bestehenden und mit Portlandzement verklebten Platten und Profilen | |
| CZ41393A3 (en) | Process for producing combined materials with the use of fibers, particularly boards for double floors and boards produced in such a manner | |
| RU1834801C (ru) | Способ изготовлени скопогипсовых изделий | |
| DE10060212A1 (de) | Bauelemente und Faserplatten mit Fasern aus Cellulose, Papier, Holz oder Glas sowie Holzspanplatten mit einem gipshaltigen Mischbinder |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20030623 |