CZ283200B6 - Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech - Google Patents
Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech Download PDFInfo
- Publication number
- CZ283200B6 CZ283200B6 CZ963094A CZ309496A CZ283200B6 CZ 283200 B6 CZ283200 B6 CZ 283200B6 CZ 963094 A CZ963094 A CZ 963094A CZ 309496 A CZ309496 A CZ 309496A CZ 283200 B6 CZ283200 B6 CZ 283200B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- rolling
- max
- cold
- steel
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 10
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Způsob výroby zastudena válcované pásové oceli se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech, z oceli následujícího složení v hmotnostních procentech: max.: 0,08 % C, max.:0,10 % P, Max.: 1,0 % Si, max.: 0,02 S, max.: 1,8 % Mn, max.: 0,08 % Al a jednoho nebo několika z prvků titanu, vanadu, niobu, zirkonu, zbytkového železa, válcováním zatepla, válcováním zastudena, rekrystalizačním žíháním a následujícím hladicím válcováním spočívá v tom, že obsah Ti nebo V odpovídá nejméně trojnásobku obsahu N nebo obsah Nb nebo Zr odpovídá nejméně šestinásobku obsahu N, a ocel, odlitá do tvaru bram, se před válcováním zatepla ohřeje na teplotu nejméně 1000.sup.o.n.C, vyválcuje se do tvaru teplého pásu, přičemž je konečná válcovací teplota nižší než A.sub.r3.n. a teplota navijáku je vyšší než 650.sup.o.n.C, načež se ocel po válcování zatepla válcuje zastudena stupněn rozválcování v rozmezí mezi od 55 do 85 %, nato se rekrystalizačně žíhá a nakonec se podrobí hladicímu válcoŕ
Description
Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech, z oceli následujícího složení v hmotnostních procentech:
max. : 0,08 % C max. : 1,0 % Si max.: 1,8 % Mn
0,010 až 0,10 %P max. : 0,02 % S max. : 0,08 % Al max. : 0,008 % N a jednoho nebo několika z prvků titanu, vanadu, niobu, zirkonu nebo zbytkového železa, válcováním zatepla, válcováním zastudena, rekrystalizačním žíháním a následujícím hladicím válcováním, přičemž oceli tohoto druhu a jejich složení patří ke známému stavu techniky.
Dosavadní stav techniky
Pásová ocel, válcovaná zastudena, se často používá k výrobě výrobků tvářených zastudena. Podle druhu tvářecího procesu se u ní vyžadují různé vlastnosti (charakteristické hodnoty).
Vzrůstající požadavky na vlastnosti výrobků při jejich používání a upotřebení stále častěji vyžadují ještě lepší mechanické, zejména tvářecí vlastností. Dobrá tvářitelnost se vyznačuje pokud možno vysokými hodnotami r, označujícími hlubokotažnost, vysokými hodnotami n, označujícími průtažnost a vysokými hodnotami roztažnosti, které vyznačují schopnost rovinné deformace.
Ukázalo se, že je výhodné, jsou-li přetvářecí vlastnosti v různých směrech, zejména ve směru podélném, příčném a diagonálním, pokud možno stejné, to znamená velmi izotropní. Pokud se tato podmínka týká hodnoty r, znamená to kromě toho, že tak zvaná hodnota Ar je velmi malá a při lisování rotačně symetrických dílů se volně tvoří cípy. Výhody izotropních vlastností se v podstatě projevují ve stejnoměrnosti tečení materiálu a ve snížení prořezu plechu.
Také zvyšující se snahy vyrábět lehké konstrukce se sníženou hmotností, vyžadují používání tenčích plechů. Pro vyrovnání ztráty pevnosti v důsledku snížení tloušťky plechu, musí být jeho pevnost zvýšena.
Vzhledem k přirozenému odpadu při tváření v důsledku zvýšení pevnosti, je prvořadým cílem vývoje materiálu zajistit, aby se při dosažení zvýšené pevnosti udržely ztráty při tváření na pokud možno nízké úrovni.
Ze stavu vývoje jsou známé četné oceli s vyšší pevností, vhodné pro tváření zastudena. Dosažený stav je v podstatě popsán v materiálových listech pro ocel a železo 093 a 094 pro mikrolegované a P-legované materiály, se zpevněním nebo bez zpevnění vypalováním (bake-hardening BH). Vlastností BH lze zvláště dobře dosáhnout jedním z nových procesů kontinuálního žíhání, zčásti kombinovaného se zušlechťováním ponorem do roztaveného kovu. Čistota pásu, jakož i stejnoměrnost jeho vlastností, jsou u těchto kontinuálních postupů snadno nastavitelné.
- 1 CZ 283200 B6
Úspěšné jsou již delší dobu snahy o dosažení izotropních vlastností. Při lisování rotačně symetrických dílů z izotropního materiálu nedochází k tvoření cípů. Jako příklad lze uvést inzerát B-faktor firmy Brockhaus v časopise Der Spiegel , číslo 19/1966, strana 125. Tento příklad však výslovně neuvádí výrobu ocelí s vyšší pevností a materiál vyžaduje buď velmi vysoké stupně válcování zastudena, nebo dokonce normalizační žíhání pro zastavení tvorby cípů.
V poslední době je z patentového spisu DE 38 03 064 známá ocel na tenké plechy, legovaná Ti pro odstranění tvorby cípů. Tento vývoj je však omezen na žíhání v poklopové peci, takže u něj nelze využít výhod, které skýtá kontinuální žíhání nebo zušlechtění povrchu ponorem do roztaveného kovu. Navíc, je zde možnost zvyšování pevnostních vlastností, například meze průtažnosti, omezena asi na 220 až 280 N/mm2. Další nevýhodou jsou výlučně nízké hodnoty r okolo 1,0, což ovlivňuje výrobu výrobků hlubokým tažením. Kromě toho se u této koncepce dosahuje zvýšení pevnosti v podstatě zpevňovacím mechanizmem zjemnění zrnitosti. Jemné zrno srovnatelně předpokládá vysoké nároky na hladicí válcování. Při pouze normálním hladicím válcování je nebezpečí vzniku deformačních čar, které jsou závadou u výrobků s hladkým vnějším povrchem. Vysoké stupně hladicího válcování, nutné v tomto případě, však oproti normálnímu hladicímu válcování, zmenšují přetvářné vlastnosti materiálu.
Kromě toho, omezení na téměř výlučné působení titanu na zjemnění zrna, vyžaduje přesné sladění podmínek válcování zatepla, válcování zastudena a podmínek žíhání a jejich přizpůsobování příslušnému chemickému složení materiálu, což klade vysoké nároky na jistotu dosažení zmíněných výrobních podmínek. Další nevýhodou je omezení konečné válcovací teploty na hodnoty nad Ar3, což ztěžuje především válcování pásů s malou konečnou tloušťkou, vzhledem k větší ztrátě teploty, spojené s tímto postupem.
Podstata vynálezu
Na uvedený stav techniky navazuje předložený vynález, jehož podstatou je způsob výroby pásové oceli válcované za studená, se zvýšenou pevností a dobrou tváritelnosti při izotropních vlastnostech, z oceli následujícího složení v procentech hmotnostních:
max.: 0,08 % C 0,010 až 0,10 % P max.: 1,0 % Si max. : 0,02 % S max.: 1,8 % Mn max.: 0,08 % AI max. : 0,008 % N a jednoho nebo několika z prvků titanu, vanadu, niobu, zirkonu nebo zbytkového železa, válcováním zatepla, válcováním zastudena, rekrystalizačním žíháním a následujícím hladicím válcováním, přičemž buď obsah Ti, nebo V odpovídá nejméně trojnásobku obsahu N nebo obsah Nb nebo Zr odpovídá nejméně šestinásobku obsahu N spočívá vtom, že se ocel, odlitá do tvaru bram, před válcováním zatepla ohřeje na teplotu nejméně 1000 °C, vyválcuje se do tvaru teplého pásu, přičemž je konečná válcovací teplota nižší než Ar3 a teplota navijáku je vyšší než 650 °C, načež se ocel po válcování zatepla válcuje zastudena stupněm rozválcování v rozmezí od 55 do 85 %, nato se rekrystalizačně žíhá a nakonec se podrobí hladicímu válcování, přičemž mez průtažnosti oceli po přídavném simulovaném vypalování laku činí nejméně 200 N/mm2, a toto zpracování se provádí po dobu nejméně 20 minut při nejméně 170 °C.
Způsob podle vynálezu je vhodný pro nastavování meze průtažnosti v rozmezí 200 a 420 N/mm2. Přitom jsou mechanické vlastnosti izotropní. Navíc připouští tento postup ve svých jednotlivých variantách nastavování i vyšších hodnot r a umožňuje vypalování (bake-hardening). Dále umožňuje využití výhod kontinuálního žíhání nebo zušlechťování ponorem do roztaveného kovu. Výhod podle vynálezu lze dosáhnout s Ti, Nb, V nebo Zr.
-2CZ 283200 B6
Podle stavu znalostí, uvedených v patentovém spisu DE 38 03 064, je výroba prováděna za podmínky dodržování konečné válcovací teploty nad Ar3. Z toho je zřejmé, že dosud nebylo známo, za jakých podmínek lze využít výhod snížené konečné válcovací teploty.
Podle vynálezu se nízká konečná válcovací teplota kombinuje s vysokou teplotou navijáku. Jako překvapující se tak projevily vlastnosti a znaky, jaké byly až dosud neznámé u oceli s izotropním chováním:
- snížený vznik okují při válcování zatepla
- snížené náklady na hladicí válcování tenkého plechu.
Způsob podle vynálezu umožňuje výrobu izotropních pásových ocelí nejen poklopovým způsobem, ale také kontinuálním způsobem, čímž umožňuje vypalování (bake-hardening), jakož i zušlechťování ponorem do roztaveného kovu.
Je překvapující, že při vakuové dekarbonizaci v ocelárně a průběžném žíhání studeného pásu lze vedle možnosti vypalování (bake-hardening) dosáhnout i vysoké hodnoty r.
Výsledek postupu podle vynálezu je osvětlen pomocí několika příkladů:
V tabulce 1 je uvedeno chemické složení ocelí. Oceli byly legovány prvky Ti a/nebo Nb nebo V v množství potřebném pro stechiometrické vázání dusíku. Oceli 4 a 9 byly za účelem zvýšení pevnosti legovány fosforem.
V tabulce 2 jsou uvedeny výrobní podmínky ocelí. Dokládá vlastnosti, dosažené podle vynálezu kombinací nízké konečné válcovací teploty pod Ar3 a vysoké teploty navijáku (více než 650 °C).
V tabulce 3 jsou uvedeny mechanické hodnoty jakosti, stupeň hladicího válcování a velikost zrna ze 70 % pásu válcovaného zastudena. Při výrobě oceli podle vynálezu mohl být stupeň hladicího válcování studených pásů snížen asi o 1/3. Dále, u vakuově dekarbonizovaných ocelí 1 - 4 byly dosaženy vysoké hodnoty rm (1,4 - 1,65), při nízkých hodnotách Ar (< ±0,1).
Přehled obrázků na výkresech
Na obr. 1 je graficky znázorněna výška cípů nad stupněm válcování zastudena u kontinuálně žíhaných ocelí a na obr. 2 je znázorněna výška cípů u ocelí žíhaných v poklopové žíhací peci.
Příklady provedení vynálezu
Z obrázků je zřejmé, že jak u kontinuálně žíhaných ocelí, tak i u ocelí žíhaných v poklopové žíhací peci, byly při stupních válcování zastudena v rozmezí od 50 do 85 % vyrobeny pásy s malými cípy. Přitom při běžném stupni válcování zastudena nebyla zjištěna žádná cípatost u asi 70 % všech příkladů.
Kromě toho je z obr. 2 možno seznat, že oproti teplotě navijáku podle vynálezu, způsobuje nízká teplota navijáku (ocel 7.2.1, 600 °C) vysokou tvorbu cípů. Tato okolnost podporuje názor na potřebu kombinace vysoké teploty navijáku při nízké konečné teplotě válcování, jak je navrženo podle tohoto vynálezu.
- J CZ 283200 B6
Tabulka 1
Chemické složení v hmotnostních %
| C | Si | Mn | P | S | Al | N | Ti | Nb | v | |
| ocel č. | % | % | % | % | % | % | % | % | % | % |
| 1 | 0,003 | 0,01 | 0,17 | 0,008 | 0,005 | 0,021 | 0,0029 | 0,012 | 0,010 | |
| 2 | 0,003 | 0,01 | 0,19 | 0,009 | 0,007 | 0,030 | 0,0023 | - | 0,023 | - |
| 3 | 0,003 | 0,02 | 0,18 | 0,011 | 0,004 | 0,031 | 0,0031 | - | - | 0,031 |
| 4 | 0,003 | 0,01 | 0,17 | 0,068 | 0,003 | 0,033 | 0,0021 | 0,012 | 0,012 | |
| 5 | 0,037 | 0,02 | 0,19 | 0,008 | 0,012 | 0,041 | 0,0031 | 0,011 | ||
| 6 | 0,047 | 0,02 | 0,16 | 0,011 | 0,013 | 0,035 | 0,0046 | 0,025 | - | |
| 7 | 0,052 | 0,01 | 0,18 | 0,014 | 0,011 | 0,033 | 0,0041 | 0,038 | - | |
| 8 | 0,054 | 0,01 | 0,19 | 0,009 | 0,007 | 0,040 | 0,0034 | - | 0,025 | |
| 9 | 0,062 | 0,02 | 0,17 | 0,073 | 0,008 | 0,045 | 0,0048 | 0,044 |
Tabulka 2
WET = konečná teplota válcování ίο HT = teplota navijáku
GT = teplota žíhání žíhání - Conti = kontinuální
Haube = žíhání v poklopové žíhací peci
| ocel č. | WET °C | HT °C | žíhání | GT °C |
| 1.1 | 810 | 730 | Conti | 800 |
| 2.1 | 815 | 715 | Conti | 800 |
| 3.1 | 800 | 705 | Conti | 800 |
| 4.1 | 820 | 725 | Conti | 800 |
| 5.1 | 800 | 695 | Conti | 800 |
| 6.2 | 795 | 705 | Haube | 650 |
| 7.1 | 810 | 730 | Conti | 800 |
| 7.2 | ri | If | Haube | 650 |
| 7.2.1 | 800 | 600 | If | II |
| 8.2 | 815 | 735 | Haube | 650 |
| 9.1 | 825 | 725 | Conti | 800 |
-4 CZ 283200 B6
Tabulka 3
Mechanické vlastnosti, stupeň hladicího válcování a velikost zrna u pásu ze 70 % válcovaného zastudena
| ocel č | ARe % | D° % | Rp0,2 MPa | Rm MPa | A80 % | BHO Mpa | nm | rm | Ar | Km ASTM |
| 1.1 | 7 | 0,6 | 189 | 313 | 39 | 58 | 0,21 | 1,57 | 0 | 8 |
| 2.1 | 9 | 0,8 | 211 | 334 | 37 | 55 | 0,20 | 1,65 | -0,09 | 9 |
| 3.1 | 6 | 0,6 | 182 | 309 | 39 | 65 | 0,21 | 1,40 | 0,09 | 8 |
| 4.1 | 8 | 0,8 | 242 | 351 | 36 | 62 | 0,20 | 1,48 | 0,07 | 8-9 |
| 5.1 | 7 | 0,8 | 231 | 345 | 36 | 56 | 0,19 | 0,92 | -0,06 | 9 |
| 6.2 | 9 | 0,9 | 225 | 341 | 38 | - | 0,22 | 1,05 | 0,08 | 9 |
| 7.1 | 10 | 1,1 | 286 | 393 | 33 | 46 | 0,18 | 0,93 | -0,07 | 10-11 |
| 7.2 | 9 | 1,0 | 248 | 369 | 36 | - | 0,21 | 0,99 | -0,03 | 10 |
| 7.2.1 | 10 | 1,1 | 260 | 362 | 35 | - | 0,20 | 0,80 | -0,43 | 10-11 |
| 8.2 | 11 | 1,1 | 263 | 378 | 34 | - | 0,20 | 1,12 | -0,09 | 10-11 |
| 9.1 | 10 | 1,2 | 334 | 436 | 32 | 43 | 0,18 | 0,90 | -0,02 | 10 |
| ARe | = poměrné prodloužení na mezi | BHO | = vypalování (bake-hardening) |
| 10 | průtažnosti | 0 % protažení | |
| D° | = stupeň hladicího válcování | nm | = exponent zpevnění |
| RpO, 2 | = 0,2 % meze kluzu | rm | = svislá anizotropie |
| Rm | = pevnost v tahu | Ar | = rovinná anizotropie |
| A80 15 | = poměrné prodloužení při přetržení | Km | = velikost zrna |
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech, zocelí následujícího složení v hmotnostních procentech:max.: 0,08 % C 0,010 až 0,10 % P max. : 1,0 % Si max. : 0,02 % S max. : 1,8 % Mn max. : 0,08 % Al max. : 0,008 % N a jednoho nebo několika z prvků titanu, vanadu, niobu, zirkonu nebo zbytkového železa, válcováním zatepla, válcováním zastudena, rekrystalizačním žíháním a následujícím hladicím válcováním, přičemž buď obsah Ti, nebo V odpovídá nejméně trojnásobku obsahu N nebo obsah Nb nebo Zr odpovídá nejméně šestinásobku obsahu N, vyznačující se tím, že ocel, odlitá do tvaru bram, se před válcováním zatepla ohřeje na teplotu nejméně 1000 °C, vyválcuje se do tvaru teplého pásu, přičemž je konečná válcovací teplota nižší než Ar3 a teplota navijáku je vyšší než 650 °C, načež se ocel po válcování zatepla válcuje zastudena stupněm rozválcování v rozmezí od 55 do 85 %, nato se rekrystalizačně žíhá a nakonec se podrobí hladicímu válcování, poté se přídavně simulované vypaluje, a toto zpracování se provádí po dobu nejméně 20 minut při nejméně 170 °C.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se zastudena rekrystalizačně žíhá v poklopové žíhací peci.
- 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se zastudena rekrystalizačně žíhá v průběžné peci.tím, že se ocel po válcování tím, že se ocel po válcování
- 4. Způsob podle nároků 1 a3, vyznačující se tím, že se ocel po válcování zastudena a žíhání zušlechťuje pokovováním ponorem do roztaveného kovu.
- 5. Způsob podle jednoho nebo několika z nároků laž4, vyznačující se tím, že konečná válcovací teplota při válcování zatepla je nižší než 850 C.2 výkresy
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19547181A DE19547181C1 (de) | 1995-12-16 | 1995-12-16 | Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten, höherfesten Bandstahles mit guter Umformbarkeit bei isotropen Eigenschaften |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ309496A3 CZ309496A3 (en) | 1997-09-17 |
| CZ283200B6 true CZ283200B6 (cs) | 1998-01-14 |
Family
ID=7780416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ963094A CZ283200B6 (cs) | 1995-12-16 | 1996-10-23 | Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5906690A (cs) |
| EP (1) | EP0780480A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ283200B6 (cs) |
| DE (1) | DE19547181C1 (cs) |
| ES (1) | ES2104529T1 (cs) |
| PL (1) | PL317513A1 (cs) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19622164C1 (de) * | 1996-06-01 | 1997-05-07 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Erzeugung eines kaltgewalzten Stahlbleches oder -bandes mit guter Umformbarkeit |
| BE1011066A3 (fr) * | 1997-03-27 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci. |
| TW515847B (en) * | 1997-04-09 | 2003-01-01 | Kawasaki Steel Co | Coating/baking curable type cold rolled steel sheet with excellent strain aging resistance and method for producing the same |
| DE19736509A1 (de) * | 1997-08-22 | 1999-04-22 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Ti-IF-Bandstahles mit hervorragender Umformbarkeit bei isotropen Eigenschaften |
| EP1253209A3 (de) * | 1998-12-30 | 2005-03-02 | Hille & Müller GmbH | Stahlband mit guten Umformeigenschaften sowie Verfahren zum Herstellen desselben |
| DE10020118B4 (de) * | 2000-04-22 | 2009-11-12 | Schaeffler Kg | Wälzlagerbauteil |
| DE10102932C1 (de) * | 2001-01-23 | 2002-08-22 | Salzgitter Ag | Verfahren zur Herstellung eines kalt gewalzten Bandes oder Bleches aus Stahl und nach dem Verfahren herstellbares Band oder Blech |
| DE10333875A1 (de) * | 2003-07-25 | 2005-02-17 | Ina-Schaeffler Kg | Dünnwandige Wälzlager |
| DE102005058658A1 (de) * | 2005-12-07 | 2007-06-14 | Kermi Gmbh | Verfahren zur Wanddickenreduzierung von Stahlheizkörpern |
| RU2361006C2 (ru) * | 2007-09-03 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Низкоуглеродистая сталь для эмалирования и способ ее горячей прокатки |
| RU2361005C2 (ru) * | 2007-09-19 | 2009-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Тонколистовая холоднокатаная сталь для штамповки |
| CN102312167B (zh) * | 2010-06-29 | 2014-04-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强度双面搪瓷用热轧钢板及其制造方法 |
| CN102787215A (zh) * | 2011-05-19 | 2012-11-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 搪瓷钢的rh增氮控制方法 |
| CN102328191B (zh) * | 2011-10-19 | 2013-08-28 | 无锡市锡州冷拉型钢有限公司 | 一种c型槽钢的生产工艺 |
| CN105463321A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-04-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 罩式退火工艺平面各向同性钢及其制造方法 |
| CN105483537B (zh) * | 2015-12-09 | 2018-10-16 | 武汉钢铁有限公司 | 平面各向同性优良屈服强度为180MPa级别的冷轧冲压用钢及其制造方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5241209B1 (cs) * | 1970-12-19 | 1977-10-17 | ||
| JPS5684443A (en) * | 1979-12-14 | 1981-07-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tensile cold rolled steel plate excellent in press moldability and denting resistance and its manufacture |
| US4473414A (en) * | 1980-03-31 | 1984-09-25 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile strength cold rolled steel sheets and high tensile strength hot-dip galvanized steel sheets |
| EP0041354B2 (en) * | 1980-05-31 | 1993-11-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel sheets having a noticeably excellent formability |
| JPS5857492B2 (ja) * | 1980-09-25 | 1983-12-20 | 新日本製鐵株式会社 | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5967322A (ja) * | 1982-10-08 | 1984-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| US4504326A (en) * | 1982-10-08 | 1985-03-12 | Nippon Steel Corporation | Method for the production of cold rolled steel sheet having super deep drawability |
| DE3803064C2 (de) * | 1988-01-29 | 1995-04-20 | Preussag Stahl Ag | Kaltgewalztes Blech oder Band und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US5137584A (en) * | 1991-07-05 | 1992-08-11 | Armco Steel Company, L.P. | Niobium carbide strengthened steel for porcelain enameling |
| CA2097900C (en) * | 1992-06-08 | 1997-09-16 | Saiji Matsuoka | High-strength cold-rolled steel sheet excelling in deep drawability and method of producing the same |
-
1995
- 1995-12-16 DE DE19547181A patent/DE19547181C1/de not_active Revoked
-
1996
- 1996-09-09 ES ES96114389T patent/ES2104529T1/es active Pending
- 1996-09-09 EP EP96114389A patent/EP0780480A1/de not_active Withdrawn
- 1996-10-23 CZ CZ963094A patent/CZ283200B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-12-04 US US08/767,112 patent/US5906690A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-12-16 PL PL96317513A patent/PL317513A1/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5906690A (en) | 1999-05-25 |
| PL317513A1 (en) | 1997-06-23 |
| CZ309496A3 (en) | 1997-09-17 |
| ES2104529T1 (es) | 1997-10-16 |
| DE19547181C1 (de) | 1996-10-10 |
| EP0780480A1 (de) | 1997-06-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100500791B1 (ko) | 신장성, 가공성 및 내리징성이 우수한 페라이트계Ｃｒ함유강판 및 그 제조방법. | |
| CZ283200B6 (cs) | Způsob výroby pásové oceli válcované zastudena, se zvýšenou pevností a dobrou tvářitelností při izotropních vlastnostech | |
| EP2792763B1 (en) | Steel sheet with excellent aging resistance, and method for producing same | |
| US9879332B2 (en) | Method of manufacturing high-strength steel sheet for a can | |
| JPS59140333A (ja) | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| US4698102A (en) | Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment | |
| JPH0125378B2 (cs) | ||
| JP2001089815A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2001098328A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPS6234804B2 (cs) | ||
| KR101630548B1 (ko) | 냉간 압연의 소재용 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP2001089814A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3709709B2 (ja) | 成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2007211337A (ja) | 耐ひずみ時効性に優れ、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001098327A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3043901B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3911075B2 (ja) | 焼付硬化性に優れる超深絞り用鋼板の製造方法 | |
| JPS5856023B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板 | |
| JPS6233290B2 (cs) | ||
| JP2001107149A (ja) | 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| KR100544724B1 (ko) | 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 | |
| JPS61130423A (ja) | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6354048B2 (cs) | ||
| JPS6314817A (ja) | 曲げ特性の優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| KR20030055530A (ko) | 초고강도 냉연강판 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20011023 |