CZ245197A3 - Způsob a zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny - Google Patents
Způsob a zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny Download PDFInfo
- Publication number
- CZ245197A3 CZ245197A3 CZ972451A CZ245197A CZ245197A3 CZ 245197 A3 CZ245197 A3 CZ 245197A3 CZ 972451 A CZ972451 A CZ 972451A CZ 245197 A CZ245197 A CZ 245197A CZ 245197 A3 CZ245197 A3 CZ 245197A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- distributor
- liquid
- sectors
- streams
- distance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B3/00—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements
- B05B3/02—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements
- B05B3/10—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements discharging over substantially the whole periphery of the rotating member, i.e. the spraying being effected by centrifugal forces
- B05B3/1007—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements discharging over substantially the whole periphery of the rotating member, i.e. the spraying being effected by centrifugal forces characterised by the rotating member
- B05B3/1021—Spraying or sprinkling apparatus with moving outlet elements or moving deflecting elements with rotating elements discharging over substantially the whole periphery of the rotating member, i.e. the spraying being effected by centrifugal forces characterised by the rotating member with individual passages at its periphery
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
- B01J2/02—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by dividing the liquid material into drops, e.g. by spraying, and solidifying the drops
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
- C05C—NITROGENOUS FERTILISERS
- C05C9/00—Fertilisers containing urea or urea compounds
- C05C9/005—Post-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Paper (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Pinball Game Machines (AREA)
- Electrophonic Musical Instruments (AREA)
- Fertilizing (AREA)
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
Description
Tento vynález se týká způsobu pro řízené tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek.
V dalším popisu a následujících nárocích se termínem v podstatě monodispergované kapky míní ideálně kulovité kapky kapaliny v podstatě stejného průměru.
Tento vynález se také týká zařízení pro implementaci shora zmíněného způsobu.
Jak známo, v oboru sprchového tuhnutí tavených materiálů ve více nebo méně viskózní formě, např. pro výrobu hnojiv, požadavek opatřit způsob řízeného tříštění proudů kapaliny, který by na jedné straně dovolil získat v podstatě monodispergované kapky, na druhé straně by byl spolehlivý, snadno uskutečnitelný a nevyžadoval velkou spotřebu energie a velké výrobní náklady, se jeví jako velmi naléhavý.
V dalším popisu se termínem sprchové tuhnutí má rozumět proces, při němž se tavený materiál v kapalném stavu nechá procházet velkým počtem otvorů, aby se vytvořily odpovídající proudy kapaliny, které se roztříští do množství kapek, které ochlazením ztuhnou do pevných granulí. Celkově, k solidifikaci dochází při volném pádu kapek v protiproudu proti proudícímu • 9
9·99 vzduchu ve vhodném zařízení, nazývaném věž pro sprchové tuhnutí.
Tento proces je založen na jevu, při kterém se proud kapaliny tříští do množství kapek vlivem dynamické nestability, mající původ v jejím povrchové napětí specificky kdykoli amplituda oscilace proudu kapaliny vzroste, až dosáhne poloměru proudu kapaliny.
Faktory na začátku této dynamické nestability proudu, mohou být externě, např. poruchy, způsobené třením o vzduch, vzniklé turbulencí kapaliny.
Dosavadní stav techniky
Aby se vyhovělo shora zmíněnému požadavku, byly navrženy způsoby, které umožňovaly získat v podstatě monodisperzní kapky řízeným tříštěním proudu kapaliny, na kterou se přenáší porucha předem stanovené velikosti, takovým způsobem, že vlnová délka oscilací proudu je větší než jeho obvod.
Opravdu, bylo zjištěno, že je možné dosáhnout pravidelného a homogenního tříštění proudu kapaliny, vystaví-li se oscilacím vlnové délky v podstatě mezi těmito hodnotami:
r < lambda < 14 r, (1) kde r je poloměr proudu kapaliny a lambda je vlnová délka oscilací ( viz: J.M. Schneider a C.D Hendricks, Source of Uniform Liquid Droplets, Rewiew of Scientific Instruments, Vol. 35, No 10, 10/1964 ).
Všeobecně, podle teorie C. Webera ( viz například Atomization and Spray Drying, kap. 1, W.R. Marshall Jr., Chem. Eng. Progr. Monogr. Series, no. 2, vol. 50, ·· ·· · ·· ·· ···· ···· · · · · ·· · • · ······ • · · · · · · ···· · · ····· u ········ ··· ·· ·· ·
1954 ), je délka vlny oscilací, nejúčinnější k získání tříštění proudu kapaliny a proto v podstatě monodispergovaných kapek, dána tímto vzorcem:
lambda / r = 8,896 ( 1 + 3Z )1/2 , (2) kde r je poloměr proudu kapaliny, lambda je vlnová délka oscilací a Z je poměr druhé odmocniny Weberova čísla k Reynoldsovu číslu ( Z = W e1/2 / Re ) .
Způsob podle dosavadního stavu techniky poskytuje toto řízené tříštění změnami rychlosti toku proudu s předem určenou frekvencí, formující kapalinu takovým způsobem, že přenese do proudu oscilaci žádané vlnové délky.
Jako jedna z možností, řízené tříštění proudu kapaliny jakožto odezva na poruchu, se podle shora zmíněných metod, dá uskutečnit prostředky, kterými jsou:
akustické vibrace s předem určenou frekvencí, produkované zdrojem zvuku a přenášené vzduchem na proudy kapaliny, opouštějící perforovaný povrch, akustické vibrace s předem určenou frekvencí, produkované zdrojem zvuku a přenášené ve vzduchu nebo v plynu, proudícím přes čelo kapaliny, obsažené ve vhodně perforovaném koši, vytvářející proudy.
- vibrace, přenášené přímo do kapaliny, tvořící proudy, pomocí prostředků , vyvolávajících vibrace, akustických zdrojů nebo rotujících ventilů, mechanické vibrace, vhodně přenášené na perforovaný koš pro tvorbu proudů, nebo na jeho část.
·· ·· · • · · · · · · • · · · ·· ····
Způsoby tohoto typu jsou popsány např. v EP-A-0 233 384, EP-A-0 320 153 a US-A-4 585 167.
Jakkoli shora zmíněné způsoby ukazují řady nevýhod, první z nich je, obtížně uskutečnitelné a nevhodné.
Opravdu, aby se daly efektivně uskutečnit, vyžadují tyto způsoby, vysoce náročné vybavení, výrobně složité a vyžadující stálou údržbu.
Jako důsledek toho k vhodnému řízení tříštění proudů kapaliny je třeba vysokých konstrukčních, provozních i udržovacích nákladů.
Kromě toho, protože pro jejich složitost je hlavní nutností potřeba obstarat prostředky pro přenášení akustických nebo mechanických vibrací, nemůže dosavadní vybavení pro uskutečnění těchto postupů zaručit získávání v podstatě monodispergovaných kapek časově stálého druhu.
Podstata vynálezu
Technický problém zásadní pro tento vynález je vytvořit vhodný způsob pro řízené tříštění proudů kapaliny, umožňující získávání v podstatě monodispergovaných kapek kapaliny, který by byl současně vhodný, snadno uskutečnitelný a nevyžadující velkou spotřebu energie a vysoké provozní náklady.
Podle tohoto vynálezu se shora zmíněný problém řeší shora naznačeným způsobem, zahrnujícím tyto kroky:
napájení množstvím prvních proudů kapaliny, které jsou ve stálém pohybu, do většího počtu navzájem nezávislých sektorů, vymezených perforovaným povrchem;
• · ··· ·
- formování čela kapaliny v těchto sektorech v těsné blízkosti perforovaného povrchu;
- nucení kapaliny protékat přes perforovaný povrch, aby se vytvořilo množství druhých proudů kapaliny;
- periodické změny hybnosti napájení kapalinou s předem určenou frekvencí do předem určeného sektoru tak že předá kapalině, přítomné v tomto sektoru poruchu předem určené velikosti, v souhlase s periodickou změnou tlaku v blízkosti perforovaného povrchu, která se přenáší do druhého proudu kapaliny a vynucuje jeho řízené tříštění na množství v podstatě monodispergovaných kapek.
V dalším popisu a následných nárocích se termínem vzájemně nezávislé sektory míní hydraulicky oddělené jeden od druhého.
Výhodně je možno pomocí prostředků tohoto vynálezu získávat v podstatě monodispergované kapky při napájení kapalinou pro přetváření druhého proudu kapaliny za standardních podmínek za současného vynucování změny tlaku kapaliny vhodným způsobem.
To je možno provádět zvláště rozdělením perforovaného povrchu do mnoha sektorů a napájením sektorů množstvím prvních proudů.
Skutečně, při postupu tímto způsobem bylo překvapivě zjištěno, že stačí vhodná změna hybnosti napájení kapalinou do předem určeného sektoru, zatím co konstanta zdržení hybnosti napájení prvního proudu do perforovaného povrchu a tedy práce za stálých podmínek, k získání jednoduchého, ale za stejnou dobu přesného a vhodného způsobu řízeného tříštění druhých proudů kapaliny, opouštějících perforovaný povrch.
·· ·· • · • · · · • ·
Výhodně, změna v hybnosti napájení kapalinou do předem stanoveného sektoru, umožňuje periodicky a v časových intervalech, přenášet do druhých proudů kapaliny účinnou poruchu o větší vlnové délce než jejich obvod, a to výhodně, mezi hodnotami, naznačenými ve shora uvedeném vzorci (1).
Díky tomuto vynálezu, je možné využít jednoduchým a efektivním způsobem rychlost proudění - za stálých podmínek - při napájení perforovaného povrchu pro tvorbu druhého proudu v pořadí, aby se získalo jeho řízené tříštění bez nevýhod, odvozených ze způsobů podle dosavadního stavu techniky.
Podle výhodného provedení tohoto způsobu, sektory jsou bok po boku a hybnost napájení kapalinou do předem určeného sektoru je různá podle hybnosti napájení sektoru, k němu přiléhajícího.
Podle tohoto provedení, je hybnost napájení každého sektoru kapalinou výhodně měněna udělením relativního pohybu perforovanému povrchu vzhledem k rozdělovači kapaliny, poskytujícímu protiproud uvedeného povrchu pro dodávku prvních proudů.
Relativní pohyb se výhodně uskutečňuje pohybem perforovaného povrchu vzhledem k rozdělovači kapaliny při udržování konstantní vzdálenosti mezi nimi.
Výhodně, účinná porucha přenášená do druhého proudu, je generována periodickými změnami, s předem stanovenou frekvencí, počtu prvních proudů, napájejících předem určený sektor.
Výhodně jsou první proudy kapaliny, napájející sektory, dodávány rozdělovačem v podstatě odstředivým prouděním do perforovaného povrchu, který má v podstatě trubkovitý profil a je uspořádán externě a koaxiálně vzhledem k rozdělovači.
Je výhodnější, když perforovaný povrch v podstatě trubkovitého profilu se otáčí kolem své osy a sektory probíhají jeho povrchem podélně.
Tímto způsobem je možno rozdělovat radiálně druhé proudy k roztříštění, aby se získal déšť o 360° v podstatě monodispergovaných kapek, které se navzájem od sebe radiálně vzdalují.
Je výhodnější, když první proudy kapaliny, napájející sektory protínají kolmo příslušné čelo kapaliny, a tímto způsobem se zabrání vzniku sekundární turbulence blízko perforovaného povrchu, která by negativně ovlivňovala řízené tříštění druhých proudů.
Ve shodě se způsobem podle tohoto vynálezu, je funkce vlnění, získaného periodickou změnou hybnosti napájení kapalinou do každého sektoru, výhodnější se sinusovým typem průběhu, takže se zabrání výskytu dalších oscilací uvnitř kapaliny.
Podle jiného nároku tohoto vynálezu je k dispozici také výroba zařízení pro tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek kapaliny, zahrnující:
- první rozdělovač kapaliny, zahrnující perforovanou stěnu pro dodávání většího počtu prvních proudů kapaliny, které jsou ve stálém pohybu;
- druhý rozdělovač kapaliny, upevněný v předem určené vzdálenosti od prvního rozdělovače a rozdělený do mnoha ··<· ·· ·· 9 99
9 9 9 9 9 9 9 9 9 • · ♦····· • · · ·♦······ komor v komunikaci pro tekutiny s prvními proudy a stejného objemu a vzájemně nezávislých a opatřených perforovanou stěnou, v podstatě rovnoběžnou s perforovanou stěnou prvního rozdělovače pro vytváření mnoha druhých proudů kapaliny;
s prvním a druhým rozdělovačem, které se vůči sobě vzájemně pohybují, aby se hybnost napájení do předem určených komor periodicky měnila s předem stanovenou frekvencí, zatím co vnese do kapaliny, přítomné v této komoře poruchu předem stanovené velikosti, záležející v periodické změně tlaku, přenášené do druhých proudů kapaliny, aby způsobila její řízené tříštění do množství v podstatě monodispergovaných kapek.
Typické vlastnosti a výhody vynálezu jsou uvedeny níže v popise jeho provedení v podobě neomezujících příkladů s odkazy na připojená vyobrazení.
Přehled obrázků na výkresu
Obr. 1 znázorňuje schematický pohled v podélném průřezu detailu zařízení pro řízené tříštění proudu kapaliny podle tohoto vynálezu;
obr. 2 znázorňuje schematický pohled v podélném průřezu na zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny podle výhodného provedení tohoto vynálezu;
obr. 3 znázorňuje příčný řez pohledu na zařízení z obr. 2, podle linie A-A;
obr. 4 znázorňuje schematický pohled v podélném průřezu na zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny podle tohoto vynálezu.
• · · · • · · ··· · • · · · «· ·· ·
Podrobný popis výhodného provedení
K obr. 1 až 4 , vztahová značka ýL označuje jako celek zařízení pro řízené štěpení proudu kapaliny podle tohoto vynálezu zejména vhodné pro sprchové tuhnutí roztaveného materiálu, např. roztavené močoviny, pro výrobu hnojiv.
Obr. 1 ukazuje schematicky jen detail zařízení 1. pro řízené tříštění proudu kapaliny, aby se lépe ozřejmil princip způsobu podle tohoto vynálezu.
Zařízení ýL zahrnuje první rozdělovač 2 kapaliny, zahrnující perforovanou stěnu 3_, pro dodávku mnoha prvních proudů 4_ kapaliny, které jsou ve stálém pohybu.
Výhodněji tyto proudy 4 se dodávají do příslušných otvorů v perforované stěně 3, uspořádaných v podstatě v rovnoběžných řadách a probíhajících podélně k předem určené sekci rozdělovače 2 ve směru, kolmém k rovině obr. 1.
Alternativně, otvory v perforované stěně 2 jsou tvořeny mnoha, v podstatě rovnoběžnými, podélnými štěrbinami, také probíhajícími ve směru, kolmém k rovině obr. 1.
V tomto případě proudy 4_ jsou dodávány ve formě odpovídajících listů kapaliny, procházejících cestou shora zmíněných štěrbin.
Proto pro každý proud _4, naznačený na obr. 1 je výhodná odpovídající řada otvorů nebo podélná štěrbina.
Druhý rozdělovač 5 je upevněn v předem určené vzdálenosti od prvního rozdělovače 2_ pro vytváření druhých proudů6 kapaliny.
·· ···· • · · · ·· · · · * · « · ······ • · · ········ ·· · · · · · ίο ········ ··· ·· ·· ·
Druhý rozdělovač 1 je rozdělen na mnoho stranově těsně sousedících komor - všechny jsou označeny vztahovou značkou Ί_ - a jsou v komunikaci pro tekutiny s prvními proudy £ a mají stejný objem a jsou vzájemně nezávislé a jsou opatřeny perforovanou stěnou 2 > v podstatě rovnoběžnou s perforovanou stěnou _3 prvního rozdělovače
2.
Komory 7_ jsou také opatřeny příslušnými stranovými stěnami _9, které probíhají kolmo k perforované stěně 8., v podstatě rovnoběžně s perforovanou stěnou 3 prvního rozdělovače 2.
Komory T_ jsou také opatřeny příslušnými postranními stěnami 9, které probíhají kolmo k perforované stěně tak aby učinily komory 7_ hydraulicky nezávislými.
Vztahová značka 10 značí čelo kapaliny, přítomné blízko perforované stěny 2 a kolmo protínané proudy £.
První a druhý rozdělovač 2 , 5 se vzájemně pohybují, zatímco zůstávají stále ve stejné vzdálenosti. Zejména v příkladu podle obr. 1 je druhý rozdělovač _5 pohyblivý vůči prvnímu rozdělovači 2 ve směru označeném šipkou
11.
Výhodně jsou otvory 12 v perforované stěně _8 stejné a mají zaoblené vstupy.
Tímto způsobem se odstraňuje nebezpečí vytvoření poruchy uvnitř proudů 6 kapaliny, která by mohla negativně ovlivnit jejich tříštění.
Jak je vidět na obr. 1, šířka L komory J_ je výhodně rozdílná od násobku vzdálenosti d mezi dvěma prvními ·· ····
·· ·· ·· · proudy £ rozdělovače 2, měřené ve směru 11 relativního pohybu.
Tato vzdálenost d je míněna jako úhlová vzdálenost v příkladech obr. 2 až 4 a je konstantní podél celého rozdělovače 2.
Výhodně je šířka L komory Ί_ :
L = n . d + d/2, kde n je celé číslo mezi například 1 a 100.
V dalším popisu a následných nárocích se parametrem n rozumí nejmenší počet řad proudů nebo listů kapaliny, napájejících předem určenou komoru j_. Například na obr. 1 je n rovno 2.
Pomocí shora zmíněného vzorce se výhodně počítá maximální intenzita pulzování tlaku kapaliny blízko otvorů 12.
Pohybem druhého rozdělovače 5_ vzhledem k prvnímu rozdělovači 2 ve směru šipky 11, tj. horizontálně a rovnoměrným pohybem v úzké stopě, se počet proudů _4, napájejících předem určenou komoru Ί_, periodicky mění s frekvencí, která závisí na rychlosti pohybu - a je rozdílný od počtu proudů _4, napájejících sousední komoru 7.
V případě obr. 1 se počet proudů, napájejících předem určenou komoru Ί_ mění - v obr. 1 v příčném řezu - od 2 do 3 a více versa.
V důsledku toho se také hybnost napájení předem určené komory j_ kapalinou periodicky mění, aby se tím přenesla na kapalinu, přítomnou poblíž otvorů 12 ·· ···* ·· «· • · · · · • · • · * • · ···«···· * ·· • · • · • · » • · · ··· · • · ·· · v perforovaném povrchu _8 periodická změna tlaku, způsobující řízené tříštění druhých proudů 6 do množství v podstatě monodispergovaných kapek (nevyobrazeno).
Skutečně, pulzování tlaku kapaliny blízko perforované stěny £3 je přenášeno na proudy 6, opouštějící rozdělovač 5.
Hodnota tohoto tlaku (P) je dána tímto vzorcem:
P = Dgh-mM(vi~v2)/A (3) kde D je hustota kapaliny, h je výška hladiny kapaliny uvnitř předem určené komory J_, g je gravitační zrychlení, m je počet proudů _4, napájejících předem určenou komoru 7, M je rychlost průtoku, vyjádřená jako hmotnost proudu _4 kapaliny za jednotku času, νχ a v2 jsou příslušná rychlost kapaliny v proudech 4_, napájejících perforovaný povrch 8_ a rychlost kapaliny bezprostředně, vytékající z otvorů 12 a A je plocha perforovaného povrchu _8 komory ]_.
Všeobecně má v2 velmi malou hodnotu v řádu málo desetin nebo setin νχ.
Výhodně podle tohoto vynálezu, tlak P v předem určené komoře Ί_ je záměrně periodicky v čase měněn tím, že do proudů ý kapaliny se vnáší periodická účinná porucha, takže jejich řízené tříštění - při vhodných změnách hybnosti napájení komory a přesně tak při změnách alespoň jedné z proměnných m, M, a νχ vzorce (3), zatím co - jakkoli - se udržuje konstantní průtok M v čase a rychlost νχ všech proudů 4, dodávaných rozdělovačem 2 kapaliny.
• ·
Zejména ve zde uvedených příkladech periodická změna tlaku, udělená kapalině, opouštějící otvory 12 v předem určené komoře Ί_ je prováděna v závislosti na počtu m proudů £, napájejících tuto komoru.
Jestliže proudy, znázorněné na obr. 1 jsou uvažovány jako tekoucí v kolmém směru k ploše obr. 1, tj . jako řady proudů nebo listů kapaliny; počet těchto proudů nebo listů, napájejících předem určenou komoru J_ se mění s výhodou od n do n+1, kde n je celé, shora definované, číslo.
Pulzující intenzita tlaku P je definována poměrem změny maximálního tlaku, který má kapalina blízko perforované stěny _8 k jeho průměrné hodnotě.
Všeobecně, tento poměr je také označován termínem pulzní intenzita
Vyjádřeno matematicky, maximum tlakové změny, když se operuje jen s proměnnou m je dána vzorcem:
AP,
Am M ( Vi - v2 ) / A (4) kde P je tlak kapaliny blízko otvorů 12, kdežto pro význam symbolů m, M, vi, v2 a A se odkazuje na shora uvedený vzorec (3).
Průměrná hodnota tlaku je dána tímto vzorcem:
P(průměrný) = D g h + m(průměrná) M ( Vi _ v2 )/A (5)
Pro význam symbolů, vyjádřených v tomto vzorci, se odkazuje na shora uvedený vzorec (3).
·· ·· · ·· ······ ···· · · · · · · · • · ······ • · · ·· ·· ···· ·· · · · ·· ···· ···· ··· ·· ·· ·
Pomocí f(n), označující poměr 2/(2n+l) se získá pulzní intenzita, definovaná tímto vzorcem:
APmax/p (průměrný) = f(n)/(l + g h / vx v2) (6)
Substitucí g h výrazem v2/2, kde v je rychlost průtoku kapaliny otvory 12, dostane vzorec tvar:
APmax/p (průměrný) = f(n)/(l + v2/ 2 vi v2) (7)
Například dosazením do vzorce (7) hodnot proměnných, definovaných takto: v = 2 m/s, vi = 3,5 m/s, v2 = 0,1 (průměrná hodnota) a n=4, se dostane pulzní intenzita pro tlak P rovno APmax/p (průměrná hodnota) = 0,007.
Za předpokladu, že hustota D kapaliny je 1200 kg/m3, je pro tuto pulzní intenzitu odpovídající maximum změny tlaku APmax přibližně 50 N/m2.
Jak je možno vidět z předcházejícího, porucha, indukovaná do proudů kapaliny, proudící z perforované stěny 8_, je výhodně v řádu stonásobné minimální hodnoty, potřebné k řízeného tříštění proudů ( která je průměrně řádu málo desetin z N/m2, což může být odvozeno z EP-A-0 320 153 ) , alespoň pracuje-li se s velmi malou rychlostí vi.
Jako jiná možnost , podle provedení způsobu, které není znázorněno, je pulzní intenzita závislá na průtoku M nebo rychlosti vx prvních proudů kapaliny, napájejících komoru zatím co se počet m proudů £ udržuje konstantní.
Podle tohoto provedení se komorám udělí relativní pohyb, vzhledem k prvnímu rozdělovači, který má mnoho, ·· ·· ···· · · · · ·· · • · ······ • ·· · · ······ c ·· ··· ·· ίυ ···· ···· ··· ·· ·· · rovnoměrně rozdělených, štěrbin nebo řad otvorů. Kromě toho šířka komor Ί_ je výhodně rovna násobku vzdálenosti - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma, po sobě jdoucími štěrbinami prvního rozdělovače.
K působení na rychlost průtoku M, mohou mít tyto štěrbiny plochu průřezu, periodicky měnitelnou ve směru relativního pohybu, takže se rychlost průtoku a tedy i hybnost napájení předem určené komory výhodně periodicky mění s předem určenou frekvencí.
Uvažuje-li se působit na proměnnou viř rychlost proudů kapaliny, dodávaných z prvního rozdělovače je výhodně mezi sousedícími proudy ve směru relativního pohybu periodicky odlišná, takže rychlost a proto se hybnost napájení předem určené komory kapalinou periodicky a s předem určenou frekvencí mění.
Této změny rychlosti se může dosáhnout vhodnou geometrií otvorů v prvním rozdělovači, které odpovídají různé koeficienty průtoku, nebo pomocí napájení kapalinou při různých tlacích. Praktické provádění těchto opatření je v každém případě v rámci schopností odborníků a tedy nemůže být do všech detailů popsáno.
Je také možné shora zmíněnou intenzitu pulzů dosáhnout jako závislou zároveň na několika proměnných, např. na počtu m proudů a rychlosti průtoku M nebo na rychlosti průtoku M a rychlosti vi.
Podle neznázorněného provedení druhého rozdělovače j5 z obr. 1 mohou být komory Ί_ vzájemně odděleny neperforovanými zónami, aby se zabránilo tvoření proudů 6 kapaliny.
·· ·· • · · · ·· • · ··»·
Tímto způsobem při vhodné modifikaci šířky zón a jejich uspořádání, je možno dosáhnout fázové tlakové změny kapaliny, přítomné v různých komorách Ί_.
Například nahrazením komory j_ v rozdělovači 5 neperforovanou zónou se stejnou plochou povrchu, se hybnost, udělená kapalině přítomné v předem určené komoře, v daném okamžiku, rovná výhodně hybnosti, udělené kapalině, přítomné v ostatních komorách.
V příkladu podle obr. 2 a 3, první a druhý rozdělovač 2_, 5_ jednotlivě mají v podstatě trubkovitý tvar s druhým rozdělovačem 5_ uspořádán externě k a koaxiálně s prvním rozdělovačem jh Otvory v perforované stěně 3 prvního rozdělovače pozůstávají z mnoha podélných štěrbin 13, jako alternativy k odpovídajícím řadám otvorů.
Kromě toho, každá z komor j_ probíhá radiálně a po délce druhého rozdělovače 5 , který se může volně otáčet podle své osy, např. ve směru, naznačeném šipkou 11.
V tomto případě jsou šířka L komor 7 a vzdálenost d mezi dvěma otvory prvního rozdělovače 2 vyjádřeny úhlově a určeny v šedesátinných stupních. Proto je-li např. 5°, pro n = 4 máme šířku L 22.5°' které odpovídá šestnáct komor ]_.
Zvláště vzdálenost d - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory prvního rozdělovače 2 je:
d = 6N/F kde d je úhlová vzdálenost v šedesátinných stupních měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě ·· ·· • · · • · · • · ········ · • ·· • · · «φ ···· • · · ··· · • · · · • ·· ·· · jdoucími otvory v prvním rozdělovači 2_, N je rychlost rotace druhého rozdělovače _5 v ot./min. a F je frekvence ( vyjádřená v Hz ) periodické poruchy, potřebné pro řízené tříštění proudů 6.
Hodnota 6 ve shora uvedeném vzorci představuje převodní faktor pro vyjádření úhlové amplitudy v šedesátinných stupních.
Například je-li požadováno udělit proudům _6, opouštějícím otvory 12, periodickou poruchu, o frekvenci 700 Hz a rychlosti otáčení N = 280 ot./min, je výsledná úhlová vzdálenost d = 2,4°, které odpovídá počet podélných štěrbin 13 rovný 150 ( 360/2,4 = 150 ).
Vztahové značky 14, 15 a 16 značí jednotlivé zásobovací kanálky k prvnímu rozdělovači 2_, hřídel pro řízení rotace druhého rozdělovače 5_ vzhledem k prvnímu a čela kapaliny, přítomné v prvním rozdělovači 2.
Perforovaná stěna !3 druhého rozdělovače ý> je výhodně vybavena vnitřně vhodnými prostředky (nezná.zorněno) pro absorpci turbulence, generované uvnitř kapaliny, přítomné v komoře 1_ během činnosti zařízení JL.
Tyto prostředky jsou známého druhu, jako například přepážky, a nejsou dále popisovány.
Tímto způsobem je umožněno zajistit laminární proudění druhých proudů jj.
Aby se zabránilo rotaci postranních stěn 9^, která by mohla přerušit proudy ý, tím způsobem, že by se částečně pohltila jejich hybnost, je tloušťka stěn 9 výhodně velmi malá, v řádu zlomku vzdálenosti d mezi ·· ·· · ·· ·· ···· • · · · ···· · · · • · ······ • ·· ········
ΙΟ · · ··· · · io ··«* ···· ··· ·· ·· · dvěma po sobě jdoucími proudy _4. Výhodně je tato tloušťka menší než 0,5 d.
Podle alternativního provedení ( nevyobrazeno ) tohoto zařízení, počet m proudů _4 kapaliny, napájejících předem určenou komoru je nucen se periodicky měnit v čase opatřením výhodně relativně silné postranní stěny 9_, výhodně mající šířku stěny mezi 0,25 a 0,75 násobku vzdálenosti d mezi dvěma po sobě jdoucími proudy 4. a výhodně o šířce 0,5 d.
V tomto případě je šířka L komory Ί_ rovna násobku vzdálenosti d, tj . L = n d , kde n je celé číslo např.
mezi 1 a 100.
S tímto typem rozdělení komor ]_ dochází - během rotace rozdělovače 5 - k zadržování předem určeného počtu proudů _4, postranními stěnami _9, takže počet m proudů
4_, aktuálně napájejících předem určenou komoru Ί_ se mění periodicky v čase.
V souhlase se způsobem podle tohoto vynálezu, velké množství prvních proudů 4_ kapaliny - například roztaveného materiálu -, který je ve stálém pohybu, výhodně napájí velké množství sektorů, představovaných komorami ]_, které jsou vzájemně nezávislé a mají stejnou plochu povrchu a jsou určeny perforovanou stěnou _8 druhého rozdělovače _5. V těchto sektorech se formuje čelo 10 kapaliny blízko perforovaného povrchu
8_, čímž nutí kapalinu téci tak, aby vytvářela velké množství druhých proudů 6.
Výhodně je hybnost napájení předem určeného sektoru kapalinou nucena se periodicky s předem určenou frekvencí měnit, takže se kapalině, přítomné v tomto sektoru udílí odpovídající změna hybnosti a přenáší do ·· ·· ···· • · · · · • · · · · • · · · · · · • · · · ·· ·· · proudů 6 poruchu s předem určenou velikostí, aby způsobila řízené tříštění druhých proudů 6 na velké množství v podstatě monodispergovaných kapek.
Výhodně jsou sektory vzájemně sousedící a hybnost napájení kapalinou předem určeného sektoru je odlišná od hybnosti napájení sektoru s ním sousedícího.
Kromě toho šířka sektorů je výhodně rozdílná u násobku vzdálenosti mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy _4 napájejícími sektory, měřeno ve směru relativního pohybu.
Podle výhodného provedení tohoto způsobu je hybnost napájení sektorů výhodně nucen se měnit při udílení relativního pohybu perforovanému povrchu 8. vzhledem k prvnímu rozdělovači 2 za předpokladu zpětného proudu z povrchu 8_.
Výhodně, jak ukazují obr. 2 a 3 proudy kapaliny _4 napájejí sektory ( nebo komory T_ ) v podstatě odstředivým tokem z prvního rozdělovače 2 do perforovaného povrchu j3, který je v podstatě trubkovitého tvaru a je uspořádán zevně k a koaxiálně s rozdělovačem 2_.
Například tyto otvory jsou uspořádány v mnoha rovnoběžných řadách, jejichž odstup je periodicky měnitelný ve směru relativního pohybu.
Způsob podle tohoto vynálezu je přesně přizpůsoben procesům sprchového tuhnutí pro výrobu hnojiv, vycházející z roztaveného materiálu, například močoviny nebo dusičnanu amonného.
Podle velmi výhodného provedení zařízení pro realizaci • · ·· • · · · · · tohoto způsobu ( neznázorněno ) , otvory v perforované stěně 3 prvního rozdělovače 2 jsou uspořádány v rovnoběžných řadách, sklánějících se vzhledem k ose rotace druhého rozdělovače 5.
Výhodně úhel sklonu otvorů perforované stěny _3 nebo protínajících čar je menší než 2°.
Díky shora zmíněnému sklonu, je výhodně možno docílit vlnové funkce tlaku kapaliny v perforované stěně 8 sinusového průběhu.
Jinými slovy: změna hybnosti napájení předem určené komory kapalinou umožňuje v tomto případě velmi povlovně působit v podstatě sinusově tvarovaným pulzem tlaku, který má kapalina blízko perforovaného povrchu
8.
Na obr. 4, vztahová značka 17 označuje aparaturu pro řízené tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek jako celek, zahrnující mnoho ji skládajících zařízení 1., typu znázorněného na obr.
2.
Výhodně má zařízení 1_ průměr klesající směrem dolů takovým způsobem, že proudy 6 kapaliny a následně kapky, vytvarované jejich tříštěním jsou vrhány radiálně směrem ven rychlostí, klesající od shora směrem dolů.
Tímto způsobem se získává konstrukčně jednoduchým a ekonomickým způsobem sprška kapek v podobě kotoučků různého průměru.
Aparatura tohoto typu může tedy při výhodné instalaci ve věžích pro sprchovou krystalizaci ( resp. tuhnutí ) známého typu pro vytváření v podstatě monodispergovaných granulí; sprchování v těchto věžích je jednotné.
| Výhodně j ednoho | klesá průměr zařízení zařízení k dalšímu. | 1 přibližně o | 1/3 | od |
| V j iném | provedení otvory 12 v | druhém rozdělovači | 5 | |
| zařízení | 1^ z obr. 2 mohou | být vytvořeny | takovým |
způsobem, že mají sklon vůči ose, kolmé na perforovaný povrch 8, takže se získá také sprcha kapek ve tvaru kroužků různého průměru.
Výhodně se obě zařízení 1^ podle obr. 2 s vhodně skloněnými otvory 12 a aparatura podle obr. 4 s otvory kolmými ke stěně _8 mohou využívat ve věžích pro sprchové tuhnutí o velkém průměru, např. nad 24 m.
Z předchozího popisu zřetelně vyplývají četné výhody, dosahované způsobem podle tohoto vynálezu; zejména je možné získat v podstatě monodispergované kapky snadno proveditelnými způsoby, které jsou časově spolehlivé a nevyžadují velkou spotřebu energie nebo provozních a udržovacích nákladů.
• · · · • · • · · • · ········
• · · · · • · · · ··· · « · · · · ··· ·· ·· ·
Claims (35)
1. Způsob pro řízené tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek, způsobem, zahrnujícím tyto kroky:
napájení velkého množství navzájem nezávislých sektorů (7), vymezených perforovaným povrchem (8), velkým množstvím prvních proudů (4) kapaliny, které jsou ve stálém pohybu;
vytváření čela kapaliny (10) v uvedených sektorech (7) blízko uvedeného perforovaného povrchu (8);
nucení uvedené kapaliny (10) protékat uvedeným perforovaným povrchem, aby se vytvořilo velké množství druhých proudů (6) kapaliny;
periodické změny hybnosti napájení předem určených sektorů (7) kapalinou s předem určenou frekvencí, takže se do kapaliny, přítomné v uvedeném sektoru vnáší porucha, předem určené velikosti, spočívající v periodické změně tlaku blízko uvedeného perforovaného povrchu (8), která se přenáší na druhé proudy (6) kapaliny a způsobí jejich řízené tříštění na velké množství v podstatě monodispergovaných kapek.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že uvedené sektory jsou uspořádány vedle sebe a hybnost kapaliny, napájející předem určený sektor (7) je odlišná od hybnosti kapaliny, napájející sektor (7), který s ním sousedí.
3. Způsob podle nároků 1 a 2, vyznačující se existencí změn kvantity pohybu kapaliny, napájející každý z uvedených sektorů (7) udělením relativního pohybu ·· ·· • · · · • · • · · • · ···· ···· • ·· ·· · · • · · • · · · • · · ··· ·· ·· ···· • · • · ··· ·· perforovanému povrchu (8) vzhledem k rozdělovači kapaliny (2), vyvolávajících protiproud z uvedeného perforovaného povrchu (8) pro dodávku uvedených prvních proudů (4).
4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že uvedený relativní pohyb je prováděn posunováním uvedeného perforovaného povrchu (8) vzhledem k uvedenému rozdělovači (2) kapaliny při udržování konstantní vzdálenosti mezi nimi.
5. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že počet uvedených prvních proudů (4), napájejících předem určený sektor (7) se periodicky mění s předem určenou frekvencí.
6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že uvedené první proudy (4) kapaliny jsou uspořádány v podstatě rovnoběžných řadách proudů nebo listů kapaliny, a že počet uvedených řad nebo listů kapaliny, napájejících předem určený sektor (7) se mění od n do n+1 a vice versa, kde n je celé číslo.
7. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že průtoková rychlost uvedených prvních proudů (4), napájejících předem určený sektor (7) se periodicky mění s předem určenou frekvencí.
8. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že rychlost uvedených prvních proudů (4), napájejících předem určený sektor (7) se periodicky mění s předem určenou frekvencí.
9. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že šířka uvedených sektorů (7) je rovna násobku vzdálenosti mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy (4), • · napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu s uvedenými prvními proudy (4), dodávanými z velkého počtu otvorů, vhodně nerovnoměrně rozdělených v uvedeném rozdělovači (2) .
10. Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že šířka uvedených sektorů (7) je odlišná od násobku vzdálenosti mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy (4), napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu s uvedenou vzdáleností, která je konstantní podél uvedeného rozdělovače (2).
11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že šířka L uvedeného sektoru (7) je:
L = n . d + d/2, kde L představuje šířku sektorů (7), d představuje vzdálenost mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy (4), napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu a n je celé číslo.
12. Způsob podle nároků 7 a 8, vyznačující se tím, že šířka uvedených sektorů (7) je rovna násobku vzdálenosti mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy, napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu, při konstantní vzdálenosti podél uvedeného rozdělovače (2).
13. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že uvedené první proudy, napájející uvedené sektory (7) jsou dodávány v podstatě odstředivým tokem uvedeným rozdělovačem (2) do uvedeného perforovaného povrchu, který je v podstatě trubkovitého tvaru a uspořádán zevně a koaxiálně vůči k uvedenému rozdělovači (2).
···· · · ··
14. Způsob podle nároku 13, vyznačující se tím, že zahrnuje další krok - rotaci uvedeného perforovaného povrchu (8) okolo jeho vlastní osy s uvedenými sektory (7), které jsou vymezeny podélně v uvedeném perforovaném povrchu (8).
15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že vzdálenost d mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy (4) kapaliny, napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu, je:
d = 6 N/F, kde d představuje úhlovou vzdálenost šedesátinných stupních mezi dvěma po sobě jdoucími prvními proudy (4), napájejícími uvedené sektory (7), měřeno ve směru relativního pohybu, N představuje rychlost rotace v ot./min. perforovaného povrchu (8) a F představuje frekvenci, vyjádřenou v Hz periodické poruchy, potřebné pro řízené tříštění druhých proudů (6).
16. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že první proudy (4) kapaliny, napájející uvedené sektory (7) protínají kolmo uvedené čelo (10) kapaliny.
17. Způsob podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že vlnová funkce, získaná periodickými změnami kvantity pohybu kapaliny, napájející každý ze sektorů (7) je sinusového typu.
18. Zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek, zahrnující:
- první rozdělovač (2), zahrnující perforovanou stěnu (3) pro dodávku velkého počtu prvních proudů (4) kapaliny, které jsou ve stálém pohybu;
druhý rozdělovač (5) kapaliny, upevněný v předem určené vzdálenosti od uvedeného prvního rozdělovače (2) a rozděleného na velké množství komor (7), které jsou v komunikaci pro tekutiny s uvedenými prvními proudy (4) a mají stejný objem a jsou navzájem nezávislé a jsou opatřeny perforovanou stěnou (8) v podstatě rovnoběžnou s perforovanou stěnou (3), uvedeného prvního rozdělovače (2) pro vytváření velkého počtu druhých proudů (6) kapaliny ;
s uvedeným prvním a druhým rozdělovačem (2, 5) , které jsou ve stálém pohybu vůči sobě navzájem tak, aby se měnila periodicky s předem určenou frekvencí hybnost napájení předem určených komor (7) kapalinou, zatím co se vnáší do kapaliny, přítomné v uvedené komoře (7) porucha předem určené velikosti, spočívající v periodické změně tlaku, která je přenášena do druhých proudů (6) kapaliny, aby způsobila jejich řízené tříštění na velký počet v podstatě monodispergovaných kapek.
19. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že šířka uvedených komor (7) je odlišná od násobku vzdálenosti - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2) s uvedenou vzdáleností, která je konstantní podél uvedeného prvního rozdělovače (2).
20. Zařízení podle nároku 19, vyznačující se tím, že šířka L uvedených komor (7) je:
L = n d + d/2, kde L představuje šířku komory (7) ad vzdálenost, měřenou ve směru relativního pohybu mezi dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2) a n je celé číslo.
21. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že šířka uvedených komor (7) je rovna násobku průměrné vzdálenosti - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2), uvedenými otvory vhodně rozdělenými nerovnoměrným způsobem v uvedeném prvním rozdělovači (2) .
22. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že šířka uvedených komor (7) je rovna násobku vzdálenosti - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2) s uvedenou vzdáleností, která je konstantní podél prvního rozdělovače (2).
23. Zařízení podle nároku 22, vyznačující se tím, že uvedené otvory mají plochu příčného řezu periodicky proměnnou ve směru relativního pohybu.
24. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že uvedený první a druhý rozdělovač (2, 5) mají v podstatě trubkovitý tvar, přičemž uvedený druhý rozdělovač (5) je uspořádán vůči prvnímu uvedenému rozdělovači (2) zevně a koaxiálně.
25. Zařízení podle nároku 24, vyznačující se tím, že každá uvedená komora (7) probíhá radiálně a podélně k uvedenému druhému rozdělovači (5), který je volně otočný okolo své vlastní osy.
26. Zařízení podle nároku 25, vyznačující se tím, že vzdálenost d, měřená ve směru relativního pohybu, mezi
28 ·*····*· ····· dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2) je:
d = 6 N/F, kde d představuje úhlovou vzdálenost v šedesátinných stupních - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory v uvedeném prvním rozdělovači (2) , N představuje rychlost rotace v ot./min. uvedeného druhého rozdělovače (5) a F představuje frekvenci ( vyjádřenou v Hz ) periodické poruchy, potřebné pro řízené tříštění druhých proudů (6) ·
27. Zařízení podle nároku 26, vyznačující se tím, že otvory ve stěně (3) uvedeného prvního rozdělovače (2) jsou tvořeny velkým počtem podélných štěrbin (13).
28. Zařízení podle nároku 27, vyznačující se tím, že uvedené štěrbiny (13) se sklánějí vůči rotační ose uvedeného druhého rozdělovače (5) .
29. Zařízení podle nároku 25, vyznačující se tím, že otvory ve stěně (3) uvedeného prvního rozdělovače (2) jsou uspořádány v rovnoběžných rovinách, sklánějících se vůči rotační ose uvedeného druhého rozdělovače (5) .
30. Zařízení podle nároku 25, vyznačující se tím, že uvedené komory (7) jsou opatřeny příslušnými postranními stěnami (9), které probíhají radiálně od uvedené perforované stěny (8) s průsečkami mezi uvedenou perforovanou stěnou (8) a uvedenými postranními stěnami. (9) , sklánějícími se vůči rotační ose uvedeného druhého rozdělovače (5).
·· ····
31. Zařízení podle některého z nároků 18 až 30, vyznačující se tím, že otvory (12) v perforované stěně (8) uvedeného druhého rozdělovače (5) jsou stejné a mají zaoblené vstupy.
32. Zařízení podle nároku 18, vyznačující se tím, že uvedené komory (7) jsou opatřeny příslušnými postranními stěnami (9), které probíhají radiálně od uvedené perforované stěny (8) uvedeného druhého rozdělovače (5) a mají tloušťku mezi 0,25 a 0,75 násobkem vzdálenosti d - měřeno ve směru relativního pohybu - mezi dvěma po sobě jdoucími otvory uvedeného prvního rozdělovače (2) a šířka L uvedených komor (7) je rovna násobku uvedené vzdálenosti d.
33. Aparatura pro řízené tříštění proudů kapaliny pro výrobu v podstatě monodispergovaných kapek, vyznačující se tím, že zahrnuje více navrstvených zařízení (1) podle kterýchkoli nároků 18 až 32.
34. Aparatura podle nároku 33, vyznačující se tím, že uvedená zařízení (1) mají směrem dolů klesající průměr.
35. Aparatura podle nároku 34, vyznačující se tím, že průměr uvedených zařízení (1) klesá přibližně o 1/3 od jednoho zařízení k dalšímu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP96112397A EP0822003B1 (en) | 1996-08-01 | 1996-08-01 | Method and device for the controlled break-up of liquid jets |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ245197A3 true CZ245197A3 (cs) | 1998-02-18 |
Family
ID=8223064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ972451A CZ245197A3 (cs) | 1996-08-01 | 1997-07-31 | Způsob a zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6062487A (cs) |
| EP (1) | EP0822003B1 (cs) |
| JP (1) | JPH10113579A (cs) |
| CN (1) | CN1083733C (cs) |
| AT (1) | ATE201612T1 (cs) |
| CA (1) | CA2211715A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ245197A3 (cs) |
| DE (1) | DE69613116T2 (cs) |
| ID (1) | ID19389A (cs) |
| RO (1) | RO119127B1 (cs) |
| RU (1) | RU2180264C2 (cs) |
| UA (1) | UA43390C2 (cs) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69613116T2 (de) * | 1996-08-01 | 2001-12-06 | Urea Casale Sa | Verfahren und Vorrichtung zur kontrollierten Zerteilung von Flüssigkeitsstrahlen |
| SE512703C2 (sv) * | 1998-09-25 | 2000-05-02 | Sandvik Ab | Anordning och metod för framställning av droppar utifrån en vätska |
| US6499979B2 (en) * | 1999-11-23 | 2002-12-31 | Kellogg Brown & Root, Inc. | Prilling head assembly for pelletizer vessel |
| US6331245B1 (en) * | 1999-11-23 | 2001-12-18 | Kellogg Brown & Root, Inc. | Petroleum resid pelletization |
| US6551402B1 (en) * | 2000-11-29 | 2003-04-22 | Usc, L.L.C. | Rotary atomizer |
| DE10151290A1 (de) * | 2001-10-22 | 2003-04-30 | Roehm Gmbh | Verfahren zur Herstellung von wirkstoffhaltigen Pellets |
| EP1477219A1 (en) * | 2003-05-16 | 2004-11-17 | Tuttle Prilling Systems | Granulation apparatus |
| US7968020B2 (en) * | 2008-04-30 | 2011-06-28 | Kellogg Brown & Root Llc | Hot asphalt cooling and pelletization process |
| EP2184101A1 (en) * | 2008-11-05 | 2010-05-12 | Urea Casale S.A. | Vibrating prilling bucket for granulation of a fluid substance |
| US20110185631A1 (en) * | 2010-02-03 | 2011-08-04 | Kellogg Brown & Root Llc | Systems and Methods of Pelletizing Heavy Hydrocarbons |
| US20130087511A1 (en) * | 2011-10-07 | 2013-04-11 | Richard Ledebuhr | Method and apparatus for reducing vocs released during fracking operations |
| CN103345866A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-10-09 | 河海大学 | 一种t型单体垂直射流动量仪 |
| EP3000524A1 (en) | 2014-09-29 | 2016-03-30 | Casale SA | Apparatus and method for prilling a liquid, preferably urea melt |
| RU2590360C1 (ru) * | 2015-05-06 | 2016-07-10 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") | Способ получения монодисперсных сферических гранул |
| EP3797861A1 (en) * | 2019-09-24 | 2021-03-31 | Casale Sa | A method and system for controlling a vibrating prilling bucket in a urea prilling process |
| NL2024841B1 (en) * | 2020-02-05 | 2021-09-13 | Machf Kreber B V | Method of producing prills |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB410681A (en) * | 1932-10-24 | 1934-05-24 | English Electric Co Ltd | Improvements in cooling apparatus applicable to electric vapour discharge apparatus |
| US2902223A (en) * | 1950-06-26 | 1959-09-01 | Niro Corp | Liquid atomizers |
| GB716533A (en) * | 1952-09-24 | 1954-10-06 | Niro Atomizer As | Improvements in or relating to atomizers with rotating vanes |
| US2913232A (en) * | 1956-08-29 | 1959-11-17 | Cottrell Res Inc | Gas treating device |
| US2920830A (en) * | 1956-12-26 | 1960-01-12 | Niro Atomizer As | Atomizer for the atomization of liquid dispersions in a reaction chamber |
| US3220653A (en) * | 1963-08-22 | 1965-11-30 | Amchem Prod | Liquid spraying device |
| DE1458080B2 (de) * | 1963-11-28 | 1970-11-12 | Knapsack Ag, 5033 Knapsack | Ringlochdüse |
| SU1318276A1 (ru) * | 1968-10-28 | 1987-06-23 | Дзержинский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского Института Химического Машиностроения | Устройство дл гранулировани плавов |
| GB1335896A (en) * | 1971-07-31 | 1973-10-31 | Luft U Kaeltetechnik Veb K | Apparatus for atomizing a liquid |
| AT323114B (de) * | 1973-05-07 | 1975-06-25 | Voest Ag | Verfahren zum prillen |
| NL7315642A (nl) | 1973-11-15 | 1975-05-20 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze en inrichting voor het verpsroeien van gesmolten materiaal. |
| GB1481198A (en) * | 1974-11-01 | 1977-07-27 | Dresser Europe Sa | Mining machine |
| CA1129165A (en) * | 1981-10-23 | 1982-08-10 | Barry S. Marjanovich | Method and apparatus for forming spherical particles |
| US4585167A (en) | 1982-10-07 | 1986-04-29 | Kholin Boris G | Method for dividing bulk liquid into drops |
| EP0233384A3 (en) | 1985-12-20 | 1988-12-14 | Stamicarbon B.V. | Process and device for distributing a liquid in a gaseous or vaporous medium |
| GB8728564D0 (en) | 1987-12-07 | 1988-01-13 | Ici Plc | Controlled break-up of liquid jets |
| DE69613116T2 (de) * | 1996-08-01 | 2001-12-06 | Urea Casale Sa | Verfahren und Vorrichtung zur kontrollierten Zerteilung von Flüssigkeitsstrahlen |
| CA2228534A1 (en) * | 1998-02-03 | 1999-08-03 | Cooper Industries, Inc. | Recessed light fixture |
-
1996
- 1996-08-01 DE DE69613116T patent/DE69613116T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-01 AT AT96112397T patent/ATE201612T1/de active
- 1996-08-01 EP EP96112397A patent/EP0822003B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-07-30 CN CN97114766A patent/CN1083733C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-30 CA CA002211715A patent/CA2211715A1/en not_active Abandoned
- 1997-07-31 RU RU97113521/12A patent/RU2180264C2/ru active
- 1997-07-31 US US08/903,688 patent/US6062487A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-31 CZ CZ972451A patent/CZ245197A3/cs unknown
- 1997-08-01 JP JP9240164A patent/JPH10113579A/ja active Pending
- 1997-08-01 UA UA97084080A patent/UA43390C2/xx unknown
- 1997-08-01 RO RO97-01455A patent/RO119127B1/ro unknown
- 1997-08-01 ID IDP972685A patent/ID19389A/id unknown
-
2000
- 2000-05-12 US US09/570,568 patent/US6390388B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX9705874A (es) | 1998-08-30 |
| RU2180264C2 (ru) | 2002-03-10 |
| EP0822003A1 (en) | 1998-02-04 |
| ID19389A (id) | 1998-07-09 |
| CA2211715A1 (en) | 1998-02-01 |
| US6062487A (en) | 2000-05-16 |
| CN1176845A (zh) | 1998-03-25 |
| UA43390C2 (en) | 2001-12-17 |
| US6390388B1 (en) | 2002-05-21 |
| ATE201612T1 (de) | 2001-06-15 |
| CN1083733C (zh) | 2002-05-01 |
| DE69613116T2 (de) | 2001-12-06 |
| DE69613116D1 (de) | 2001-07-05 |
| RO119127B1 (ro) | 2004-04-30 |
| JPH10113579A (ja) | 1998-05-06 |
| EP0822003B1 (en) | 2001-05-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ245197A3 (cs) | Způsob a zařízení pro řízené tříštění proudů kapaliny | |
| FI118677B (fi) | Hiukkasmaisten aineiden tuotanto | |
| PL105819B1 (pl) | Sposob i urzadzenie do wytwarzania maty wloknistej | |
| US20150174544A1 (en) | Spraying Method and Nozzle for Atomization of a Liquid | |
| AU2008346500B2 (en) | Fluid bed granulation process and apparatus | |
| US5460851A (en) | Spray deposition of metals | |
| RU2004117524A (ru) | Способ и устройство для формирования вспененного материала | |
| US3233655A (en) | Liquid atomization apparatus | |
| US3615142A (en) | Prilling tower | |
| RU97113521A (ru) | Способ и устройство для контролируемого диспергирования струй жидкости | |
| US4698642A (en) | Non-artifically perturbed (NAP) liquid jet printing | |
| PL143671B1 (en) | Process for generating gaseous mixture of ammonia and isocyanic acid and apparatus therefor | |
| US4468241A (en) | Method and apparatus for fiberizing meltable materials | |
| SU856372A3 (ru) | Способ гранулировани жидкого материала и устройство дл его осуществлени | |
| NO823317L (no) | Innretning og fremgangsmaate for paafoering av vaeske i form av uregelmessige smaa draaper | |
| MXPA97005874A (en) | Method and device for the controlled interruption of liquid jets | |
| FI93173C (fi) | Nestesuihkujen valvottu hajottaminen | |
| CN106714955B (zh) | 用于使液体、优选为尿素熔体变成颗粒状的装置和方法 | |
| RU2328665C1 (ru) | Распылительная сушилка кипящего слоя с инертной насадкой | |
| RU2701666C1 (ru) | Способ производства искусственного снега для нужд сельского хозяйства | |
| RU2325956C2 (ru) | Распылительное устройство и способ грануляции псевдоожиженного слоя | |
| SU739170A1 (ru) | Распределитель потока аэровзвеси волокон | |
| Pierce | Production of polydisperse sprays | |
| CA1212211A (en) | Method and apparatus for fiberizing meltable materials | |
| RU2326307C1 (ru) | Сушилка псевдоожиженного слоя с инертной насадкой |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |