CZ208097A3 - Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože a tryska pro vstřikování - Google Patents
Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože a tryska pro vstřikování Download PDFInfo
- Publication number
- CZ208097A3 CZ208097A3 CZ972080A CZ208097A CZ208097A3 CZ 208097 A3 CZ208097 A3 CZ 208097A3 CZ 972080 A CZ972080 A CZ 972080A CZ 208097 A CZ208097 A CZ 208097A CZ 208097 A3 CZ208097 A3 CZ 208097A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- liquid
- nozzle
- gas
- fluidized bed
- outlet
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 109
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 30
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 abstract description 11
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract description 5
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 65
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 38
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 18
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 15
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 11
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 11
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 9
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-1-pentene Chemical compound CC(C)CC=C WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 8
- LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 1-hexene Chemical compound CCCCC=C LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 6
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 1-octene Chemical compound CCCCCCC=C KWKAKUADMBZCLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 4
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 4
- YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N pentene Chemical compound CCCC=C YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- -1 alkyl aluminum compound Chemical class 0.000 description 3
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 3
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000012685 gas phase polymerization Methods 0.000 description 3
- 229920001903 high density polyethylene Polymers 0.000 description 3
- 239000004700 high-density polyethylene Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000012455 biphasic mixture Substances 0.000 description 2
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 229920000092 linear low density polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000004707 linear low-density polyethylene Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000012968 metallocene catalyst Substances 0.000 description 2
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 2
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 2
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 2
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 1-decene Chemical compound CCCCCCCCC=C AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OJOWICOBYCXEKR-UHFFFAOYSA-N 5-ethylidenebicyclo[2.2.1]hept-2-ene Chemical compound C1C2C(=CC)CC1C=C2 OJOWICOBYCXEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920010126 Linear Low Density Polyethylene (LLDPE) Polymers 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011954 Ziegler–Natta catalyst Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000012986 chain transfer agent Substances 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 125000005843 halogen group Chemical group 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002685 polymerization catalyst Substances 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 229920001384 propylene homopolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003623 transition metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
- B05B7/0416—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid
- B05B7/0433—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with one inner conduit of gas surrounded by an external conduit of liquid upstream the mixing chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
- B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/08—Spray pistols; Apparatus for discharge with separate outlet orifices, e.g. to form parallel jets, i.e. the axis of the jets being parallel, to form intersecting jets, i.e. the axis of the jets converging but not necessarily intersecting at a point
- B05B7/0892—Spray pistols; Apparatus for discharge with separate outlet orifices, e.g. to form parallel jets, i.e. the axis of the jets being parallel, to form intersecting jets, i.e. the axis of the jets converging but not necessarily intersecting at a point the outlet orifices for jets constituted by a liquid or a mixture containing a liquid being disposed on a circle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00162—Controlling or regulating processes controlling the pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Mixers With Rotating Receptacles And Mixers With Vibration Mechanisms (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Percussion Or Vibration Massage (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Polarising Elements (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Cleaning By Liquid Or Steam (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká trysky vhodné pro použití při způsobu přímého vstřikování kapaliny do fluidního lože v kontinuálním procesu polymerace olefinů v plynné fázi a zejména trysky, která umožňuje zlepšenou regulaci a distribuci kapaliny do fluidního lože.
Dosavadní stav techniky
Procesy homopolymerace a kopolymerace olefinů v plynné fázi jsou v dosavadním stavu techniky dobře známé. Tyto procesy mohou být vedeny např. zavedením plynného monomeru do míchaného a/nebo fluidního lože obsahujícího předběžně vytvořený polyolefin a katalyzátor pro polymeraci.
Při polymeraci olefinů ve fluidním loži může polymerace probíhat ve fluidním loži reaktoru, přičemž polymerní částice lože jsou udržovány ve fluidním stavu pomocí stoupajícího proudu plynu obsahujícího plynný reakční monomer. K nastartování této polymerace se obvykle používá lože předběžně vytvořených polymerních částic z polymeru, který je totožný s poolymerem, který má být vyroben. V průběhu polymerace je čerstvý polymer vyroben katalytickou polymeraci monomeru, přičemž produkt polymerace je z lože vyjmut za účelem udržení lože při víceméně konstantním rozsahu. Při výhodných průmyslových procesech se používá fluidizační mřížky za účelem distribuce fluidizačního plynu do lože a slouží jako podpěra pro lože v případě, že dodávka plynu je přerušena. Produkovaný polymer je obvykle z reaktoru vyjmut přes výpustné potrubí uspořádané v dolní části reaktoru v blízkosti fluidizační mřížky. Fluidní lože obsahuje lože narůstajících polymerních částic, částice produktu polymerace a částice katalyzátoru. Tato reakční směs je udržována při fludizačních podmínkách nepřetržitým vzestupným proudem fluidizačního plynu, který je veden ze základny reaktoru směrem nahoru a který obsahuje recyklovaný plyn přivedený z horní části reaktoru společně s další vsázkou.
Fluidizační plyn vstupuje do spodní části reaktoru, načež výhodně prochází skrze fluidizační mřížku do fluidního lože.
Polymerace olefinů je exotermickou reakcí, a tudíž je nutné zajistit prostředek pro chlazení lože za účelem odebrání tepla vytvořeného při polymeraci. Při nepřítomnosti tohoto chladícího prostředku se teplota lože může zvýšit na takovou hodnotu, při které se např. katalyzátor může stát neaktivním nebo může dojít k započetí tavení lože. Při polymeraci olefinů ve fluidním loži je výhodným způsobem odebrání tepla vzniklého při polymeraci způsob, při kterém je do polymeračního reaktoru přiveden plyn, výhodně fluidizační plyn, který má teplotu nižší, než je teplota žádoucí pro polymeraci, načež tento plyn prochází skrze fluidní lože za účelem odvedení tepla vzniklého při polymeraci, a nakonec je tento plyn vyveden z uvedeného reaktoru, ochlazen průchodem skrze vnější tepelný výměník a vrácen zpět do fluidního lože. Teplota recyklovaného plynu může být regulována v uvedeném tepelném výměníku za účelem udržení teploty fluidního lože při teplotě žádoucí pro polymeraci. Při tomto způsobu polymerace alfa-olefinů recyklovaný plyn obvykle obsahuje monomerický olefin, případně monomerický olefin spolu s např. ředícím plynem nebo plynné činidlo pro přenos řetězců, jakým je např. hydrogen. Tudíž recyklovaný plyn slouží k dodávce monomeru do lože, uvedení lože do fluidního stavu a udržení teploty žádoucí pro polymeraci. Monomery spotřebované polymerační reakcí jsou obvykle nahrazeny přidáním přídavného plynu do proudu recyklovaného plynu.
Je dobře známé, že produkční rychlost (tzn.
prostoročasová výtěžnost ve významu hmotnosti polymeru vyprodukovaného za jednotku objemu prostoru a jednotku času) v komerčních reaktorech založených na plynném fluidním loži výše uvedeného typu je omezena maximální rychlostí, při které teplo může být odvedeno z reaktoru. Rychlost vyjmutí tepla z reaktoru může být zvýšena např. zvýšením rychlosti recyklovaného plynu a/nebo snížením teploty recyklovaného plynu. Avšak existuje určitá hranice rychlosti recyklovaného plynu, která může být použita v komerční praxi. Při překročení této hranice se lože může stát nestabilním nebo se může dokonce v proudu plynu zvednout a dostat se mimo oblast reaktoru, což vede k blokování recyklačního vedení a k poškození kompresoru nebo dmýchadla pro recyklování plynu. Rovněž existuje omezení rozsahu, ve kterém recyklovaný plyn může být v praxi ochlazován. To je zejména určeno ekonomickými činiteli, přičemž v praxi je obvykle určeno teplotou průmyslové chladící vody dostupné na daném místě. Může být použito chlazení, je-li to žádoucí, avšak to zvyšuje výrobní náklady. Tudíž v komerční praxi použití chlazeného recyklovaného plynu jako jediného prostředku pro odebrání tepla z fluidního lože při polymeraci olefinů v plynné formě má nevýhodu v omezení maximální dosažitelné produkční rychlosti.
V dosavadním stavu techniky je známé několik způsobů vyjmutí tepla z plynného fluidního lože v rámci polymeračních procesů.
Předmět patentového dokumentu GB 1415442 se týká polymerace vinylchloridu v plynné fázi v reaktoru s míchaným nebo fluidním ložem, přičemž polymerace je provedena za přítomnosti alespoň jednoho plynného ředidla, který má bod varu nižší než vinylchlorid. V příkladu 1 tohoto dokumentu je popsána regulace teploty polymerace přerušovaným přidáváním kapalného vinylchloridu k fludizovanému polyvinylchloridovému materiálu. Bezprostřední vypaření kapalného vinylchloridu v loži způsobuje odvedení tepla vzniklého při polymeraci.
Patentový dokument US 3625932 popisuje způsob polymerace vinylchloridu, při kterém jsou lože částic polyvinylchloridu uvnitř vícestupňového reaktoru s fluidním ložem udržovány ve vznosu zaváděním plynného vinylchloridového monomeru při dolní části reaktoru. Chlazení každého lože za účelem odvedení tepla vzniklého při polymeraci je realizováno rozprašováním kapalného vinylchloridového monomeru do vzestupného proudu plynu pod patry, na kterých jsou lože udržována ve vznosu.
Předmět patentového dokumentu FR 2215802 se týká rozprašovací trysky se zpětným ventilem vhodné pro rozprašování kapalin do fluidních loží, např. při polymeraci v plynné fázi ethylenicky nenasycených monomerů. Kapalinou, která je použita pro chlazení lože, může být monomer, který má být polymerován, nebo v případě, že má být polymerován ethylen, může být touto kapalinou nasycený uhlovodík. Tato rozprašovací tryska je popsána v souvislosti s polymeraci vinylchloridu ve fluidním loži.
Patentový dokument GB 1398965 popisuje způsob polymerace ethylenicky nenasycených monomerů, zejména vinylchloridu, ve fluidním loži, přičemž při tomto způsobu je tepelná regulace provedena vstřikováním kapalného monomeru do lože používajícím jednu nebo více rozprašovacích trysek uspořádaných ve výšce mezi 0 a 75% výšky fluidizovaného materiálu v reaktoru.
Předmět patentového dokumentu US 4390669 se týká vícestupňového způsobu homopolymerace nebo kopolymerace v plynné fázi, který může být proveden v reaktoru s míchaným ložem, reaktoru s fluidním ložem, reaktoru s míchaným fluidním ložem nebo trubicovém reaktoru. Při tomto způsobu je polymer získaný z první polymerační zóny suspendován v mezilehlé zóně v jednoduše vypařitelném kapalném uhlovodíku, načež takto dosažená suspenze je přivedena do druhé polymerační zóny, ve které se kapalný uhlovodík vypaří. V příkladech 1 až 5 je plyn z druhé polymerační zóny veden skrze chladič (tepelný výměník), ve kterém část uhlovodíku zkondenzuje ve formě kapalného uhlovodíku (společně s komonomerem v případě, že je použit). Těkavý kapalný přiveden v kapalném stavu do které se vypařuje, čímž odvádí polymerační teplo mechanismem využití latentního tepla vypařování. V tomto dokumentu není blíže specifikováno, jakým způsobem je kapalina zavedena do polymeračního procesu.
kondenzát je částečně polymerační nádoby, ve
Předmět patentového dokumentu US 5317036 se týká způsobu polymerace v plynné fázi, při kterém se používá rozpustný katalyzátor na bázi kovů. Rozpustný katalyzátor může být zaveden do reaktoru použitím rozprašovací trysky, která může použít inertní plyn jako pomocný prostředek pro rozprašováni. V tomto dokumentu nejsou uvedeny žádné podrobnosti týkající se jakékoliv speciální úpravy trysky.
Předmět patentového dokumentu EP 89691 se týká způsobu zvýšení prostoročasové výtěžnosti polymerace tekutých monomerů V kontinuálních procesech ve fluidním loži. Tento způsob zahrnuje chlazení části z nezreagovaných tekutin nebo všech nezreagovaných tekutin za účelem vytvoření dvoufázové směsi plynu a strhované kapaliny pod rosným bodem a znovu zavedení této dvoufázové směsi do reaktoru. Tato technika je odvozena z tzv. kondenzační techniky. V popise dokumentu EP 89691 se uvádí, že hlavní omezení rozsahu chlazení proudu recyklovaného plynu pod rosným bodem je podmínka, aby poměr plynu ke kapalině byl udržen při úrovni dostatečné k ponechání kapalné fáze dvoufázové tekutinové směsi ve strhovaném nebo suspendovaném stavu, dokud se kapalina nevypaří, přičemž dále se uvádí, že množství kapaliny v plynné fázi by nemělo překročit 20 hmotnostních procent, a výhodně by nemělo přesáhnout 10 hmotnostních procent, pod stálou podmínkou, že rychlost dvoufázového recyklovaného proudu je dostatečně vysoká k ponechání kapalné fáze v suspenzi v plynu a nesení fluidního lože uvnitř reaktoru. V dokumentu EP 89691 se dále uvádí, že je možné vytvořit proud dvoufázové tekutiny uvnitř reaktoru' v místě střiku odděleným vstřikováním plynu a kapaliny pod podmínkou, při které bude vytvářen dvoufázový proud, avšak oddělené vstřikování plynu a kapaliny po chlazení se při provozu jeví jako málo výhodné vzhledem k dodatečným a zbytečným nákladům.
Zveřejněná přihláška vynálezu WO 94/28032, na kterou je v této přihlášce dělán odkaz, se týká kontinuálního procesu plynné fáze ve fluidním loži, jehož účinnost je zlepšena chlazením proudu recyklovaného plynu na teplotu dostatečnou k vytvoření kapaliny a plynu, oddělením kapaliny od plynu a přivedením oddělené kapaliny přímo do fluidního lože. Kapalina může být výhodně vstřikována do fluidního lože pomocí jedné nebo více trysek uspořádaných v tomto loži. V současné době bylo zjištěno, že použitím specificky uzpůsobené trysky, která používá rozprašovacího plynu k podporování vstřikování kapaliny, a která má určitým způsobem definované parametry, může být dosaženo zlepšené distribuce a pronikání kapaliny do fluidního lože.
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je způsob přímého vstřikování kapaliny do fluidního lože, který používá trysky nebo trysek, přičemž každá tryska obsahuje:
a) alespoň jeden vstup pro tlakovou kapalinu,
b) alespoň jeden vstup pro rozprašovací plyn,
c) mísící komora pro míšení uvedené kapaliny a plynu, a
d) alespoň jeden výstup, skrze který je uvedená směs plyn-kapalina vypuzována z uvedené mísící komory přímo do fluidního lože, a který je charakteristický tím, že
i) průnik kapaliny do fluidního lože v horizontálním směru při každém uvedeném výstupu je v rozmezí 250 až 2500 mm, přičemž průnik v horizontálním směru je stanoven z rovnice:
y = a + b F (X) , kde y = průnik v horizontálním směru (mm) , plocha výstupu (mm2) a a b jsou konstanty, a = 507,469 a b = 5400,409 ,
F (X) = _1_ [1 + exp (X-16,091/3,4698) ]
X = celková rychlost proudu kapaliny skrze trysku (kcr/h) a celková plocha výstupů na každou trysku (mm2) (ii) tlakový spád podél mísící komory je v rozmezí 0,08 až 0,15 MPa. Výhodné rozmezí průniku kapaliny v horizontálním směru je 350 až 1500 mm.
Tlakový spád podél mísící komory je definován tlakový spád mezi vstupy do mísící komory a výstupy z této komory, přičemž tento tlakový spád může být měřen použitím diferenčního tlakového snímače vhodně umístěného v trysce.
Tyto snímače mohou být použity k monitorování kolísání tlaku v mísící komoře, což napomáhá určení rozprašovacího výkonu během provozu.
Výhodný tlakový spád podél mísící komory je v rozmezí od 0,1 až 0,125 MPa.
Tlakový spád podél mísící komory může být proveden množinou parametrů zahrnující velikost mísící komory, poměr plynu ku kapalině, rozměry trysky, apod.. Opatrným nastavením těchto parametrů může být uvedený tlakový spád změněn za účelem nepřetržitého udržení tlakového spádu v žádoucím rozmezí.
Celková rychlost kapalného proudu skrze trysku je v rozmezí od 500 do 50000 kg/h, výhodně v rozmezí od 2000 do 30000 kg/h.
Tryska podle vynálezu umožňuje regulování kapičkové velikosti kapaliny rozprašovacím plynem, rovněž i poskytuje dobrou regulaci a nízkou distribuci kapičkové velikosti. Tato tryska má další výhodu, která spočívá v tom, že v případě, že vázne dodávka kapaliny, potom rozprašovací plyn zabraňuje vstupu částic z fluidního lože, a tudíž snižují riziko ucpání trysky.
Výhodou trysky podle vynálezu je to, že v průběhu zvyšování výkonu mohou být poměry jak výstupní plochy tak i průtoku vhodně nastaveny za účelem udržení horizontálního průniku v definovaném rozmezí, a tím umožnění optimálního výkonu trysky.
Vztah mezi plochou výstupů a rychlostí proudu skrze trysku rovněž i udržení žádoucího tlaku jsou důležité pro dosažení optimálního průniku a rozptýlení kapaliny.
Tlakový spád v každé trysce měřený mezi místem přívodu tlakové kapaliny nebo rozprašovacího vzduchu do trysky a výstupem z trysky (tj . vstupem do fluidního lože) je typicky v rozmezí od 0,2 do 0,7 MPa, výhodně 0,3 až 0,5 MPa.
Použitím trysek podle vynálezu může být kapalina zaváděna do fluidního lože rychlostí v rozmezí 0,3 až 4,9 kubického metru na jeden kubický metr materiálu fluidního lože za hodinu nebo dokonce i vyšší.
Kapalina, která je vstřikována tryskou do fluidního lože, může být vhodně zvolena z množiny zahrnující komonomery, jak např. buten, hexen, okten, apod. nebo z množiny zahrnující inertní kapaliny, jako např. butan, pentan, hexan, apod..
Použitím trysky podle vynálezu je kapalina zavedena do fluidního lože ve formě jednoho nebo více proudů kapaliny a plynu z jednoho nebo více výstupů. Rychlost rozprášené kapaliny vystupující z každého výstupu je typicky 30 m/s. Rychlost rozprašujícího plynu typicky leží v rozmezí přibližně 2-3 m/s. Každý proud kapaliny a plynu má tudíž nestejnorodé složení, poněvadž se kapičky kapaliny pohybují při každém výstupu větší rychlostí než rozprašující plyn.
Hmotnostní poměr rozprašovacího plynu ku kapalině dodávané do každé trysky je v rozmezí 5:95 až 25:75.
Rozprašujícím plynem je vhodně upravený ethylen.
Každý výstup je výhodně uspořádán kolem obvodu trysky a vytváří proud kapaliny a plynu. Směr proudů kapalina/plyn do fluidního lože je v podstatě horizontální, avšak může být od horizontálního směru odchýlen o úhel ne větší než 45° a výhodně ne větší než úhel 20°. Výhodný úhel je 15°.
Každá tryska je vhodně opatřena řadou otvorů, přičemž počet těchto výstupů v každé trysce je v rozmezí od 1 do 40 a výhodně v rozmezí od 3 do 16. Výhodný počet uvedených výstupů je 4 .
Uvedené výstupy na trysce jsou uspořádány po obvodu trysky a výhodně ve vzájemně stejné vzdálenosti. Ve výhodném uspořádání čtyř výstupů, jsou tyto výstupy uspořádány tak, že každý výstup vytváří proud plynu a kapaliny, jehož směr svírá s horizontálním směrem úhel v rozmezí 20 až 80°, avšak nejvýhodněji úhel 60°.
Výstupy mají výhodně tvar štěrbiny, avšak mohou mít i j iný tvar.
Tyto štěrbiny mají typicky rozměry, např. 10 x 50 mm nebo 13 x 4 0 mm. Štěrbiny mají typicky plochu v rozmezí 300 až 600 mm2.
Výhodné provedení trysky se čtyřmi výstupy je zobrazeno na připojeném výkrese, na kterém vrchní obrázek znázorňuje trysku i, která má přívod rozprašujícího plynu z potrubí 2. a přívod tlakové kapaliny z potrubí 3 a mísící komoru 4. Na spodním obrázku jsou zobrazeny dva z výstupů 5 a 6. Kapalina a rozprašující plyn vstupují do mísící komory 4 vstupy z oddělených přívodních potrubí, a to potrubí 2 pro přívod plynu a potrubí 3. pro přívod tlakové kapaliny. Tyto potrubí jsou uspořádány tak, že jedno potrubí leží uvnitř druhého, tzn. rozprašující plyn prochází skrze středové potrubí 2, které se nalézá uvnitř vnějšího potrubí 3., které přivádí kapalinu.
Úhel rozprášení kapaliny u každého výstupu 5., 6 v horizontální rovině je přibližně 60°, takže kapalina je rozptýlena v podstatě v rozsahu průřezu fluidního lože (přibližně 240°/360°). Úhel rozprášení kapaliny ve vertikální rovině je přibližně 15°.
Horizontální a vertikální profil rozprašování kapaliny, jak jsou zobrazeny na připojeném výkrese, vedou ke kuželovité oblasti rozptýlení rozprášené kapaliny ve fluidním loži. Toto kuželovité uspořádání rozprášené kapaliny napomáhá zlepšenému průniku kapaliny do lože a následnému rozptýlení kapaliny v loži, čímž se dosáhne zlepšeného účinku chlazení fluidního lože kapalinou.
Trysky vhodné pro použití mohou být rovněž definovány podle množství kapaliny vystupující z výstupů uspořádaných v této trysce.
Vzhledem k tomu podle dalšího hlediska vynálezu je poskytnut způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože, který zahrnuje použití trysky nebo trysek, přičemž každá tryska obsahuje:
a) alespoň jeden vstup pro tlakovou vodu,
b) alespoň jeden vstup pro rozprašovací plyn,
c) mísící komoru pro míšení uvedené kapaliny a plynu a
d) alespoň jeden výstup, kterým směs plyn-kapalina vystupuje z uvedené mísící komory a vstupuje přímo do fluidního lože, přičemž tento výstup je charakteristický tím, že rychlost (R), kterou kapalina vystupuje z každého výstupu je v rozmezí od 0,00 9 do 0,13 0 m3/h/mm2, kde R je definována rovnicí:
a R = objem kapaliny prošiv každým výstupem (m3/h) a plocha každého výstupu (mm2) tlakový spád podél mísící komory je v rozmezí od 0,08 do 0,15 MPa.
Výhodná výstupní rychlost kapaliny je v rozmezí od 0,013 do 0,03 m3/h/mm2.
Objem kapaliny procházející každým výstupem je vhodně v rozmezí od 5,0 do 20 m3/h, výhodně od 6,0 do 15 m3/h.
Trysky podle vynálezu jsou zejména vhodné pro použití v kontinuálních procesech výroby polyolefinů v plynné fázi polymerací jednoho nebo více olefinů, z nichž alespoň jeden je ethylen nebo propylen. Výhodnými alfa-olefiny pro použití při způsobu podle vynálezu jsou ty, které mají od 3 do 8 atomů uhlíku. Avšak v případě, že je to žádoucí, mohou být použity i alfa-olefiny, které mají více než 8 atomů uhlíku, např. 9 až 18. Vzhledem k tomu je možné vyrábět homopolymery ethylenu nebo propylenu nebo kopolymery ethylenu nebo propylenu s jedním nebo více alfa-olefiny obsahujícími tři až ošum uhlíkových atomů. Výhodnými alfa-olefiny jsou but-l-en, pent-l-en, hex-l-en, 4-methylpent-l-en, okt-l-en a butadien. Příklady vyšších olefinů, které mohou být kopolymerovány s primárním ethylenovým nebo propylenovým monomerem nebo sloužit jako částečná náhrada monomeru se třemi až osmi uhlíkovými atomy, jsou dec-l-en a ethylidennorbornen.
Způsob může být použit pro přípravu širokého spektra polymerních produktů, např. lineárního nízkohustotního polyethylenu (LLDPE) na bázi kopolymerů ethylenu s butenem, 4-methylpent-l-enem nebo hexenem a vysokohustotního polyethylenu (HDPE), kterým může být např. homopolyethylen nebo kopolymery ethylenu s malým množstvím vyššího alfa-olefinu, např. butenu, pent-l-enu, hex-l-enu nebo 4-methylpent-l-enu.
Kapalina, která je vstřikována do fluidního lože uvedenou tryskou, je oddělena od recyklovaného proudu, přičemž může být tvořena kondenzovatelným monomerem, např. butenem, hexenem, oktenem použitým jako komonomer pro výrobu LLDPE, nebo inertní kondenzovatelnou kapalinou, např.. butanem, pentanem, hexanem.
Uvedený způsob je zejména vhodný pro polymeraci olefinů při tlaku v rozmezí mezi 0,5 a 6 MPa a při teplotě mezi 30°C a 130°C. Např. pro výrobu LLDPE je vhodná teplota v rozmezí od 80 až 90°C a při výrobě HDPE je teplota typicky v rozmezí od 85 do 105°C, přičemž tato teplota závisí na aktivitě použitého katalyzátoru.
Polymerační reakce může být provedena v přítomnosti katalyzátorového systému typu Ziegler-Natta složeného z pevného katalyzátoru v podstatě obsahujícího sloučeninu přechodného kovu a kokatalyzátoru obsahujícího organickou sloučeninu kovu (to je organokovovou sloučeninu, např. alkylhliníkovou sloučeninu) Vysoká výkonnost katalyzátorových systémů je známá již několik let, přičemž tyto systémy jsou schopné produkovat velké množství polymerů v relativně krátké době, což umožňuje se vyhnout odstraňováni zbytků katalyzátoru z produkovaného polymeru. Tyto vysoce-výkonné katalyzátorové systémy obvykle obsahují pevný katalyzátor složený v podstatě z atomů přechodného kovu, hořčíku a halogenu. Rovněž je možné použít vysoce-výkonný katalyzátor složený v podstatě z oxidu chrómu aktivovaného tepelnou úpravou a spojeného se zrnitou podložkou na bázi oxidu tavitelného při vysoké teplotě. Uvedený způsob je rovněž zejména vhodný pro použití společně s metalocenovým katalyzátorem a Zieglerovým katalyzátorem uspořádaným na podložce tvořené oxidem křemičitým. Tyto metalocenové katalyzátory jsou rovněž známé z technické literatury, např. z patentových dokumentů EP 129368, EP 206794, EP 416815.
Katalyzátor použitý při uvedeném způsobu může mít výhodně formu předpolymerovaného prášku předem připraveného během předpolymerace s pomocí výše uvedeného katalyzátoru. Tato předpolymerace může být provedena libovolným vhodným způsobem, např. polymerací v kapalném uhlovodíkovém ředidle nebo plynné fázi použitím diskontinuálního, polokontinuálního nebo kontinuálního procesu.
Příklady provedení vynálezu
Vzhledem k velkému množství kapaliny použité v trysce se rozprášená kapalina nemůže vypařit ve fluidním loži polyethylenu.
Pro provedení zkoušky zavedení kapaliny použitím trysek podle vynálezu byla použita experimentální aparatura. Tato aparatura obsahuje hliníkovou nádobu, přičemž z vrchní části této nádoby směrem dolů vybíhá dvojice trysek (např. dvojice trysek z připojeného výkresu). Do trysek byl přiváděn rozprašující plyn a kapalný uhlovodík, přičemž byl monitorován průběh rozprášení kapaliny a rozptýlení rozprášené kapaliny v uvedené nádobě pomocí komerčně dostupného zařízení rentgenového obrazu, které zahrnuje zdroj rentgenového záření, obrazový zesilovač, CCD (nábojemspřažené zařízení) videokameru, jehož výstup byl nepřetržitě zaznamenáván na pásek videorekordéru.
Kapalina byla rozprašována na stěny uvedené nádoby za účelem spojení s kapalinou, která stéká do vertikálního zásobníku uspořádaného ve spodní části nádoby. Kapalinou použitou k testování parametrů trysky byl 4-methyl-l-penten a obsahovala přibližně 1 až 2 hmotnostní procenta polyethylenové frakce s velikostí částic menší než 355 mikrometrů za účelem simulování částic, které jsou přítomné v recyklovaném kapalinovém proudu, pro vyhodnocení pravděpodobnosti ucpávání trysky.
Aby kapalina mohla být nepřetržitě přiváděna do trysek, byla udržována uzavřená kapalinová smyčka, která zpět vrací kapalinu do trysky přes uvedený zásobník a obtokové vedení. Kapalina byla z čerpacího obtokového vedení přes kalibrovaný rotametr(S.G. 0,67, stupnice 3-36 m3/h) a regulační ventily dodávána v odměřených množstvích do trysky. Tam, kde to bylo vhodné pro rozdílné tekutiny, byly provedeny korekce. K rozprašování kapaliny byl použit dusíkový plyn, který byl z válcovitých zásobníků umístěných mimo rentgenový článek přes kalibrované rotametry/desky s otvory přiváděn v odměřených množstvích do trysky. Za účelem dosažení dostatečného proudu plynu pro provoz trysky je obvykle použito 50 až 70 válců zapojených do sériově paralelního uspořádání.
Tlaky plynu a kapaliny na vstupu do trysky před mísicí komorou jsou kontinuálně sledovány a zaznamenány použitím Drankovova tlakového snímače (tlakové rozmezí 0-3 MPa, kalibrován s přesností 0,005 MPa). Tlakový spád rozprašováni byl sledován Drankovým diferenciálním tlakovým snímačem (tlakové rozmezí 0 až 1 MPa, kalibrovaný s přesností 0,001 MPa). Všechny tlaky systému byly během chodu testovací aparatury zaznamenány pomocí zapisovače dat.
Profil vnitřního proudu byl zaznamenán v obrazovém formátu pro následující rozbory.
Rozbor příkladu 1 ukázal, že došlo ke kolísání profilu proudu pohybující se v rozmezí od nepatrného odkapávání až po nestejnorodý proud, tzn. profil proudu, ve kterém se střídá kapalina s plynem. V příkladu 2 bylo dosaženo zcela rozvinutého rozprašujícího profilu, což ukazuje na důležitost udržování požadovaného rozprašovacího profilu a tlakového spádu pro zajištění maximální disperze.
Tabulka
| PARAMETR | PŘÍKLAD 1 | Příklad 2 |
| Rozměry trysky | ||
| počet výstupů | 4 | 4 |
| úhel štěrbiny (€ ) | 60 | 60 |
| výška štěrbiny (mm) | 10.5 | 10.5 |
| délka štěrbiny (mm) | 45 | 44 |
| počet vstupů pro kapalinu | 8 | 8 |
| průměr vstupu pro kapalinu (mm) | 8.6 | 7.1 |
| průměr vstupu pro plyn (mm) | 9.25 | 11 |
| průměr mísící komory (mm) | 60 | 50 |
| Výkonnost trysky | ||
| rychlost kapaliny (m /h) | 26.4 | 27 |
| rychlost hmoty kapaliny (kg/h) | 17688 | 18090 |
| ž poměr plyn/kapalina | 4.8 | 7 |
| Tlaky trysky | ||
| tlak.spád mísící komory(MPa) | 0,04-0,092 | 0,15 |
| tlak.spád kapaliny(MPa) | 0,107 | 0,4 |
| .tlak. spád plynu (MPa) | 0,207 | 0,5 |
fy Μ -
Claims (9)
- PATENTOVÝ NÁROKY'’-Κ cn ·’ oc —C oí rx1. Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože zahrnující použití trysky nebo trysek, přičemž každá tryska obsahuje alespoň jeden vstup pro tlakovou kapalinu, alespoň jeden vstup pro rozprašující plyn, mísící komoru pro míšení uvedené kapaliny a plynu, a alespoň jeden výstup, kterým uvedená směs plynu a kapaliny vystupuje z uvedené mísící komory přímo do fluidního lože, vyznačený tím, že průnik kapaliny v horizontálním směru do fluidního lože při každém výstupu je v rozmezí 250 až 2500 mm, přičemž tento průnik v horizontálním směru je stanoven z rovnice:y= a + bF(X) kde y = průnik v horizontálním směru (mm) plocha výstupu (mm2) a a b jsou konstanty např. a = 507,469 a b = 5400,409F (X) =__1_ a [1 + exp(X - 16,091/3,4698)]X ~ rychlost celkového proudu kapaliny skrze trysku (Kq/h) a celková plocha výstupů na každé trysce (mm2) tlakový spád podél mísící komory je v rozmezí od 0,08 do 0,15 MPa.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačený tím, že průnik kapaliny do fluidního lože v horizontálním směru je v rozmezí od 350 do 1500 mm.
- 3 .Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačený tím, že uvedený tlakový spád je v rozmezí od 0,1 do 0,125 MPa.
- 4. Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože obsahující použití trysky nebo trysek, přičemž každá tryska obsahuje alespoň jeden vstup pro tlakovou kapalinu, alespoň jeden vstup pro rozprašující plyn, mísící komoru pro míšení uvedené kapaliny a plynu, alespoň jeden výstup, kterým uvedená směs kapaliny a plynu vystupuje z uvedené mísici komory přímo do fluidního lože, vyznačený tím, že rychlost (R) kapaliny vystupující z každého výstupu je v rozmezí od 0,009 až do 0,13 9 m3/h/mm2, kde R je definováno rovnicí:a R = objem kapaliny prošlý každým výstupem (m3/h) a plocha každého výstupu (mm2) tlakový spád podél mísici komory je v rozmezí od 0,08 až 0,15 MPa.
- 5. Způsob podle nároku 4, vyznačený tím, že rychlost kapaliny vystupující z každého výstupu je v rozmezí od 0,013 až 0,03 m3/h/mm2.
- 6. Způsob podle nároku 4, vyznačený tím, že objem kapaliny prošlý každým výstupem je v rozmezí od 5 do 20 m3/h.
- 7. Způsob podle některého z předcházejících nároků, v yznačený tím, že uvedené výstupy mají štěrbinovou konfiguraci.
- 8. Způsob podle nároku 7, vyznačený každý výstup má plochu v rozmezí od 300 do 600 mm2Tryska vhodná pro vstřikování kapaliny tím, že přímo do fluidního lože obsahující alespoň jeden vstup pro tlakovou kapalinu, alespoň jeden vstup pro rozprašující plyn, mísící komoru pro míšení uvedené kapaliny a plynu a alespoň jeden výstup, kterým uvedená směs plynu a kapaliny vystupuje z uvedené mísicí komory přímo do fluidního lože, vyznačená t í m, že každý výstup má štěrbinovou konfiguraci, která má plochu v rozmezí od 300 do 600 mm2.
- 10. Tryska podle nároku 9, vyznačená tím, že má čtyři výstupy.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GBGB9500226.7A GB9500226D0 (en) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | Nozzle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ208097A3 true CZ208097A3 (cs) | 1998-01-14 |
Family
ID=10767679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ972080A CZ208097A3 (cs) | 1995-01-06 | 1995-12-21 | Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože a tryska pro vstřikování |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6088934A (cs) |
| EP (1) | EP0801591B1 (cs) |
| JP (1) | JPH10511890A (cs) |
| KR (1) | KR100419325B1 (cs) |
| CN (1) | CN1177309A (cs) |
| AT (1) | ATE179906T1 (cs) |
| AU (1) | AU699258B2 (cs) |
| BG (1) | BG62958B1 (cs) |
| BR (1) | BR9510131A (cs) |
| CA (1) | CA2209292A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ208097A3 (cs) |
| DE (1) | DE69509679T2 (cs) |
| DZ (1) | DZ1960A1 (cs) |
| ES (1) | ES2131349T3 (cs) |
| FI (1) | FI972866A0 (cs) |
| GB (1) | GB9500226D0 (cs) |
| GR (1) | GR3030922T3 (cs) |
| HU (1) | HU221764B1 (cs) |
| MY (1) | MY113417A (cs) |
| NO (1) | NO973104D0 (cs) |
| NZ (1) | NZ297536A (cs) |
| PL (1) | PL321255A1 (cs) |
| RU (1) | RU2156663C2 (cs) |
| SK (1) | SK282170B6 (cs) |
| TW (1) | TW329397B (cs) |
| UA (1) | UA39989C2 (cs) |
| WO (1) | WO1996020780A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA9634B (cs) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0853091A1 (en) * | 1997-01-13 | 1998-07-15 | Bp Chemicals S.N.C. | Polymerisation process |
| US6075101A (en) * | 1997-02-19 | 2000-06-13 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Control of solution catalyst droplet size with a perpendicular spray nozzle |
| US5962606A (en) * | 1997-02-19 | 1999-10-05 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Control of solution catalyst droplet size with an effervescent spray nozzle |
| US6306981B1 (en) | 1999-04-02 | 2001-10-23 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Gas phase polymerization process |
| FR2792853B1 (fr) | 1999-04-30 | 2001-07-06 | Bp Chemicals Snc | Buse a ressort avec fente de 360 degres, pour l'injection de liquide dans un reacteur a lit fluidise |
| BR9905840B1 (pt) * | 1999-12-14 | 2010-07-13 | sistema dispersor de carga de unidades de craqueamento catalìtico fluido. | |
| FR2806327B1 (fr) | 2000-03-17 | 2002-06-14 | Bp Chemicals Snc | Buse a niveau de liquide variable |
| EP1377385B1 (en) * | 2001-04-13 | 2005-06-29 | Urea Casale S.A. | Fluid bed granulation apparatus |
| DE10317533A1 (de) * | 2003-04-16 | 2004-11-04 | Basell Polyolefine Gmbh | Verfahren zur diskontinuierlichen Katalysatordosierung in einen Gasphasenwirbelschichtreaktor |
| EP1491253A1 (en) * | 2003-06-26 | 2004-12-29 | Urea Casale S.A. | Fluid bed granulation process and apparatus |
| RU2325956C2 (ru) * | 2003-12-23 | 2008-06-10 | Яра Интернэшнл Аса | Распылительное устройство и способ грануляции псевдоожиженного слоя |
| CA2713239C (en) * | 2007-03-30 | 2015-02-17 | Univation Technologies, Llc. | Systems and methods for fabricating polyolefins |
| KR101594635B1 (ko) * | 2008-01-24 | 2016-02-16 | 다우 글로벌 테크놀로지스 엘엘씨 | 가스상 중합 방법 |
| US20110283991A1 (en) * | 2008-03-11 | 2011-11-24 | Peter Falcone | System and method for flameless thermal oxidation at optimized equivalance ratios |
| US9970683B2 (en) | 2008-03-11 | 2018-05-15 | Linde Engineering North America Inc. | Apparatus and method for flameless thermal oxidation at optimized equivalence ratios |
| US8841391B2 (en) | 2008-10-03 | 2014-09-23 | Ineos Sales (Uk) Limited | Process for the introduction of a polymerisation catalyst into a gas-phase fluidised bed |
| EP2172262A1 (en) * | 2008-10-03 | 2010-04-07 | Ineos Europe Limited | Process |
| JP2012520759A (ja) * | 2009-03-20 | 2012-09-10 | スソンテック カンパニー リミテッド | 熱変換反応密閉容器 |
| RU2411758C1 (ru) * | 2009-10-19 | 2011-02-20 | Михаил Валерьевич Корин | Аппарат для приготовления попкорна |
| WO2013112170A1 (en) * | 2012-01-27 | 2013-08-01 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | Cross style (4 port) ammonia gas injector |
| WO2013154573A1 (en) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | Mixing plate as stabilizer for ammonia gas injector |
| RU2548703C1 (ru) * | 2014-04-23 | 2015-04-20 | Владислав Юрьевич Климов | Форсунка смесительной головки парогазогенератора |
| US9950328B2 (en) * | 2016-03-23 | 2018-04-24 | Alfa Laval Corporate Ab | Apparatus for dispersing particles in a fluid |
| US10857507B2 (en) | 2016-03-23 | 2020-12-08 | Alfa Laval Corporate Ab | Apparatus for dispersing particles in a liquid |
| US10272385B2 (en) | 2016-05-17 | 2019-04-30 | Linde Engineering North America, Inc. | Flameless thermal oxidizer for oxidizing gaseous effluent streams containing hydrogen gas |
| CN109855090B (zh) * | 2019-01-21 | 2020-08-04 | 昆明理工大学 | 一种生物质液体燃料高效雾化燃烧系统和方法 |
| US12030966B2 (en) * | 2019-01-24 | 2024-07-09 | Lummus Novolen Technology Gmbh | Centric spray pipe |
| US11958105B2 (en) | 2022-03-09 | 2024-04-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Rapid solidification of molded products |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE426097B (sv) * | 1978-12-05 | 1982-12-06 | Stal Laval Turbin Ab | Kombinerat luft- och brenslemunstycke for virvelbeddsbrennkammare |
| JPS58182006A (ja) * | 1982-04-20 | 1983-10-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 流動床燃焼装置 |
| ZA844157B (en) | 1983-06-06 | 1986-01-29 | Exxon Research Engineering Co | Process and catalyst for polyolefin density and molecular weight control |
| CA1268754A (en) | 1985-06-21 | 1990-05-08 | Howard Curtis Welborn, Jr. | Supported polymerization catalyst |
| SU1426647A1 (ru) * | 1986-11-26 | 1988-09-30 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Форсунка |
| US5055438A (en) | 1989-09-13 | 1991-10-08 | Exxon Chemical Patents, Inc. | Olefin polymerization catalysts |
| SU1650652A1 (ru) * | 1988-04-01 | 1991-05-23 | Институт газа АН УССР | Способ эксплуатации реактора каталитической газофазной полимеризации олефинов |
| SU1666205A1 (ru) * | 1989-03-31 | 1991-07-30 | Киевский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского Института Противопожарной Обороны | Пневматическа форсунка |
| RU2001673C1 (ru) * | 1989-04-04 | 1993-10-30 | А.Альстрем Корпорейшн (FI) | Реактор с псевдоожиженным слоем и способ подачи текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем |
| NZ235032A (en) | 1989-08-31 | 1993-04-28 | Dow Chemical Co | Constrained geometry complexes of titanium, zirconium or hafnium comprising a substituted cyclopentadiene ligand; use as olefin polymerisation catalyst component |
| SE465502B (sv) * | 1990-02-12 | 1991-09-23 | Johansson Sven Halvor | Munstycksanordning foer avgivande av en gas/vaetskeblandning in i en processgas |
| ZA943399B (en) * | 1993-05-20 | 1995-11-17 | Bp Chem Int Ltd | Polymerisation process |
-
1995
- 1995-01-06 GB GBGB9500226.7A patent/GB9500226D0/en active Pending
- 1995-12-21 BR BR9510131A patent/BR9510131A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-12-21 SK SK908-97A patent/SK282170B6/sk unknown
- 1995-12-21 FI FI972866A patent/FI972866A0/fi not_active Application Discontinuation
- 1995-12-21 PL PL95321255A patent/PL321255A1/xx unknown
- 1995-12-21 CA CA002209292A patent/CA2209292A1/en not_active Abandoned
- 1995-12-21 AU AU42706/96A patent/AU699258B2/en not_active Ceased
- 1995-12-21 AT AT95941228T patent/ATE179906T1/de not_active IP Right Cessation
- 1995-12-21 WO PCT/GB1995/003007 patent/WO1996020780A1/en active IP Right Grant
- 1995-12-21 HU HU9702093A patent/HU221764B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1995-12-21 EP EP95941228A patent/EP0801591B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-21 DE DE69509679T patent/DE69509679T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-21 JP JP8520798A patent/JPH10511890A/ja active Pending
- 1995-12-21 CZ CZ972080A patent/CZ208097A3/cs unknown
- 1995-12-21 RU RU97113062/12A patent/RU2156663C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-12-21 UA UA97084120A patent/UA39989C2/uk unknown
- 1995-12-21 ES ES95941228T patent/ES2131349T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-21 CN CN95197754A patent/CN1177309A/zh active Pending
- 1995-12-21 NZ NZ297536A patent/NZ297536A/xx unknown
- 1995-12-21 KR KR1019970704624A patent/KR100419325B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-28 TW TW084114054A patent/TW329397B/zh not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-01-03 ZA ZA9634A patent/ZA9634B/xx unknown
- 1996-01-03 DZ DZ960001A patent/DZ1960A1/fr active
- 1996-01-04 MY MYPI96000028A patent/MY113417A/en unknown
-
1997
- 1997-06-25 BG BG101667A patent/BG62958B1/bg unknown
- 1997-07-03 US US08/888,052 patent/US6088934A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-03 NO NO973104A patent/NO973104D0/no unknown
-
1999
- 1999-08-04 GR GR990402006T patent/GR3030922T3/el unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ208097A3 (cs) | Způsob vstřikování kapaliny přímo do fluidního lože a tryska pro vstřikování | |
| US5804677A (en) | Polymerization process | |
| KR100466302B1 (ko) | 유동층에 유체를 분무하기 위한 노즐 | |
| HK1008963B (en) | Polymerisation process | |
| CZ153098A3 (cs) | Atomizační tryska a upůsob zavádění kapaliny do fluidního lože | |
| CA2212787C (en) | Method for avoiding heat-exchanger fouling in a fluidized-bed polymerization process | |
| CA2212785C (en) | Liquid-filled separator for use in a fluidized-bed polymerization process | |
| CA2212285C (en) | Start-up control method for a fluidized-bed polymerization process | |
| US6001938A (en) | Polymerization process | |
| EP0825204B1 (en) | Polymerisation process | |
| EP0824114A1 (en) | Polymerisation process | |
| EP0803519A1 (en) | Polymerisation process | |
| EP0814100A1 (en) | Polymerisation process | |
| AU701999B2 (en) | Polymerisation process | |
| AU694924C (en) | Polymerisation process | |
| MXPA97005052A (es) | Tobera doble para inyectar fluidos |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic |