CS214741B2 - Vacuum cylindrical rotary furnace - Google Patents
Vacuum cylindrical rotary furnace Download PDFInfo
- Publication number
- CS214741B2 CS214741B2 CS771619A CS161977A CS214741B2 CS 214741 B2 CS214741 B2 CS 214741B2 CS 771619 A CS771619 A CS 771619A CS 161977 A CS161977 A CS 161977A CS 214741 B2 CS214741 B2 CS 214741B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- rotary
- reaction chamber
- chamber
- reaction
- tube
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/04—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by aluminium, other metals or silicon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/06—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined adapted for treating the charge in vacuum or special atmosphere
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S266/00—Metallurgical apparatus
- Y10S266/905—Refractory metal-extracting means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Vynález se týká vakuové válcové rotační pece pro metalotermické reakce.
Metalotermickými reakcemi jsou označovány takové reakce, u nichž se· sloučeniny kovů redukují jiným málo ušlechtilým kovem. Jako redukční kovy se používají zejména sodík, draslík, hořčík, vápník a hliník, zřídka také lanthan nebo směsný kov ceru.
Obzvláště známým příkladem metalotermické reakce je reakce práškového hliníku s kysličníkem železitým. Přitom se v redukčním kelímku smísí zrnitý hliník s práškovým kysličníkem železitým a na jednom místě se zapálí. Silně exotermická reakce se rozšíří přes celou reakční směs, přičemž kysličník železitý se redukuje hliníkem na železo a vytvoří se kysličník hlinitý. V důsledku velkého množství uvolněného tepla se roztavené železo shromáždí na dně kelímku a kysličník hlinitý vytvoří tekutou strusku, která se v důsledku nižší měrné hmotnosti a nedostatečné smáčecí schopnosti strusky shromáždí nad roztaveným železem jako oddělená fáze.
Podle tohoto principu jsou od počátku tohoto století vyráběny slitiny s nízkým obsahem uhlíku, jako například slitiny na bázi ferotitanu, ferochromu, feromanganu nebo ferovanadia. Je též možné získat kovový chrom z kysličníku chrómu.
Pro metalotermické reakce jsou obzvláště vhodné vápník a hořčík, které reagují podobným způsobem. Na základě jejich nízkého bodu varu je možné nechat působit ve vhodných zařízeních plynný vápník nebo hořčík na reakční látku, která má být redukována.
V poslední době se stala opět aktuální výroba slitin vzácných zemin a kobaltu působením vápníku na směsi kysličníků vzácných zemin a kobaltu na základě zvláštních vlastností permanentního magnetismu těchto slitin.
Tak je známa výroba práškovitých nebo snadno pulverisovatelných slitin vzácných zemin s kobaltem, kde směs jemnozrnných kysličníků vzácných zemin a kobaltu při teplotách asi 1000 až 1409 °C a tlaku rovném nebo menším než 1,33 Pa se redukuje . plynným vápníkem, vzniklý produkt reakce se mechanicky rozmělní a vytvořená slitina vzácných zemin a kobaltu se působením vodnaté kyseliny nebo magneticky či extrakčním způsobem oddělí od vedlejších produktů reakce. K provádění zmíněné výroby je známo zařízení, které sestává z pece uzavřené proti atmosféře, která je opatřena reakčním prostorem uspořádaným s výhodou uprostřed, který se pomocí vývěvy vyčerpá až na tlak rovný nebo menší než 1,33 až 0,133 Pa, přičemž je opatřen dvěma odděleně vytápěnými, nahoře otevřenými reakčními nádobami.
V jedné reakční nádobě se získávají vápníkové páry potřebné pro redukci a v druhé reakční nádobě jsou výlisky ze směsi kysličníků vzácných zemin a kobaltu. V podmínkách reakce plynný vápník reaguje se zmíněnými výlisky, přičemž se tvoří žádané slitiny v práškovité nebo alespoň v mletí způsobilé podobě.
Podle stejného principu i způsobu, jakož i v zařízení shora popsaném lze redukovat také jiné kysličníky kovů, jako například kysličníky chrómu, zirkonu nebo titanu, přičemž tento výčet by neměl být pokládán za vyčerpávající.
Při provádění metalotermického způsobu v dříve uvedeném zařízení se ukázalo nevýhodným, že vápníkové páry musí při redukci tvarových těles prostupovat zvnějšku dovnitř. Pro vápníkové páry tudíž přichází v úvahu vždy pouze relativně malý povrch vhodný pro reakci a vnější vrstva slisovaného tělesa, která již byla redukována, značně zpomaluje prostup vápníkových par dovnitř tvarového tělesa.
Kromě toho se ukázalo, že při reakci uvolněné teplo není odváděno optimálně, takže se mohou vyskytovat oblasti s místním přehřátím. Přitom vzniká nebezpečí, že primárně vyrobený kovový nebo slitinový prášek může srůstat do větších útvarů a aglomerovat nebo při výskytu tavných fází slinovat.
Vynález má za úkol vytvořit zařízení, kterým by bylo možné provádět metalotermické reakce, u nichž redukující kov působí na materiál, který má být redukován, v plynné fázi, přičemž by měly být překonány dříve zmíněné nedostatky. Jde tedy zejména o úkol vytvořit zařízení, u něhož na směs kysličníků, které mají být redukovány, by kovové páry působily na velkou plochu, avšak přitom na malém prostoru, přičemž kovové kysličníky, které mají být redukovány, jsou během pochodu obraceny a tím se stává zbytečnou výroba výlisků.
Řešením podle vynálezu se kromě toho má zabránit tomu, aby při metalotermických reakcích nedocházelo k místnímu přehřívání, zejména se však má zajistit rychlé odvádění uvolněného reakčního tepla, aby sc zabránilo aglomeraci nebo spékání částeček.
Podstata vynálezu spočívá v konstrukci vakuové válcové rotační pece, která sestává z vnějšího evakuovatelného pláště, který je vzhledem k podélné ose na jedné straně opatřena uzavíratelným plnicím hrdlem a na protilehlé straně neprodyšným průchozím vedením pro otočnou osu, — z otočné trouby uspořádané v podélné ose pláště, která je na straně plnění otevřená a na protilehlé straně je opatřena otočnou osou vedenou pláštěm, — z válcové reakční komory uspořádané souměrně k podélné ose otočné trouby, s níž je spojena poddajně a rozpojitelně, přičemž reakční komora sc na straně plnění zužuje na troubu o malé světlosti a na druhé straně je uzavřena, — z válcové odpařovací komory pro
214 74 1 kov určený na metalotermickou reakcí] uspořádané v přední části reakční komo-; ry v její podélné ose, přičemž odpařovací komora má menší vnější průměr, než je světlost reakční komory a na straně plnění je opatřena otvorem, — z topných prvků uspořádaných kolem válcové reakční komory, — z prostředků pro evakuaci válcové rotační pece — a z hnacího ústrojí pro otočnou troubu válcové rotační pece.
U obzvláště výhodného provedení válcové rotační pece svírá podélná osa otočné trouby s vodorovnou rovinou úhel 5 · až 25°, přičemž plnicí strana válcové rotační pece leží nad vztažnou vodorovnou rovinou.
S -výhodou bývá otočná trouba opatřena vně topného pásma tepelně izolačním materiálem.
Obzvláště účelným ' se. projevilo, je-li otočná trouba uložena na válečkách, zejména na grafitových válečkách.
Aby se vytvořily příznivé podmínky pro přestup tepla, lze otočnou . troubu v oblasti tepelného pásma opatřit otvory.
Aby se zabránilo reakci kovových par nebo vytvořených reakčních produktů s materiálem stěny reakční komory, je účelné a výhodné vytvořit vnitřní plochu reakční komory z materiálu netečného k reakčním produktům a reakčním výrobkům, zejména tuto vnitřní plochu vyložit kysličníkem vápenatým, hořečnatým anebo kovovým plechem s přiměřenou chemickou a tepelnou odolností. .
Pro vedení odpařovací komory v reakční komoře jsou s ' výhodou na vnitřní stěně reakční komory nebo na vnější stěně odpařovací komory uspořádány kruhovitě distanční vložky ve vzájemně stejné vzdálenosti.
Podrobnosti vynálezu jsou zřejmé z příkladného provedení vakuové rotační pece, znázorněné na připojeném výkresu.
Válcová rotační pec sestává z evakuovatelného pláště 1, jehož jednotlivé části jsou vzájemně spojeny sešroubováním, přičemž těsnicí prvky 2 jsou uspořádány na utěsnění vakua. Plášť 1 je pomocí hrdla 3 připojen na vývěvu. Souměrně vzhledem k podélné ose pláště 1 je uspořádána otočná trouba 4, otevřená na plnicí straně pláště 1. Plášť 1 lze otvírat sejmutím příklopu
5. Otočná trouba 4 je na straně protilehlé k plnicí straně opatřena otočnou osou 6, která prochází neprodyšně vedením 7 a je spojena' s hnacím motorem 8.
Otočná trouba 4 je uložena na válečkách 9 a je obklopena topnými prvky 10, přičemž otočná trouba 4 je v tomto úseku děrovaná. V těchto topných prvcích 10 je uspořádáno teplotní čidlo 11. Uvnitř otočné trouby 4 je souměrně k její podélné ose vlastní válcová reakční komora 12, která je spojena poddajně a spínatelně pomocí čepu 13 s otočnou troubou 4. Reakční komora 12 se vpředu zužuje na troubu 14 o malé svět ι^ρο5ύ. Aby se tepelné ztráty omezily na ' nej? menší míru, je reakční komora 12 vně zaI hřívaného pásma opatřena dutým válcem z izolačního materiálu.
V reakční komoře 12 je umístěna válcová odpařovací komora 16 a je v ní ustředěna pomocí distančních vložek 17. Odpařovací komora 16 je na plnicí straně opatřena otvorem 18. Na protilehlé straně je uspořádána profilová tyč 19, která je spojena s odpařovací komorou 16 a se zadní stěnou reakční komory 12. a která zajišťuje odpařovací komoru 16 v určené poloze.
Celé zařízení je nakloněno a svírá s vodorovnou rovinou úhel asi 5°. Tento náklon lze měnit pomocí vřetena 20.
Před zahájením metalotermických reakcí se příklop 5 na plášti 1 otevře, dutý válec 15 z izolačního materiálu se odstraní a reakční komora 12 se vysune dopředu z otočné trouby 4. Poté se sejme víko 21, které tvoří · přední uzávěr reakční komory 12 a odpařovací komora 16 se vyjme z reakční komory 12. Kysličník ' kovu nebo směs 24 .. kysličníků kovů, která · má ·. být redukována a navíc ještě může být přidán kovový prášek stejného druhu a/nebo cizí za účelem tlumení reakce nebo legování, se pak sází do vnitřního prostoru reakční komory 12. Nyní ' se . opět vloží odpařovací komora a naplní se takovým množstvím metalotermícky působícího kovu 22, například vápníku v podobě granulátu, aby při žádoucím náklonu válcové rotační pece byla hladina roztaveného kovu pod otvorem 18 v odpařovací komoře 16. . Poté se nasadí víko . 21 a neprodyšně spojí s reakční komorou 12.
Po vložení dutého válce 15 z izolačního materiálu a uzavření vakuové válcové rotační pece příklopem 5 se plášť 1 vakuové válcové rotační pece evakuuje na tlak 1,33 až 0,133 Pa. Současně se ' otočná .trouba 4 vytápí pomocí topných prvků 10.
Použije-li se k redukci vápníku, taví se vápník při 860 ’ °C a zčásti se odpaří úzkou troubou 14, kde se ochlazením vytvoří vápníková zátka 23 a reakční komora 12 se sama uzavře.
Je-li materiál, který má být redukován vytvořen například z kysličníků vzácných zemin a kysličníku kobaltu, pak je nutné sledovat metaforickou reakci při teplotách asi 900 °C a vyšších. Otočná trouba 4 a s ní spojená reakční komora 12 se otáčí působením hnacího motoru 8 při otáčkách asi 6 až 10 · za minutu, takže směs kysličníků kovů se stále převrací. Topnými prvky 10 přiváděné teplo je udržováno v tak nízkých mezích, aby se zabránilo exotermickou reakcí možnému přehřátí reakční hmoty. Rychlost exotermické reakce lze v určité míře řídit teplotou vytápění a tím množstvím vápníkových par, které jsou k dispozici pro reakci. Množství vápníku je přitom nastaveno tak, že ’' je vzhledem k smě214741 si 24 kysličníků kovů stechiometricky v malém- přebytku. Po - odeznění reakce se otočná trouba 4 otáčí ještě tak dlouho, až teplota klesne asi na 100 °C. Poté se hrdlem 3 zavádí do válcové rotační pece ochranný plyn a pec se dříve popsaným způsobem otevře, načež se z reakční komory 12 odebere volná, prášková hmota, zbavená obvyklým způsobem kysličníku, v daném případě - kysličníku vápenatého, a pak se předá k dalšímu zpracování. Stav v reakční komoře 12 lze sledovat průhledítkem 25.
Při použití zařízení podle vynálezu se - podaří získat například slitiny vzácných zemin a kobaltu v následujícím složení, převážně v jednofázové podobě, o zrnitosti 1,5 až 20 μπι:
VZCo5, VZ2[CoFeh7, VZ2C07, VZCo2,
VZC03, VZ6o/Co4o.
K nastavení příslušného poměru je třeba pouze kvantitativně úměrné zavážky do zařízení. Pokusně se prokázalo, že zařízení je právě tak použitelné pro výrobu velmi jemného práškového zirkonu, titanu nebo chrómu, které jsou v této podobě obzvláště vhodné pro další zpracování v práškové metalurgii. Kovové prášky se vyznačují vynikající čistotou, rovnoměrnou a - malou zrnitostí, jakož i možností přesně reprodukovat zrnění.
Konečně je možné získat speciální - slitiny, jako například na bázi substituovaných slitin vzácných zemin a kobaltu, přičemž kobaltovou složku lze zčásti nahradit železem, manganem, niklem a mědí a - lze vyrábět čisté dvoufázové slitiny. Pokusně bylo též prokázáno, že lze vyrábět slitiny titanu, hliníku a vanadia, takže zařízení je vhodné k provádění metalotermických reakcí, - u nichž kov, sloužící jako redukční prostředek, se může při reakčních podmínkách odpařit.
V následující tabulce jsou uvedeny složení a zrnitost různých slitin vyrobených zařízením podle vynálezu, které byly - získány použitím vápníku z různých kysličníků při výtěžku téměř 100 %.
Práškové kovy a slitiny vyrobené metalotermickou reakcí ve vakuové válcové rotační peci
Slitina | Průměrná zrnitost [μΐύ] | Rozsah zrnitosti [vah. %—μΐη] | Obsah kyslíku [PPm] | Podíl fází [obj. %] |
Sm2[Coo,8Feo,2)i7 | 1,6 až 2,5 μΐη | 100 <15 μΐη | 2000 až 2400 | SmCo5<l |
SmCo5 | 4,0 - až 10,0 μπι | 100 <20 μΐη | 1800 až 2300 | Sm2Co-í7<l |
Sm2Co7 | 5,0 až 10,0 μπι | 100 <25 μΐη | 2000 až 2400 | SmCo3<2 |
SmCo2 | 6,0 až 10,0 /im | 100 <30 μπΐ | 2800 až 3200 | téměř jednofázové |
SmCo3 | 10,0 až 15,0 μΐη | 100<15 μΐη | 2000 až 2500 | SmCO2<5 |
Sm60/Co40 | 25,0 až 33,0 μΐη | 100 <40 μΐη | 2200 až 2600 | SmCo2 a eutektikum |
Sm [ Coo,85Feo,iCuo,05 ] a | 3,6 až 8,0 - рш | 100 <40 μΐη | 2000 až 2800 | dvoufázové [1:5 plus 2 : 17] |
Smi[ Coo,85Feo,iMno,o5 js | 6,0 až 10,0 μΐη | 100<30 μΐη | 2000 až 2800 | dvoufázové [1:5 plus 2:17] |
Sm [ COo85Feo.1Mno,0.5 Js | 6,0 až 10,0 μΐη | 100 <25 μΐη | 2000 až 2800 | dvoufázové [1:5 plus 2 : 17] |
Chrom | 3,0 až 5,0 μΐη | 100 <15 μΐη | 2400 až 3000 | — |
Zirkon | 10,0 - až 20,0 μΐη | 100<40 μπι | 2100 až 2500 | — |
p R E D M £ τ
Claims (7)
1. Vakuová válcová rotační pec pro metalotermické reakce, vyznačená tím, že sestává z vnějšího pláště (1), který je vzhledem k podélné ose na jedné straně opatřen uzavíratelným plnicím hrdlem s příklopem (5) a na protilehlé straně neprodyšným průchozím vedením pro otočnou osu (6), z otočné trouby (4) uspořádané v podélné ose pláště (lj, která je na straně plnění otevřená a na protilehlé straně je opatřena otočnou osou (6) - vedenou pláštěm (l], z válcové reakční komory (12) uspořádané souměrně k podélné ose otočné trouby (4), s níž je spojena poddajně a rozpojitelně, přičemž reakční komora (12) se na straně plnění zužuje na troubu (14) o malé světlosti a na druhé straně je uzav
VYNÁLEZU řena, z válcové odpařovací komory (16) pro kov určený na metalotermickou reakci, uspořádané v přední části reakční komory (127' v její podélné ose, přičemž odpařovací komora (16) má menší průměr, než je světlost reakční komory (12) a na straně plnění je opatřena otvorem (18), z topných prvků (10) uspořádaných kolem válcové reakční komory (12), z prostředků pro- evakuaci válcové rotační pece a z hnacího ústrojí pro otočnou troubu (4j válcové rotační pece.
2. Vakuová válcová rotační pec podle bodu 1, vyznačená tím, že podélná osa otočné trouby (4)' svírá s vodorovnou rovinou úhel 5 až 25°, přičemž plnicí strana vál214741
9 10 cové rotační pece leží nad vodorovnou rovinou.
3. Vakuová válcová rotační pec podle bodů 1 a 2, vyznačená tím, že otočná trouba (4) je vně topného pásma opatřena dutým válcem (15) z tepelně izolačního materiálu.
4. Vakuová válcová rotační pec podle bodů 1 až 3, vyznačená tím, že otočná trouba (4) je opatřena v oblasti tepelného pásma otvory.
5. Vakuová válcová rotační pec podle bodů 1 až 4, vyznačená tím, že otočná trou ba (4) je uložena na válečkách (9), zejména grafitových válečkách.
6. Vakuová válcová rotační pec podle bodů 1 až 5, vyznačená tím, že vnitřní plocha reakční komory (12) je vyložena materiálem netečným k reakčním podílům a reakčním produktům.
7. Vakuová válcová rotační pec podle bodů 1 až 6, vyznačená tím, že na vnitřní stěně reakční komory (12) nebo na vnější stěně odpalovací komory (16) jsou kruhovitě uspořádány distanční vložky (17).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19762615767 DE2615767C2 (de) | 1976-04-10 | 1976-04-10 | Vakuumdrehrohrofen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS214741B2 true CS214741B2 (en) | 1982-05-28 |
Family
ID=5975047
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS771619A CS214741B2 (en) | 1976-04-10 | 1977-03-10 | Vacuum cylindrical rotary furnace |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4071229A (cs) |
JP (1) | JPS52123906A (cs) |
BE (1) | BE853428A (cs) |
CA (1) | CA1069691A (cs) |
CH (1) | CH600274A5 (cs) |
CS (1) | CS214741B2 (cs) |
DD (1) | DD129986A5 (cs) |
DE (1) | DE2615767C2 (cs) |
FR (1) | FR2347636A1 (cs) |
GB (1) | GB1532185A (cs) |
HU (1) | HU173206B (cs) |
IT (1) | IT1086873B (cs) |
NL (1) | NL170664C (cs) |
SU (1) | SU652911A3 (cs) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5810454B2 (ja) * | 1980-02-07 | 1983-02-25 | 住友特殊金属株式会社 | 永久磁石合金 |
JPS5869274U (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-11 | 株式会社東興化学研究所 | 隔膜式酸素電極 |
GB2129529B (en) * | 1982-11-04 | 1987-02-25 | Dr Zahra Ibrahim Khatib | Rotary reaction vessel |
JPS60176167U (ja) * | 1984-04-28 | 1985-11-21 | 日本電池株式会社 | 定置式酸素センサ− |
JPS60260840A (ja) * | 1984-06-07 | 1985-12-24 | Japan Storage Battery Co Ltd | ガルバニ電池式酸素センサ− |
JPS60260841A (ja) * | 1984-06-07 | 1985-12-24 | Japan Storage Battery Co Ltd | ガルバニ電池式酸素センサ− |
EP0377053B1 (en) * | 1988-06-28 | 1994-03-09 | Masao Kubota | Material generation method and apparatus utilizing non-gravitational effect |
JP3347963B2 (ja) * | 1996-12-11 | 2002-11-20 | 株式会社松本機械製作所 | 真空回転乾燥機 |
JP4679746B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2011-04-27 | 高砂工業株式会社 | バッチ式ロータリーキルン |
DE102004053435A1 (de) * | 2004-11-05 | 2006-05-11 | Forschungszentrum Jülich GmbH | Thermische Isolierung zur Reduzierung von Wärmeverlusten und Energieverbrauch bei Hochtemperaturanlagen |
JP2006308172A (ja) * | 2005-04-27 | 2006-11-09 | Takasago Ind Co Ltd | バッチ式ロータリキルン |
JP2009236400A (ja) * | 2008-03-27 | 2009-10-15 | Mitsubishi Materials Corp | 真空加熱炉および粉末材料の加熱処理方法 |
US8485815B2 (en) * | 2008-05-13 | 2013-07-16 | Harper International Corporation | Overhung rotary tube furnace |
CN104070174B (zh) * | 2014-06-25 | 2016-01-06 | 四川大学 | 真空热蒸发旋转混料式钨-钾合金粉末制备装置 |
CN105081335B (zh) * | 2015-09-18 | 2017-04-26 | 苏州萨伯工业设计有限公司 | 一种稀土磁性材料生产节能氢碎装置 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2915384A (en) * | 1956-10-02 | 1959-12-01 | Nat Res Corp | Method of producing zirconium |
-
1976
- 1976-04-10 DE DE19762615767 patent/DE2615767C2/de not_active Expired
-
1977
- 1977-03-10 CS CS771619A patent/CS214741B2/cs unknown
- 1977-03-22 CH CH355977A patent/CH600274A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-03-22 IT IT48593/77A patent/IT1086873B/it active
- 1977-03-25 US US05/781,106 patent/US4071229A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-03-28 HU HU77GO1366A patent/HU173206B/hu unknown
- 1977-03-28 GB GB13005/77A patent/GB1532185A/en not_active Expired
- 1977-03-31 CA CA275,258A patent/CA1069691A/en not_active Expired
- 1977-04-05 DD DD7700198260A patent/DD129986A5/xx unknown
- 1977-04-07 NL NLAANVRAGE7703922,A patent/NL170664C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-04-08 SU SU772467952A patent/SU652911A3/ru active
- 1977-04-08 BE BE176574A patent/BE853428A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-04-08 FR FR7710717A patent/FR2347636A1/fr active Granted
- 1977-04-11 JP JP4128677A patent/JPS52123906A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2347636A1 (fr) | 1977-11-04 |
CH600274A5 (cs) | 1978-06-15 |
NL7703922A (nl) | 1977-10-12 |
FR2347636B1 (cs) | 1982-04-09 |
NL170664C (nl) | 1982-12-01 |
JPS5638868B2 (cs) | 1981-09-09 |
US4071229A (en) | 1978-01-31 |
DD129986A5 (de) | 1978-02-22 |
BE853428A (fr) | 1977-08-01 |
IT1086873B (it) | 1985-05-31 |
DE2615767B1 (de) | 1977-07-07 |
SU652911A3 (ru) | 1979-03-15 |
DE2615767C2 (de) | 1978-02-16 |
CA1069691A (en) | 1980-01-15 |
JPS52123906A (en) | 1977-10-18 |
NL170664B (nl) | 1982-07-01 |
HU173206B (hu) | 1979-03-28 |
GB1532185A (en) | 1978-11-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS214741B2 (en) | Vacuum cylindrical rotary furnace | |
US2091087A (en) | Process for the production of pure beryllium | |
US3847596A (en) | Process of obtaining metals from metal halides | |
JPS6137351B2 (cs) | ||
US3502461A (en) | Method of reducing oxidic raw materials | |
US20100064852A1 (en) | Method for purification of metal based alloy and intermetallic powders | |
US20180043437A1 (en) | Methods For Producing Metal Powders And Metal Masterbatches | |
JPS6383232A (ja) | 溶融金属のための注入可能な剤 | |
US3492114A (en) | Method for alloying highly reactive alloying constituents | |
US2988444A (en) | Method and apparatus for treating molten metal | |
JP2627703B2 (ja) | 非蒸発型バリウムゲッタ合金による残留気体、特に窒素気体の収着方法 | |
US4113479A (en) | Vacuum smelting process for producing ferrotungsten | |
RU2244025C2 (ru) | Спеченные агломераты и способ их изготовления | |
US3501291A (en) | Method for introducing lithium into high melting alloys and steels | |
US4247324A (en) | Method and apparatus for introducing solid substances into liquid metals | |
US4592538A (en) | Apparatus for producing predominately iron alloy containing magnesium | |
JP2001262247A (ja) | マグネシウム系水素吸蔵合金の製造方法 | |
US2754201A (en) | Process of alloying magnesium with cast iron | |
US4008104A (en) | Method for dephosphorization and denitrification of an alloy containing easily oxidizable components | |
US3410679A (en) | Method of making metal alloys, particularly ferrotitanium alloy | |
US4519838A (en) | Apparatus and process for producing predominately iron alloy containing magnesium | |
NO821044L (no) | Tilsetning for jernbaserte legeringer | |
US4015978A (en) | Method for production of magnesium-containing briquets and magnesium | |
US3282680A (en) | Process of degassing copper alloys | |
US2870006A (en) | Process for melting metals |