CN1978948B - 扭转振动缓冲器 - Google Patents

扭转振动缓冲器 Download PDF

Info

Publication number
CN1978948B
CN1978948B CN2006101531906A CN200610153190A CN1978948B CN 1978948 B CN1978948 B CN 1978948B CN 2006101531906 A CN2006101531906 A CN 2006101531906A CN 200610153190 A CN200610153190 A CN 200610153190A CN 1978948 B CN1978948 B CN 1978948B
Authority
CN
China
Prior art keywords
accumulation
energy assembly
accumulator
characteristic curve
torsional vibration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN2006101531906A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1978948A (zh
Inventor
W·埃尔温
S·克里斯托夫
S·约格
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ZF Friedrichshafen AG
Original Assignee
ZF Friedrichshafen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ZF Friedrichshafen AG filed Critical ZF Friedrichshafen AG
Publication of CN1978948A publication Critical patent/CN1978948A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1978948B publication Critical patent/CN1978948B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
    • F16F15/123—Wound springs
    • F16F15/12353—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
    • F16F15/1236—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
    • F16F15/12366—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H2045/007—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches comprising a damper between turbine of the fluid gearing and the mechanical gearing unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F16H2045/0226—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means comprising two or more vibration dampers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F16H2045/0226—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means comprising two or more vibration dampers
    • F16H2045/0231—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means comprising two or more vibration dampers arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F16H2045/0247—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means having a turbine with hydrodynamic damping means

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)

Abstract

本发明涉及一种扭转振动缓冲器，其用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件作用，并且具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接。在第一蓄能组件的蓄能器与第二蓄能组件的蓄能器之间形成一个给定的刚性比(SV)，其中驱动端的蓄能组件的相应蓄能器以与从动端的蓄能组件的所配属的蓄能器不同的刚性构成。

Description

扭转振动缓冲器
技术领域
本发明涉及一种在液力离合器装置的分接离合器上的扭转振动缓冲器。
背景技术
例如由DE 103 58 901 A1已知这种扭转振动缓冲器。该液力离合器装置作为转矩变换器实现，通过分接离合器构成，其活塞在面对离合器外壳的一侧上配有一个摩擦面，通过该摩擦面使扭转振动缓冲器通过一个中间层与位于离合器外壳上的对应摩擦面处于摩擦连接。该分接离合器在与驱动装置、例如内燃机的曲轴、不可扭转固定的离合器外壳与扭转振动缓冲器之间建立作用连接，方法是通过使扭转振动缓冲器的驱动端的传递部件不可扭转地、但是可轴向移动地作用在中间层上。驱动端的传递部件与驱动端的蓄能组件的蓄能器和作为扭转振动缓冲器的中间传递部件的盖板共同形成一个驱动端的缓冲装置。这些轴向相互间隔的盖板本身与从动端的蓄能组件的蓄能器和从动端的传递部件一起形成一个从动端的缓冲装置。这个缓冲装置与从动端的构件、例如传动机构输入轴处于不可扭转的连接。
汽车的驱动连杆在考虑到具有液力离合器装置的自由振动系统时可以粗略地折合到六个质量，其中具有泵轮的驱动装置作为第一质量、涡轮作为第二质量、传动机构输入轴作为第三质量、万向轴和差速器作为第四质量、齿轮作为第五质量和整个汽车作为第六质量。对于具有n＝6个质量的自由振动系统公知地产生n-1个自振频率、即五个自振频率，其中第一自振频率涉及整个振动系统的旋转并且在振动缓冲方面是不重要的。激励自振频率的转速与构成内燃机的驱动装置的气缸数有关。在图2中简示出一个曲线图，用于表示在液力离合器装置的涡轮上的振幅频率特性的对数关系。
基于尽可能少的燃料消耗存在这种趋势，在低转速时已经接通分接离合器，用于使由于滑动引起的损失在液力回路中保持尽可能地小。对于分接离合器这意味着，它对于一个频率已经接通，该频率尽管位于第一和第二自振频率EF1和EF2以上，但是还位于第三和第四自振频率EF3和EF4以下。两个第一自振频率EF1和EF2在液力离合器装置的液力回路中可以缓冲，而驱动连杆在通过第三和第四自振频率EF3和EF4时可能激励出不期望的噪声，其中尤其是第三自振频率EF3还可能具有非常大的振幅。
重提DE 103 58 901 A1，所述扭转振动缓冲器例如按照图1具有两个缓冲装置，其中驱动端的以中间片作为分接离合器的一个构件与从动端的以传动机构输入轴作为液力离合器装置的从动端构件处于旋转连接。按照功能在两个缓冲装置之间涡轮作为质量部件连接在中间传递部件上。
根据这种涡轮连接，驱动端的缓冲装置起到扭转振动缓冲器(TD)的作用，在专业领域称为“标准TD”，其本身具有在图3中所示的缓冲曲线。标准TD对于在图2中简示的以对数曲线表示的在液力离合器装置的涡轮上的振幅频率特性不仅第三自振频率EF3的振幅而且第四自振频率EF4的振幅都下降。但是对于第三自振频率EF3在每分钟约1500转的转速范围中明显增加旋转不规则性，如同由图3可以看到的那样。
因为对于按照DE 103 58 901 A1的扭转振动缓冲器，所述从动端的缓冲装置通过其从动端的传递部件能够实现相对于固定在中间传递部件上的涡轮的相对旋转，因此从动端的缓冲装置起到在专业领域称为“扭转振动缓冲器TTD”的扭转振动缓冲器的作用，如同在图3所示的缓冲曲线所给出的那样，通过该缓冲器使由于第三自振频率EF3产生的旋转不规则性超过每分钟约1000转的范围并因此只在一般的转速范围产生微小的干扰。
与上述实施例不同对于按照DE 103 58 901 A1的扭转振动缓冲器、它在专业领域称为“双缓冲变换器ZDW”产生的作用是，通过作为标准TD接通的驱动端缓冲装置降低自振频率EF3和EF4，并且通过作为TTD接通的从动端的缓冲装置使在此干扰的自振频率EF3偏移到一个更低的转速，在该转速这个缓冲器产生几乎感觉不到的干扰作用。由此通过ZDW可以实现在图3这所示的缓冲过程。
这种缓冲过程在现代汽车中是所致力实现的，目的是使汽车也可以在对于使用重要的低局部负荷区中通过完全接通的分接离合器运行，而不必考虑干扰的振动或噪声形式的缺陷。但是如果分接离合器要在每分钟1000转的数量级转速时已经接通，则通过ZDW起作用的缓冲过程当然是不够的。
发明内容
本发明的目的是，在液力离合器装置的分接离合器上通过至少两个缓冲装置构成一个扭转振动缓冲器，不再干扰地出现不期望的振动或噪声。
这个目的通过多种扭转振动缓冲器得以实现。
按照本发明的第一种扭转振动缓冲器用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，至少一个驱动端的蓄能组件或者至少一个从动端的蓄能组件具有至少两个不同的蓄能器来产生具有至少两个特性曲线段的特性曲线，在第一蓄能组件的第一蓄能器与第二蓄能组件的第一蓄能器之间形成一个给定的刚性比，其中第一蓄能组件的对应的第一蓄能器比第二蓄能组件的对应的第一蓄能器具有更小的刚性。
按照本发明第一种扭转振动缓冲器的一种优选技术方案规定，用于产生具有对应多个特性曲线段的特性曲线的两个蓄能组件分别具有至少两个不同的蓄能器。
按照本发明的第二种扭转振动缓冲器用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，所述驱动端的蓄能组件是第一蓄能组件并且所述从动端的蓄能组件是第二蓄能组件，至少一个第一蓄能组件具有只同类的蓄能器用于产生具有唯一特性曲线段的特性曲线，并且至少一个第二蓄能组件具有至少两个不同的蓄能器用于产生具有至少两个特性曲线段的特性曲线，在第一蓄能组件的只同类的蓄能器与第二蓄能组件的不同蓄能器之间形成给定的刚性比，其中对应的第一蓄能组件的只同类的蓄能器具有比与第二蓄能组件的蓄能器更小的刚性。
按照本发明的第三种扭转振动缓冲器用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，每个蓄能组件分别具有只相同的蓄能器，在第一蓄能组件的蓄能器与第二蓄能组件的蓄能器之间形成一个给定的刚性比，其中第一蓄能组件的蓄能器具有比第二蓄能组件的蓄能器不同的刚性。
按照本发明第三种扭转振动缓冲器的一种优选技术方案规定，所述扭转振动缓冲器具有一个离合器装置，它为了形成液力循环具有至少一个泵轮和一个涡轮，其特征在于，所述中间传递部件不可扭转地与涡轮连接，而从动端的缓冲装置的从动端的传递部件不可扭转地与从动端的构件连接。
按照本发明的第四种扭转振动缓冲器用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，所述驱动端的蓄能组件是第一蓄能组件并且所述从动端的蓄能组件是第二蓄能组件，在第一蓄能组件的蓄能器与第二蓄能组件的蓄能器之间形成一个给定的刚性比，其中第一蓄能组件的相应蓄能器分别具有比第二蓄能组件的相应所配属的蓄能器不同的刚性，并且第一蓄能组件的蓄能器与第二蓄能组件的蓄能器的刚性比位于0.3至1.2之间的范围内。
按照本发明，一个扭转振动缓冲器具有至少两个蓄能器组件，其中第一蓄能组件、最好是驱动端的蓄能组件或者具有至少两个不同的蓄能组件来产生具有至少两个特性曲线段的特性曲线，或者具有至少一个蓄能器，对于它为了产生一个特性曲线一个唯一的特性曲线段就足够了。按照本发明的第一种和第二种扭转振动缓冲器的第二蓄能组件、最好是从动端的蓄能组件具有至少两个不同的蓄能器用于产生具有至少两个特性曲线段的特性曲线，而按照本发明的第三种扭转振动缓冲器的只同类的蓄能器用于产生具有一个特性曲线段的特性曲线。
对于按照本发明第一种的扭转振动缓冲器的实施例负责，在所有的蓄能组件的对应第一蓄能器之间形成一个给定的刚性比SV。通过分别设计两个蓄能组件的特性曲线的第一特性曲线段使得特性曲线段以不同的转矩值ME1，ME2结束，在两个特性曲线的较小刚性的对应第一蓄能器之间实现到两个特性曲线的较大刚性的对应第二蓄能器的过渡，对于由两个特性曲线产生的特性曲线、下面称为特性曲线和不产生拐点位置或者不具有明显感觉到的间断的部位。这一点尤其起到有利的作用，此时在扭转振动缓冲器上施加一个与至少一个对应第一特性曲线段的结束以及与至少一个对应第二特性曲线段的起始一致的数量级的转矩，并且在这个特性曲线的对应其它特性曲线段上交替地产生微小的转矩变化。尤其当对于上述数量级的转矩叠加符号交替变换的扭转振动的时候，经常产生对应有效的特性曲线段的这种变化。附加地或者可选择地通过特性曲线的相应设计负责对于使用重要的局部负荷区施加在两个特性曲线段之间的相应拐点，该局部负荷区一般对于节流阀调节在25％至50％之间的打开角是不定的。对于这种设计上述扭转振动可以在两个特性曲线段之间不引起变化。
相应地，按照本发明的第二种扭转振动缓冲器的实施例负责在优选第一蓄能组件的只同类的蓄能器与优选第二蓄能组件的各第一蓄能器之间形成一个给定的刚性比SV。以有利的方式可以使第一蓄能组件只设计至相对较小的冲击转矩，其中这个冲击转矩只对应于由驱动装置、例如内燃机曲轴提供的转矩的一部分。这意味着，对于来自驱动装置的不超过这个冲击转矩的转矩要求不仅第一蓄能组件而且第二蓄能组件都是有效的，而对于位于冲击转矩以上的转矩要求仅仅第二蓄能组件是有效的。这种实施例的优点是第一蓄能组件得到一个非常低的可实现的刚性，因为这个蓄能组件不必承受所有由驱动装置提供的转矩。因此优选使第一蓄能组件径向设置在从动端的蓄能组件以外，并且以这种方式获得大的弹性行程。
对于扭转振动缓冲器的这个实施例，由一个唯一的第一特性曲线和由一个第二特性曲线段组成的第二特性曲线构成的特性曲线和至少基本没有拐点地或者没有明显的间断部位地延续。
按照本发明的第三种扭转振动缓冲器的实施例负责在第一蓄能组件的只同类的蓄能器与第二蓄能组件的只同类的蓄能器之间形成一个给定的刚性比SV。有利地这样设计一个蓄能组件，使得其拐点以给定的第一转矩值ME1结束，而另一蓄能组件的特性曲线以第二转矩值ME2结束，其中第二转矩值ME2一方面应该位于驱动装置、例如内燃机曲轴的最大可能的转矩需求的数量级，另一方面应该只略微超过第一转矩值ME1。对于这种设计，对于驱动装置的转矩需求不超过较小的转矩值ME2并因此保持两个蓄能组件的有效性，只要驱动装置的转矩需求紧密地保持在最大可能的转矩需求以下，即使对于远为重要的运行状态部分也是如此。以有利的方式使较高的转矩值ME1位于由驱动装置提供的转矩的110％至120％之间的范围内，而较低的转矩值ME2位于这个转矩的80％至100％之间的范围内。因此较低的转矩值ME2有利地位于较大转矩值ME1以下的10％至40％之间的范围。
相应的转矩值的这种设计不仅对于按照本发明的第三种扭转振动缓冲器实施例是有利的，而且对于按照本发明的第一、二、四种的扭转振动缓冲器实施例也是有利的。较高的转矩值ME4在后一种实施例的情况下分别配属于具有较大刚性的蓄能组件的第二特性曲线的第二特性曲线段，而较低的转矩值或者配属于第一特性曲线(转矩值ME3)的第二特性曲线段或者配属于第一特性曲线(转矩值ME1)的唯一特性曲线段，分别对于具有较小刚性的蓄能组件。
按照本发明第一种和第二种的扭转振动缓冲器实施例以有利的方式使较小的转矩值ME1，ME3配属于第一蓄能组件，而较高的转矩值ME4配属于第二蓄能组件。而在按照本发明第三种的扭转振动缓冲器实施例的情况下较高的转矩值ME1配属于第一蓄能组件，较小的转矩值ME2配属于第二蓄能组件。但是对于所有上述的扭转振动缓冲器实施例也可以实现两个蓄能组件的相反的设计并且是有利的。按照本发明第四种的扭转振动缓冲器的实施例也允许两种可能的设计。
有利地使对应较低的转矩值也位于对应较高的转矩值以下的10％至40％之间。由此使得所配属的特性曲线和在导入转矩的绝大部分范围以内运行，即在约80％至100％的范围以内，至少基本没有拐点或者没有明显的间断区域。这一点尤其适用于扭转振动缓冲器的实施例，其中两个蓄能组件分别具有只同类的蓄能器并由此分别具有唯一的特性曲线段。
在本发明中给出对于按照本发明的扭转振动缓冲器的两个实施例的给定刚性比SV的有利范围。
为了在相应两个空隙之间产生不同宽度的连接臂，通过用于容纳中间传递部件的以及相互间具有不同间距角范围的从动端缓冲装置的从动端传递部件的具有不同刚性的蓄能器的空隙的结构负责在连接臂上更均匀的材料负荷，也即尤其在连接臂支承各蓄能器的相应端部的那个部位上，因此也靠近在转矩传递方向上前面的空隙，这尤其对于从动端的传递部件具有明显的意义。在此通过按照权利要求的措施使用于容纳配属于第一特性曲线段的更低刚性的蓄能器的那些连接臂为了变窄通过在空隙之间的较小间距角范围相互靠近，而用于容纳配属于第二特性曲线段的较高刚性的蓄能器的另一连接臂为了变宽通过在空隙之间的较大间距角范围
Figure GA20177709200610153190601D00073
相互间更远地间隔。所述连接臂的这种设计分别对于蓄能器的作用方向在拉运行时实现，因为在此施加的转矩只能采用最大数值。
附图说明
借助于实施例详细描述本发明。附图中：
图1示出液力离合器装置的纵向截面的上半部，该离合器装置具有分接离合器和扭转振动缓冲器，该扭转振动缓冲器具有两个蓄能组件，
图2以示意曲线图示出在液力离合器装置的涡轮上的振幅频率特性的对数关系，
图3是不同扭转振动缓冲器的旋转不规则性的示意图，
图4是具有特性曲线和的扭转振动缓冲器的特性曲线图，该特性曲线和由两个分别具有两个不同特性曲线段的特性曲线给出，
图5与图4类似，但是具有一个特性曲线和，它由具有唯一特性曲线段的第一特性曲线并由具有两个不同特性曲线段的第二特性曲线给出，
图6与图4类似，但是具有一个特性曲线和，它由两个分别具有唯一特性曲线段的特性曲线给出，
图7示出由图1的观察方向A看去的从动端蓄能组件的轮毂盘，
图8示出驱动端的蓄能组件，它具有两个串联的不同刚性的蓄能器，
图9与图8类似，但是具有只同类的蓄能器，
图10与图9类似，但是示出从动端的蓄能组件，
图11示出一个节流阀，用于影响设置在液力离合器装置前面的驱动装置的功率特性。
具体实施方式
在图1中示出一个液力转矩变换器形式的液力离合器装置1，该变换器能够围绕旋转轴3实现旋转运动。该液力离合器装置1具有一个离合器外壳5，它在其面对驱动装置2、例如内燃机的曲轴4的一侧上具有一个外壳盖7，它固定地与泵轮壳9连接。这个泵轮壳在径向内部部位过渡到泵轮毂11。
重提外壳盖7，这个外壳盖在径向内部部位中具有一个支承轴承轴颈13的轴颈毂12，其中轴承轴颈13以公知的方式容纳在曲轴4的空隙6里面用于使离合器外壳5在驱动端定心。此外该外壳盖7具有一个固定容纳体15，它用于使离合器外壳5固定在驱动装置2上，而且具有弹性板16。这个弹性板通过固定部件40固定在固定容纳体15上并且通过简示的固定部件42固定在曲轴4上。
上述的泵轮壳9与泵轮叶片18一起构成一个泵轮17，它与具有涡轮壳21和涡轮叶片22的涡轮19以及与配有导轮叶片28的导轮23共同起作用。泵轮17、涡轮19和导轮23以公知的方式形成液力回路24，它围成一个内环面25。
所述导轮23的导轮叶片28位于导轮毂26上，它设置在一个自由飞轮(Freilauf)27上。该自由飞轮通过轴向轴承29轴向支承在泵轮毂11上并且与支承轴30处于不可扭转的、但是可轴向相对移动的齿部32，该支承轴径向设置在泵轮毂11内部。由空心轴构成的支承轴30本身包括一个作为液力离合器装置1的从动端构件116的传动机构输入轴36，它配有中心孔37用于通过流体。该传动机构输入轴36通过齿部34不可扭转但是可以轴向移动地固定一个扭转缓冲器轮毂33，其中这个扭转缓冲器轮毂33用于相对旋转地固定涡轮脚31。该扭转缓冲器轮毂33一端通过轴向轴承35支承在上述的自由飞轮27上，另一端通过分接离合器48顶靠在外壳盖7上。
所述传动机构输入轴36的上述中心孔37用于对液力回路24供液以及用于力加载分接离合器48，为此需要与控制装置和液体储罐连接。附图中既没有示出控制装置也没有示出液体储罐，但是可以在DE 44 23640 A1的图1中得到并因此援引作为本专利申请的内容。
通过传动机构输入轴36的中心孔37流入的液体进入到腔室50里面，该腔室轴向设置在外壳盖7与分接离合器48的活塞54之间。该活塞54通过其背离腔室50的侧面面对液力回路24并且根据在液力回路24以及腔室50中的压力比为了使分接离合器48接通或断开在两个不同的极限位置之间轴向移动。
所述活塞54在其径向外部部位中在面对外壳盖7的一侧上载有摩擦片，其中通过摩擦片建立摩擦区69，它与外壳盖7上的对应摩擦区70共同起作用。径向在摩擦片内部通过铆接件56使一个扭转振动缓冲器80的驱动端传递部件78固定在活塞54上。
该驱动端的传递部件78具有基本上径向延伸的部位，它具有径向向外作用的控制部件84，它们与下面称为驱动端蓄能组件130的第一蓄能组件130处于作用连接。该驱动端蓄能组件130基本在圆周方向上移动并且另一端支承在驱动端盖板90的控制部件88上，其中这个盖板在蓄能组件圆周的一部分上包围驱动端的蓄能组件130。该驱动端盖板90通过铆接件58以及榫眼接合件59与从动端盖板92不可扭转地连接，通过榫眼接合件59还与涡轮脚31连接。所述盖板90，92共同作为扭转振动缓冲器80的中间传递部件94。该榫眼接合件59在附加功能中作为盖板90，92与通过扭转缓冲器轮毂33旋转固定的轮毂盘82之间的旋转角限制124的构件，方法是通过使榫眼接合件59嵌入到圆周缺口72里面，这些圆周缺口位于轮毂盘82上，并且在圆周方向上长孔形地延伸。所述圆周缺口72允许榫眼接合件93在圆周方向上进行有限的圆周侧相对运动。所述轮毂盘82与扭转缓冲器33共同形成扭转振动缓冲器80的一个从动端的传递部件106。
重提起到中间传递部件94作用的盖板90，92，它们径向在铆接件58与榫眼接合件59之间配有弹性窗口62形式的用于下面称为从动端蓄能组件132的蓄能组件132的空隙150，而作为从动端缓冲装置108的从动端传递部件106的轮毂盘82通过用于这个蓄能组件132的控制部件60构成，在控制部件之间从圆周方向看去分别设有弹性窗口64形式的用于从动端蓄能组件132的空隙152。
在中间传递部件94中的空隙150使从动端蓄能组件132的蓄能器100，101在圆周方向分别在两端顶靠地固定。在轮毂盘82中的用于从动端蓄能组件132的第一蓄能器100的空隙152在圆周方向上在两端固定第一蓄能器100，由此使蓄能器100从转矩传递开始就可以有效。与此相反在轮毂盘82中的用于从动端蓄能组件132的第二蓄能器101的空隙152在圆周方向上大于这个蓄能器101地构成，用于按照图7分别在第二蓄能器101有效之前，实现在拉运行时有效的自由旋转角ε1和在推运行时有效的自由旋转角ε2。
所述轮毂盘82的弹性窗口64在圆周方向上看去围成连接臂154，156，它们在功能上起到用于从动端蓄能组件132的蓄能器100，101的控制部件61的作用。这个蓄能组件132的第一蓄能器100可以具有比第二蓄能器101更小的刚性。由此可以通过第二蓄能器101在配属于这个蓄能器的第二连接臂156上释放比通过第一蓄能器100在其连接臂154上引起的更高应力。这个问题尤其在满负荷拉运行时是明显的，因此在拉方向上相邻的连接臂154，156分别配属于相应的蓄能器100，101地构成。因此在拉方向上配属于第一蓄能器100的弹性窗口64以给定的角度值、最好约为1°相互靠近，而在拉方向上与至少一个第二蓄能器101共同起作用的弹性窗口64同样以预定的角度值、最好为约1°相互远离地间隔。在以约1°相互靠近弹性窗口64时产生较小的间距角范围
Figure GA20177709200610153190601D00101
它对于六个弹性窗口采用59°并且能够产生变窄的连接臂154，而在弹性窗口64以约1°相互离开时形成一个较大的间距角范围
Figure GA20177709200610153190601D00102
它在六个弹性窗口时采用61°并且能够产生加宽的连接臂156。由于其不同的宽度使连接臂154，156的强度良好地适配于由蓄能器100，101的不同刚性产生的不同应力，由此对于连接臂154，156分别得到一个应力最佳的圆周尺寸。
对于驱动端的蓄能组件130还有补充说明，即这个蓄能组件或者按照图8具有不同刚性的蓄能器86，87，其中第一蓄能器86的刚性小于第二蓄能器87的刚性，或者按照图9具有只同类的蓄能器89，因此其刚性相互间没有差别。只要对于从动端的蓄能组件132没有在图7中看到的不同刚性的蓄能器100，101，这个蓄能组件132按照图10就具有只同类的蓄能器91。
由驱动端的传递部件78连同驱动端的蓄能组件130阴极中间传递部件94形成扭转振动缓冲器80的驱动端缓冲装置96，由中间传递部件94与从动端蓄能组件132和从动端传递部件106一起形成从动端的缓冲装置108。对于扭转振动缓冲器80所述涡轮19用作质量部件112，它按照功能在两个缓冲装置96和108之间连接在中间传递部件94上。
因为对于驱动端的缓冲装置96所述中间传递部件94起到从动端构件的作用，并且这个部件通过榫眼接合件59与涡轮19固定连接，驱动端的缓冲装置96起到标准扭转缓冲器的作用，在专业领域称为标准TD(参见图3)。与此相反，中间传递部件94对于从动端缓冲装置108用作驱动端构件，而这个缓冲装置108的从动端传递部件106尽管与扭缓冲器轮毂33旋转固定，但是可相对于涡轮19相对旋转。因此从动端缓冲装置108起到涡轮扭转缓冲器TTD的作用。(图3)
因此对于在图1中所示的扭转振动缓冲器80，一个标准扭转缓冲器与一个涡轮扭转缓冲器串联在一个结构单元里面并且由此可以分别在其特殊功能方面互补。因此按照图3是一个ZDW。
图4至6示出曲线图，其中为了表示蓄能组件130，132的特性曲线，分别在蓄能组件的蓄能器的从属偏转角上标出各有效的转矩，也即在象限I表示拉运行并在象限III表示推运行。在两个曲线图中分别以点划线示出配属于驱动端蓄能组件130的第一特性曲线134，以虚线示出配属于从动端蓄能组件132的第二特性曲线140，并以实线示出由两个特性曲线134，140偏移形成的特性曲线和146。
在图4中考虑在拉运行中的状况，配属于驱动端蓄能组件130的第一特性曲线134配有第一特性曲线段136并配有连接在其上的第二特性曲线段138，其中第一特性曲线段136配属于第一蓄能器86而第二特性曲线段138配属于驱动端蓄能组件130的第二蓄能器87。同样配属于从动端蓄能组件132的第二特性曲线140配有第一特性曲线段142并配有连接在其上的第二特性曲线段144，其中第一特性曲线段142配属于第一蓄能器100而第二特性曲线段144配属于从动端蓄能组件132的第二蓄能器101。
如同由第一特性曲线134的第一特性曲线段136的较小升角γ1与第二特性曲线140的第一特性曲线段142的升角γ2相比所得到的那样，驱动端蓄能组件130的第一蓄能器86比从动端蓄能组件132的第一蓄能器100具有更小的刚性。对于驱动端蓄能组件130的第一蓄能器86与从动端蓄能组件132的第一蓄能器100的刚性比SV已经发现，在这个刚性比的0.3至1.0的范围中对于扭转振动缓冲器80调节一个特别有利的缓冲特性。
因为两个第一特性曲线段136和142到各第二特性曲线段138，144的过渡分别以转矩的相同数量级实现，因此ME1等于ME2，所得到的特性曲线和146对于这个转矩也具有一个过渡，也就是从第一特性曲线和段147到第二特性曲线和段148。在这个特性曲线和段上再衔接第三特性曲线和段149，它由相对于第一特性曲线134的第二特性曲线段138延长到更高转矩值的第二特性曲线140的第二特性曲线段144得出。三个特性曲线和147，148和149可以分别通过微小的间断相互过渡，其中这种间断在扭转振动缓冲器80的固有频率偏移到更高转速时可以感觉到。但是由此可以补救这种状况，使两个特性曲线130，132的各第一特性曲线段136，142的各终端ME1和ME2以约10至30％的给定值调节到静态转矩MS以上，由此即使较强的要覆盖静态转矩MS的扭转振动也不会导致达到转矩值ME1和ME2并由此一方面引起两个特性曲线段136与138之间的交换，另一方面引起两个特性曲线段142与144之间的交换。当分接离合器48在使用重要的局部负荷区中以低转速、即约每分钟1000转已经接通时和配属于驱动装置2的在图11中所示的行驶踏板44以角度α操纵时，对于这种运行状态的危险是最大的，在操纵行驶踏板时混合气制备站46的后置节流阀45以角度β打开。角度β对于这个节能模式位于节流阀45偏转宽度的约30％至80％的范围内。
在扭转振动缓冲器80的蓄能组件130，132的这个实施例中，在两个蓄能组件130，132的第二蓄能器88，101分别相互衔接地有效之前，两个蓄能组件130，132的各第一蓄能器86分别先后起作用。
在图5中考虑在拉运行中的状况，配属于驱动端蓄能组件130的第一特性曲线134配有唯一的特性曲线段137，它配属于只同类的蓄能器89。与此相反配属于从动端蓄能组件132的第二特性曲线140配有第一特性曲线段142并配有连接在其上的第二特性曲线段144，其中第一特性曲线段142配属于从动端蓄能组件132的第一蓄能器100而第二特性曲线段144配属于从动端蓄能组件132的第二蓄能器101。
如同由第一特性曲线134的特性曲线段137的较小升角γ1与第二特性曲线140的第一特性曲线段142的升角γ2相比所得到的那样，驱动端蓄能组件130的蓄能器89比从动端蓄能组件132的第一蓄能器100具有更小的刚性。对于驱动端蓄能组件130的蓄能器89与从动端蓄能组件132的第一蓄能器100的刚性比SV已经发现，在这个刚性比的0.3至1.0的范围中对于扭转振动缓冲器80调节一个特别有利的缓冲特性。
因为第一特性曲线134的特性曲线段137以一个不同的转矩ME1结束，第二特性曲线140的第一特性曲线段142以转矩ME2过渡到其第二特性曲线段144，所得到的特性曲线和146对于那个配属于转矩ME2的角度具有至少基本上无过渡的特性曲线和段147。只有在通过第一特性曲线134的特性曲线段137达到转矩ME1时才出现一个间断，也即在从特性曲线和段147过渡到第二特性曲线和段148的时候。但是这个间断只有在相对较大的转矩ME1时产生，并因此在使用重要的局部负荷区以外。因此这个间断是不重要的，在间断时配属于第一特性曲线134的特性曲线段137的蓄能器89的变形路径至少基本上已经耗尽。
对于扭转振动缓冲器80的蓄能组件130，132的这个实施例，在仅仅从动端蓄能组件130的第二蓄能器101变形以前，首先使从动端蓄能组件132的两个蓄能器100，101有效。
在图6中考虑拉运行的状况，配属于从动端蓄能组件130的第一特性曲线134配有唯一的特性曲线段137，它配属于只同类的蓄能器89。同样配属于从动端蓄能组件132的第二特性曲线140配有唯一的特性曲线段139，它配属于只同类的蓄能器91。
对于扭转振动缓冲器2的这个实施例，如同由第一特性曲线134的特性曲线段137的较大升角γ1与第二特性曲线140的特性曲线段139的升角γ2相比所得到的那样，从动端蓄能组件130的蓄能器89可以具有比从动端蓄能组件132的蓄能器91更高的刚性。但是同样也可以设想这些实施例，其中驱动端蓄能组件130的蓄能器89的刚性小于从动端蓄能组件132的蓄能器91的刚性。对于驱动端蓄能组件130的蓄能器89与从动端蓄能组件132的蓄能器91的刚性比SV已经发现，在这个刚性比的0.7至1.2的范围中对于扭转振动缓冲器80调节一个特别有利的缓冲特性。
因为第二特性曲线140到第一特性曲线134的过渡在转矩值ME2时实现，该转矩值紧位于通过驱动装置2提供的最大可能转矩以下或者甚至至少基本与这个转矩相等，而第一特性曲线134的转矩值ME1紧位于通过驱动装置2提供的最大可能转矩以上，因此所得到的特性曲线和146一直到达到相对较高的转矩值ME2都是无过渡的，然后才实现从第一特性曲线和段147到第二特性曲线和段148的过渡。在此有利地这样选择转矩值，使得较小的转矩值ME2至少基本为由驱动装置2可能提供的最大转矩的80％至100％，而较高的转矩值ME1至少基本为上述转矩提供的110％至120％。因此转矩值ME1可以调节到转矩值ME2以上约10％至40％。
对于扭转振动缓冲器80的蓄能组件130，132的这个实施例，在只利用第一蓄能组件130，132的蓄能器89以前，两个蓄能组件130，132的蓄能器89，91直到达到转矩值ME2是同时有效的。
尽管借助于ZDW扭转振动缓冲器描述了按照本发明的蓄能组件130，132的协调性，但是同样可以设想，蓄能组件130，132的这种协调性也在功能上不同的扭转振动缓冲器上实现，例如在纯标准扭转缓冲器上或者在纯涡轮扭转缓冲器上。前提只是，各扭转振动缓冲器具有两个串联的蓄能组件。
附图标记列表
1    液力离合器装置
2    驱动装置
3    旋转轴
4    曲轴
5    离合器外壳
6    缺口
7    外壳盖
9    泵轮壳
11   泵轮毂
12   轴颈毂
13   轴承轴颈
15   固定容纳体
16   弹性板
17   泵轮
18   泵轮叶片
19   涡轮
21   涡轮壳
22   涡轮叶片
23   导轮
24   液力回路
25   内环面
26   导轮毂
27   自由飞轮
28   导轮叶片
29   轴向轴承
30   支承轴
31   涡轮脚
32   齿部
33   扭转缓冲器轮毂
34   齿部
35   轴向轴承
36      传动机构输入轴
37      中心孔
38      密封
40，42  固定部件
44      行驶踏板
45      节流阀
46      混合气制备区
48      分接离合器
50      腔室
54      活塞
56      铆接件
58      铆接件
59      榫眼接合件
60，61  控制部件
62，64  弹性窗口
66      摩擦片支架
69      摩擦区
70      对应摩擦区
72      圆周缺口
78      驱动端传递部件
80      扭转振动缓冲器
84      控制部件
86      第一蓄能器
87      第二蓄能器
88      控制部件
89，91  只同类的蓄能器
90，92  盖板
94      中间传递部件
100     第一蓄能器
101     第二蓄能器
104     径向内部轮毂盘
106     从动端传递部件
108    从动端缓冲装置
112    质量部件
116    从动端构件
124    旋转角限制
128    对应保险部件
130    驱动端蓄能组件
132    从动端蓄能组件
134    第一特性曲线
136    第一特性曲线段
137    唯一的特性曲线段
138    第二特性曲线段
139    唯一的特性曲线段
140    第二特性曲线
142    第一特性曲线段
144    第二特性曲线段
146    特性曲线和
147    第一特性曲线段
148    第二特性曲线段
149    第三特性曲线段
150    中间传递部件的空隙
152    从动端传递部件的空隙
154，156  连接臂

Claims (25)

1.扭转振动缓冲器，其用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，至少一个驱动端的蓄能组件或者至少一个从动端的蓄能组件具有至少两个不同的蓄能器(86，87；100；101)来产生具有至少两个特性曲线段(136，138；142，144)的特性曲线(134；140)，所述驱动端的蓄能组件是第一蓄能组件(130)并且所述从动端的蓄能组件是第二蓄能组件(132)，在第一蓄能组件(130)的第一蓄能器(86)与第二蓄能组件(132)的第一蓄能器(100)之间形成一个给定的刚性比(SV)，其中第一蓄能组件(130)的对应的第一蓄能器(86)比第二蓄能组件(132)的对应的第一蓄能器(100)具有更小的刚性，所述扭转振动缓冲器具有一个离合器装置，它为了形成液力循环具有至少一个泵轮和一个涡轮，所述中间传递部件(94)不可扭转地与涡轮(19)连接，而从动端的缓冲装置(108)的从动端的传递部件(106)不可扭转地与从动端的构件(116)连接。
2.如权利要求1所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述两个蓄能组件(130，132)的特性曲线(134，140)的对应第一特性曲线段(136，142)分别以相同的转矩值(ME)结束。
3.如权利要求1或2所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述两个蓄能组件(130，132)的特性曲线(134，140)的对应第一特性曲线段(136，142)分别以不同的转矩值(ME1，ME2)结束。
4.如权利要求1或2所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，以较小刚性构成的蓄能组件(130)的特性曲线(134)的第二特性曲线段(138)以一个转矩值(ME 3)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的80％至100％之间，而以较高刚性构成的蓄能组件(132)的特性曲线(140)的第二特性曲线段(144)以一个转矩值(ME4)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的110％至120％之间。
5.如权利要求1或2所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述第一蓄能组件(130)的第一蓄能器(86)或具有只相同的蓄能器(89)的第一蓄能组件(130)的蓄能器(89)与第二蓄能组件(132)的第一蓄能器(100)的刚性比(SV)位于0.3至1.0之间的范围内。
6.扭转振动缓冲器，其用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，所述驱动端的蓄能组件是第一蓄能组件(130)并且所述从动端的蓄能组件是第二蓄能组件(132)，至少一个第一蓄能组件(130)具有只相同的蓄能器(89)用于产生具有唯一特性曲线段(137)的特性曲线(134)，并且至少一个第二蓄能组件(132)具有至少两个不同的蓄能器(100，101)用于产生具有至少两个特性曲线段(142，144)的特性曲线(140)，在第一蓄能组件(130)的只相同的蓄能器(89)与第二蓄能组件(132)的不同蓄能器(100，101)之间形成给定的刚性比(SV)，其中对应的第一蓄能组件(130)的只相同的蓄能器(89)具有比与第二蓄能组件(132)的蓄能器(100，101)更小的刚性。
7.如权利要求6所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述第一蓄能组件(130)的第一蓄能器(86)或第一蓄能组件(130)的只相同的蓄能器(89)与第二蓄能组件(132)的第一蓄能器(100)的刚性比(SV)位于0.3至1.0之间的范围内。
8.如权利要求6或7所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，配有唯一的特性曲线段(137)的第一蓄能组件(130)的特性曲线(134)以一个转矩值(ME1)结束，而第二蓄能组件(132)的特性曲线(140)的第一特性曲线段(142)以一个转矩值(ME2)结束，其中所述转矩值(ME1，ME2)相互间是不同的。
9.如权利要求6或7所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，以较小刚性构成的第一蓄能组件(130)的特性曲线(134)的唯一特性曲线段(137)以一个转矩值(ME1)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的80％至100％之间，而以较高刚性构成的第二蓄能组件(132)的特性曲线(140)的第二特性曲线段(144)以一个转矩值(ME4)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的110％至120％之间。
10.扭转振动缓冲器，其用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，在具有只相同的蓄能器(89)的第一蓄能组件(130)的蓄能器(89)与具有只相同的蓄能器(91)的第二蓄能组件(132)的蓄能器(91)之间形成一个给定的刚性比(SV)，其中第一蓄能组件(130)的蓄能器(89)具有比第二蓄能组件(132)的蓄能器(91)不同的刚性。
11.如权利要求10所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述第一蓄能组件(130)的蓄能器(89)具有比第二蓄能组件(132)的蓄能器(91)更高的刚性。
12.如权利要求10或11所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，配有一个唯一特性曲线段(137)的第一蓄能组件(130)的特性曲线(138)以一个转矩值(ME1)结束而配有唯一特性曲线段(139)的第二蓄能组件(132)的特性曲线(140)以一个转矩值(ME2)结束，其中第一蓄能组件(130)的转矩值(ME1)在数值上与第二蓄能组件(132)的转矩值(ME2)不同。
13.如权利要求10或11所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，以较小刚性构成的蓄能组件(132)的特性曲线(140)的唯一特性曲线段(139)以一个转矩值(ME2)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的80％至100％之间，而以较高刚性构成的蓄能组件(132)的特性曲线(134)的唯一的特性曲线段(137)以一个转矩值(ME1)结束，该转矩值位于由驱动装置(2)产生的转矩的110％至120％之间。
14.如权利要求10或11所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述第一蓄能组件(130)的蓄能器(89)与第二蓄能组件(132)的蓄能器(91)的刚性比(SV)位于0.7至1.2之间的范围内。
15.扭转振动缓冲器，其用于一个液力离合器装置的分接离合器，具有一个驱动端的缓冲装置，该缓冲装置可以与离合器装置的外壳作用连接并且配有驱动端的传递部件，该传递部件通过驱动端的蓄能组件与中间传递部件连接，并且所述扭转振动缓冲器具有从动端的缓冲装置用于使中间传递部件通过从动端的蓄能组件与从动端的传递部件作用连接，该传递部件与液力离合器装置的从动端的构件连接，其特征在于，所述驱动端的蓄能组件是第一蓄能组件(130)并且所述从动端的蓄能组件是第二蓄能组件(132)，在第一蓄能组件(130)的蓄能器(86；89)与第二蓄能组件(132)的蓄能器(100；91)之间形成一个给定的刚性比(SV)，其中第一蓄能组件(130)的相应蓄能器(86；89)分别具有比第二蓄能组件(132)的相应所配属的蓄能器(100；91)不同的刚性，并且第一蓄能组件(130)的蓄能器(86；89)与第二蓄能组件(132)的蓄能器(100；91)的刚性比(SV)位于0.3至1.2之间的范围内。
16.如权利要求15所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述第一蓄能组件(130)的蓄能器(86；89)与第二蓄能组件(132)的蓄能器(100；91)的刚性比(SV)位于0.3至1.0之间的范围内或者位于0.7至1.2之间的范围内。
17.如权利要求15或16所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述两个蓄能组件(130，132)的对应第一蓄能器(86，100)关于其对应第一特性曲线段(136，142)的变化或者至少一个蓄能组件(130，132)的只相同的蓄能器(89，91)关于其唯一的特性曲线段(137，139)的变化通过节流阀(146)的调节与驱动装置(2)的局部负荷区在基本上25％至50％的范围内协调。
18.如权利要求15或16所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述蓄能组件(130，132)的对应第一蓄能器(86，100)的特性曲线段(136)或者驱动端的蓄能组件(130)的唯一特性曲线段(137)分别以一个转矩范围(ME)结束，该转矩范围以一个给定的数值位于在优选调节节流阀(146)时由驱动装置(2)提供的静态转矩(MS)以上。
19.如权利要求17所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述两个蓄能组件(130，132)的对应第一蓄能器(86，100)的特性曲线段(136)或者驱动端的蓄能组件(130)的唯一特性曲线段(137)在一个转矩范围(ME)内结束，该转矩范围在优选调节节流阀(146)时至少调节到由驱动装置(2)提供的静态转矩(MS)以上的10％和30％之间的给定数值。
20.如权利要求15或16所述的扭转振动缓冲器，具有一个离合器装置，它为了形成液力循环具有至少一个泵轮和一个涡轮，其特征在于，所述中间传递部件(94)不可扭转地与涡轮(19)连接，而从动端的缓冲装置(108)的从动端的传递部件(106)不可扭转地与从动端的构件(116)连接。
21.如权利要求20所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述涡轮(19)可相对旋转地与从动端的缓冲装置(108)的从动端的传递部件(106)连接，而从动端的传递部件(106)不可扭转地作用在从动端的构件(116)上。
22.如权利要求15或16所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，所述驱动端的缓冲装置(96)的蓄能器(86，87；89)通过中间传递部件(94)至少沿着其回旋圆周的一部分保持封闭，而从动端的缓冲装置(108)的蓄能器(100，101；91)容纳在中间传递部件(94)的空隙(150)以及从动端的缓冲装置(108)的从动端传递部件(106)的空隙(152)里面。
23.如权利要求15或16所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，用于容纳蓄能器(100，101)的中间传递部件(94)的空隙(150)以及从动端的缓冲装置(108)的从动端传递部件(106)的相应空隙(152)为了在对应两个空隙(150，152)之间产生不同宽度的连接臂(154，156)相互间以不同的间距角范围
Figure FSB00000250688900051
构成，其中那个为了容纳配属于第一特性曲线段(142)的蓄能器(86)的空隙(150，152)为了形成较窄的连接臂(154)通过比那个为了容纳配属于第二特性曲线段(144)的蓄能器(101)的空隙(150，152)更小的间距角范围相互间隔，并且为了形成较宽的连接臂(156)通过较大的间距角范围
Figure FSB00000250688900053
相互间隔。
24.如权利要求23所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，通过较小的间距角范围
Figure FSB00000250688900054
相互间隔的空隙(150，152)在具有以相同的间距角范围相互间隔的空隙的结构中以最大5°的角度值相互靠近地移动，而通过较大的间距角范围
Figure FSB00000250688900061
相互间隔的空隙(150，152)在具有以相同的间距角范围相互间隔的空隙(150，152)的结构中以最大5°的角度值相互间离开地移动。
25.如权利要求24所述的扭转振动缓冲器，其特征在于，通过较小的间距角范围相互间隔的空隙(150，152)在具有以相同的间距角范围相互间隔的空隙的结构中以1°的角度值相互靠近地移动，而通过较大的间距角范围
Figure FSB00000250688900063
相互间隔的空隙(150，152)在具有以相同的间距角范围相互间隔的空隙(150，152)的结构中以1°的角度值相互间离开地移动。
CN2006101531906A 2005-12-09 2006-12-11 扭转振动缓冲器 Active CN1978948B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102005058783A DE102005058783A1 (de) 2005-12-09 2005-12-09 Torsionsschwingungsdämpfer
DE102005058783.6 2005-12-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1978948A CN1978948A (zh) 2007-06-13
CN1978948B true CN1978948B (zh) 2011-11-23

Family

ID=37709480

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2006101531906A Active CN1978948B (zh) 2005-12-09 2006-12-11 扭转振动缓冲器

Country Status (6)

Country Link
US (1) US7648009B2 (zh)
EP (3) EP2103840B1 (zh)
JP (1) JP2007162936A (zh)
CN (1) CN1978948B (zh)
AT (3) ATE528534T1 (zh)
DE (2) DE102005058783A1 (zh)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007041683A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
EP2020535A3 (de) 2007-07-28 2009-10-07 ZF Friedrichshafen AG Torsionsschwingungsdämpfer
JP5078535B2 (ja) * 2007-10-10 2012-11-21 株式会社エクセディ ロックアップ装置およびそれを備えた流体式トルク伝達装置
WO2009052785A1 (de) * 2007-10-25 2009-04-30 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Reihendämpfer mit hysterese in einem dämpfer
US8135525B2 (en) * 2007-11-14 2012-03-13 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torque converter with turbine mass absorber
JP2009250288A (ja) * 2008-04-02 2009-10-29 Exedy Corp ロックアップ装置
JP4648428B2 (ja) * 2008-06-03 2011-03-09 株式会社エクセディ 流体式動力伝達装置
DE102008040164A1 (de) * 2008-07-04 2010-01-07 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungseinrichtung
DE102008041304A1 (de) 2008-08-18 2010-02-25 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungseinrichtung
JP4773553B2 (ja) 2009-08-26 2011-09-14 株式会社エクセディ トルクコンバータ用ロックアップ装置
JP2011122622A (ja) * 2009-12-09 2011-06-23 Exedy Corp トルクコンバータ用ロックアップ装置
JP4949503B2 (ja) * 2010-06-04 2012-06-13 株式会社エクセディ トルクコンバータ用のロックアップ装置
DE112011103176B4 (de) * 2010-09-23 2022-09-29 Schaeffler Technologies AG & Co. KG An einer Turbine befestigter Massendämpfer mit Schraubenfedern
JP5589883B2 (ja) 2011-02-15 2014-09-17 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 ダンパ装置
JP5418531B2 (ja) 2011-03-28 2014-02-19 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 ダンパ装置
DE102011086013A1 (de) * 2011-11-09 2013-05-16 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Antriebssystem für ein Kraftfahrzeug mit einer Dämpfungseinrichtung
CN104620015B (zh) * 2012-07-18 2016-07-06 舍弗勒技术股份两合公司 振动减振器，尤其是用于机动车的振动减振器以及相应的摩擦离合器和相应的机动车
DE102013219504A1 (de) 2013-09-27 2015-04-16 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE102013219500B4 (de) 2013-09-27 2024-10-17 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE102013219503A1 (de) 2013-09-27 2015-04-23 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE102014210449A1 (de) * 2014-06-03 2015-12-03 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Torsionsschwingungsdämpfer, Verfahren zum Auslegen eines Torsionsschwingungsdämpfers,sowie Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102014218926A1 (de) * 2014-09-19 2016-03-24 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfer und Anfahrelement
JP5828030B1 (ja) * 2014-10-29 2015-12-02 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
US10024409B2 (en) * 2014-11-06 2018-07-17 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Necked impeller shell for torque converter
US9500259B1 (en) 2015-08-11 2016-11-22 Gm Global Technology Operations, Llc High performance torsional vibration isolator
US10006517B2 (en) 2016-03-03 2018-06-26 GM Global Technology Operations LLC Torsional vibration damper with planetary gear enhanced by inertial mass
US10337562B2 (en) 2016-06-17 2019-07-02 GM Global Technology Operations LLC Clutch for a transmission
US10323698B2 (en) 2016-11-01 2019-06-18 GM Global Technology Operations LLC Torque transferring clutch separation
FR3060689A1 (fr) * 2016-12-20 2018-06-22 Valeo Embrayages Amortisseur de torsion et vehicule automobile
KR102541840B1 (ko) * 2017-05-23 2023-06-12 섀플러 테크놀로지스 아게 운트 코. 카게 토크 리미터를 갖춘 비틀림 진동 댐퍼
DE102022111143A1 (de) 2022-05-05 2023-11-09 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4668207A (en) * 1984-07-31 1987-05-26 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Damper assembly for a clutch
EP0744563A2 (en) * 1995-05-23 1996-11-27 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Damper device of lockup clutch

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4138003A (en) * 1977-08-12 1979-02-06 General Motors Corporation Vibration damper for a torque converter lock-up clutch
JPS6038577B2 (ja) * 1979-03-30 1985-09-02 トヨタ自動車株式会社 車輛用内燃機関の回転振動吸収装置
JPS6315767Y2 (zh) * 1981-04-07 1988-05-06
US4422535A (en) * 1981-05-20 1983-12-27 Ford Motor Company Compound damper assembly for an automatic transmission
JPS5877924A (ja) * 1981-10-30 1983-05-11 Daikin Mfg Co Ltd 振動ダンパ組立体
DE4423640C2 (de) 1993-12-22 1997-08-21 Fichtel & Sachs Ag Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit Überbrückungskupplung
DE10117746B4 (de) * 2000-04-28 2017-06-29 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
JP2004308904A (ja) * 2003-04-05 2004-11-04 Zf Sachs Ag 捩り振動ダンパ
DE10358901C5 (de) 2003-04-05 2018-01-04 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfer
EP1528289B1 (de) * 2003-10-28 2012-11-21 ZF Friedrichshafen AG Torsionsschwingungsdämpfer

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4668207A (en) * 1984-07-31 1987-05-26 Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho Damper assembly for a clutch
EP0744563A2 (en) * 1995-05-23 1996-11-27 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Damper device of lockup clutch

Also Published As

Publication number Publication date
EP1795780B1 (de) 2010-03-17
EP1795780A1 (de) 2007-06-13
ATE461384T1 (de) 2010-04-15
EP2103841A1 (de) 2009-09-23
DE502006006434D1 (de) 2010-04-29
JP2007162936A (ja) 2007-06-28
ATE528534T1 (de) 2011-10-15
ATE529657T1 (de) 2011-11-15
EP2103840A1 (de) 2009-09-23
EP2103840B1 (de) 2011-10-19
CN1978948A (zh) 2007-06-13
DE102005058783A1 (de) 2007-06-14
EP2103841B1 (de) 2011-10-12
US7648009B2 (en) 2010-01-19
US20070131506A1 (en) 2007-06-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1978948B (zh) 扭转振动缓冲器
CN101349342B (zh) 锁定减震器
USRE48872E1 (en) Hydrodynamic torque converter
CN104641144B (zh) 扭转振动减振器、用于机动车驱动系减振的组件和方法及用于机动车驱动系的变换器和转矩传递装置
US20180245663A1 (en) Damper device
JP2009515115A (ja) ８気筒エンジンを備える自動車パワートレーン
CN101305211A (zh) 具有四缸发动机的机动车动力总成系统
CN105358856B (zh) 用于商用车的多离合器装置以及转矩传递装置或离合器
SE434671B (sv) Vibrationsdempningsanordning for overforing av vridmoment mellan ett drivande och ett drivet element
US6435998B1 (en) Drive train with rigidity dependent on rotational speed
JPH11159595A (ja) プラネタリートランスミッションを有するクラッチにおけるねじり振動ダンパ
CN102575755A (zh) 转矩传递装置
CN102762888A (zh) 液力变矩器
CN101836012A (zh) 动力总成系统
JPS6141033A (ja) 捩り減衰機構
KR20080065647A (ko) 3-실린더-엔진을 갖는 차량-구동 트레인
JPS612967A (ja) ねじれ吸収機構
US6988601B2 (en) Torque converter
JP2009515118A (ja) ５気筒エンジンを備える自動車パワートレーン
CN106662208A (zh) 扭矩传递装置以及变速器
CN103758916B (zh) 一种阻尼减振器
GB2220464A (en) Lock-up clutch
CN101725666B (zh) 扭振减振器和具有扭振减振器的旋转部件
US11585406B2 (en) Damper device
JP2009515110A (ja) ６気筒エンジンを備える自動車パワートレーン

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant