JP2007162936A - ねじり振動ダンパ - Google Patents

Abstract

【課題】ねじり振動ダンパを提供する。
【解決手段】ハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチ用のねじり振動ダンパは、
−クラッチ装置のハウジングと動作結合させることができ、かつ駆動側エネルギ貯蔵装置群を介して中間伝達要素に作用する駆動側伝達要素が設けられる駆動側減衰装置と、
−従動側エネルギ貯蔵装置群を使用して、中間伝達要素と、ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素に結合される従動側伝達要素との間の動作結合を確立する従動側減衰装置とを有する。
所定の剛性比（ＳＲ）は、第１のエネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置と、第２のエネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置との間に獲得され、駆動側エネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置は、従動側エネルギ貯蔵群の割り当てられたエネルギ貯蔵装置の剛性と異なる剛性を有する。
【選択図】図４

Description

本発明は、請求項１、請求項６、請求項１０、又は請求項１５の前文（所謂おいて部分、プリアンブル部分）に対応するハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチのねじり振動ダンパに関する。

例えば特許文献１から、この種のねじり振動ダンパが公知である。トルクコンバータの形態で実現されるハイドロダイナミックなクラッチ装置は、ブリッジクラッチで設計される。クラッチハウジングに面するクラッチピストンの側面には、摩擦面が設けられ、この摩擦面により、中間プレートを介してピストンをクラッチハウジングの対向摩擦面と摩擦結合させることができる。ブリッジクラッチは、内燃機関のクランクシャフトなどの駆動部に回転不能に取り付けられるクラッチハウジングと、ねじり振動ダンパとの間に動作結合を確立する。すなわち、結合は、クラッチハウジングと、ねじり振動ダンパの駆動側伝達要素との間に確立され、この伝達要素は、回転不能に、しかし自由な軸方向運動により中間プレートに取り付けられる。駆動側伝達要素は、駆動側減衰装置を形成するために、駆動側エネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置と、中間伝達要素として機能するカバープレートと協働する。ある軸方向距離だけ離れているカバープレートは、それら自体の部分について、従動側減衰装置を形成するために、従動側エネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置と、従動側伝達要素と協働する。これは、ギヤボックスインプットシャフトなどの従動側構成要素に回転不能に結合される。

ハイドロダイナミックなクラッチ装置を有する自由振動系と考えると、自動車の駆動伝達系は、概ね６つの質量体に分解することができる。ポンプホイールを有する駆動部は第１の質量体を表し、タービンホイールは第２の質量体を表し、ギヤボックスインプットシャフトは第３の質量体を表し、ユニバーサルシャフト及びディファレンシャルは第４の質量体を表し、車輪は第５の質量体を表し、車両全体は第６の質量体を表す。ｎ＝６つの質量体を有する自由振動系の場合、ｎ−１の固有振動数、すなわち５つの固有振動数が存在することが知られており、これらの最初の固有振動数は振動系全体の回転に関係し、振動減衰に関して重要でない。固有振動数が励起される回転速度は、内燃機関として設計される駆動部のシリンダ数に左右される。図２は、ハイドロダイナミックなクラッチ装置のタービンホイールにおける振幅−振動数曲線の対数プロットを示している。

燃料消費量を最小にする取組みにおいて、スリップによって引き起こされるハイドロダイナミックな回路の損失を最小にするために、非常に低い速度においてもブリッジクラッチを閉じる傾向がある。ブリッジクラッチに関し、このことは、ブリッジクラッチが、実際に第１及び第２の固有振動数ＥＦ１とＥＦ２を上回るが、なお第３及び第４の固有振動数ＥＦ３とＥＦ４を下回るかもしれない振動数で閉じられることを意味する。ハイドロダイナミックなクラッチ装置のハイドロダイナミックな回路の第１の２つの固有振動数ＥＦ１とＥＦ２を減衰することができるのに対し、駆動伝達系が励起され、第３及び第４の固有振動数ＥＦ３とＥＦ４によって経路に望ましくない騒音を発生する可能性がある。第３の固有振動数ＥＦ３は、特に非常に大きな振幅を有することがある。

特許文献１に戻って、例えば、図１によるねじり振動ダンパは、２つの減衰装置を有し、この場合、駆動側装置は、ブリッジクラッチの構成要素として中間プレートに回転不能に結合され、従動側減衰装置は、ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素としてギヤボックスインプットシャフトに回転不能に結合される。２つの減衰装置の間で質量要素として有効に機能するタービンホイールは、中間伝達要素に結合される。

タービンホイールが結合される方法のため、駆動側減衰装置は、専門家の間で「標準ＴＤ」と称されるタイプのねじり振動ダンパ（ＴＤ）として作用し、それ自体で見て、図３に示した減衰曲線を提供するであろう。図２の対数プロットとして概略的に示したハイドロダイナミックなクラッチ装置のタービンホイールにおける振幅−振動数曲線の場合、標準ＴＤは、第３の固有振動数ＥＦ３の振幅及び第４の固有振動数ＥＦ４の振幅の両方を低くするであろう。しかし、第３の固有振動数ＥＦ３では、図３から理解できるように、１，５００ｒｐｍの周りの速度範囲の回転変動の明白な上昇が残るであろう。

特許文献１によるねじり振動ダンパの場合、従動側減衰装置及びその従動側伝達要素は、中間伝達要素に取り付けられたタービンホイールに対し回転できるので、従動側減衰装置は、専門家の間で「タービントーションダンパ」又は「ＴＴＤ」と呼ばれるタイプのねじり振動ダンパとして作用し、これは、それ自体で見て、図３に示した減衰曲線をもたらし、この減衰曲線では、第３の固有振動数ＥＦ３に起因する回転変動の上昇は、約１，０００ｒｐｍの範囲にシフトし、したがって通常の回転数範囲で極めて僅かな問題しか引き起こさないであろう。

上記の説明と対照的に、専門家の間で「２つのダンパコンバータ」又はＴＤＣと呼ばれる特許文献１によるねじり振動ダンパは、固有振動数ＥＦ３とＥＦ４を低減する駆動側減衰装置として標準ＴＤで、及び従動側減衰装置としてＴＴＤで設計され、これは、障害となる固有振動数ＥＦ３を、知覚可能な騒音があったとしてもほとんど生じないより低い速度にシフトする。このように、図３に示した減衰曲線は、ＴＤＣにより達成することができる。

この種の減衰曲線は、このように、悩ましい振動又は騒音の形態の不利益を受け入れる必要なしに、燃料節減に関連するより低い部分負荷範囲の完全に係合したブリッジクラッチで運転できるので、現在の車両に望ましい。しかし、１，０００ｒｐｍの低さの速度でもブリッジクラッチが閉じられる限りにおいて、ＴＤＣによって提供される減衰曲線さえも、なお不十分であることが理解できる。

独国特許出願公開第１０３５８９０１Ａ１号明細書（特開２００４−３０８９０４号公報に対応する）

本発明は、望ましくない振動又は騒音がもはや知覚可能ではないように、少なくとも２つの減衰装置を有するハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチのねじり振動ダンパを設計する課題に基づいている。

この課題は、請求項１、６、１０、又は１５の特徴によって達成される。

本発明によれば、ねじり振動ダンパは、少なくとも２つのエネルギ貯蔵装置群を有する。第１のエネルギ貯蔵群、好ましくは駆動側エネルギ貯蔵群は、少なくとも２つの部分を有する特性を発生するための少なくとも２つの異なるエネルギ貯蔵装置、又は特性を発生するために単一部分で十分である少なくとも１つのエネルギ貯蔵装置を有する。ねじり振動ダンパの第２のエネルギ貯蔵群、好ましくは従動側エネルギ貯蔵群は、請求項１又は請求項６によれば、少なくとも２つの部分を有する特性を発生するために少なくとも２つの異なるエネルギ貯蔵装置を有し、これに対し、請求項１０によれば、１つの部分を有する特性を発生するために排他的に同一のエネルギ貯蔵装置を有する。

請求項１に記載のねじり振動ダンパの設計において、所定の剛性比ＳＲがすべてのエネルギ貯蔵群の第１のエネルギ貯蔵装置の間で獲得されることが保証される。２つのエネルギ貯蔵群の特性の第１の部分が異なるトルク値ＭＥ１、ＭＥ２に終わるように、それらを構成することによって、２つの特性のより柔らかな第１のエネルギ貯蔵装置から２つの特性のより硬い第２のエネルギ貯蔵装置への変位は、特性における変曲点又は明瞭に知覚可能な不連続を有する領域なしに生じ、この変曲点又は不連続は２つの元の特性の和を表し、したがって「加算特性」と呼ばれる。この効果は、ねじり振動ダンパに存在するトルクが特性の第１の部分の少なくとも１つの終端と、特性の第２の部分の少なくとも１つの開始とに一致する大きさである場合、及び前記トルクが、小さなトルク変化の結果としてこの特性の他の部分に変わる場合、特に有利である。その時に作用する特性の部分は、交互の標識の歪み振動がこの大きさのトルクに重ね合わせられた場合、このように非常に頻繁に変化するであろう。特性の適切な構成によって、追加してまたは代わりに、特性の２つの部分の間の該当の変曲点が、経済性に関連する部分負荷範囲に存在することを保証することが可能であり、この範囲は、スロットル弁が２５〜５０％の範囲の開口角度にあるときに通常存在する。この種の設計により、前述のねじり振動は、特性の一方の部分から他の部分への変化を引き起こすことができない。

請求項６に記載のねじり振動ダンパの設計に応じて、所定の剛性比ＳＲが、好ましくは第１のエネルギ貯蔵群の排他的に同一のエネルギ貯蔵装置と、好ましくは第２のエネルギ貯蔵群の第１のエネルギ貯蔵装置との間に獲得されることを保証することが可能である。第１のエネルギ貯蔵群は、比較的低い停止トルク用に設計することが有利であり、この場合、この停止トルクは、内燃機関のクランクシャフトなどの駆動部によって供給されることができるトルクの一部のみに対応する。このことは、駆動部から伝達されるトルクがこの停止トルクを越えない場合、第１のエネルギ貯蔵群及び第２のエネルギ貯蔵群の両方が作用し、これに対し、伝達すべきトルクがこの値の上にある場合、第２のエネルギ貯蔵群のみが作用することを意味する。このような設計の利点は、第１のエネルギ貯蔵群が、駆動部が供給できるトルクのすべてを吸収する必要がないので、第１のエネルギ貯蔵群の剛性を非常に低くすることができることである。この理由で、第１のエネルギ貯蔵群は、従動側エネルギ貯蔵群の外側に半径方向に配置されることが好ましく、このようにして、そのスプリングは、より長い移動距離を獲得する。

ねじり振動ダンパのこの設計において、２つの部分から構成される単一の第１の特性及び第２の特性から形成される加算特性は、再び本質的に、変曲点又は明らかに知覚可能な不連続領域を有しない。

請求項１０に記載のねじり振動ダンパの設計において、所定の剛性比ＳＲが、第１のエネルギ貯蔵群の排他的に同一のエネルギ貯蔵装置と、第２のエネルギ貯蔵群の排他的に同一のエネルギ貯蔵装置との間に獲得されることを保証できる。エネルギ貯蔵群の１つは、その特性が所定の第１のトルク値ＭＥ１に終わるように設計されることが好ましく、これに対し、他のエネルギ貯蔵群の特性は第２のトルク値ＭＥ２に終わり、この場合、第２のトルク値ＭＥ２は、内燃機関のクランクシャフトなどの駆動部によって伝達されることができる最大可能なトルクの大きさであるべきであり、第１のトルク値ＭＥ１によって僅かにのみ越えられるべきである。トルクがこの種の設計の駆動部から伝達される場合、より低いトルク値ＭＥ２は越えられず、このように、駆動部から伝達されるべきトルクが最大可能なトルク未満に留まる限り、両方のエネルギ貯蔵群は有効なままであり、このことは、両方の群がほとんどすべての運転段階中に有効なままであることを意味する。より高いトルク値ＭＥ１は、駆動部によって供給されることができるトルクの１１０〜１２０％の範囲にあることが有利であり、これに対し、より低いトルク値ＭＥ２はこのトルクの８０〜１００％の範囲にあるべきである。したがって、より低いトルク値ＭＥ２は、より高いトルク値ＭＥ１よりも１０〜４０％小さいことが好ましい。

このように、対応するトルク値を選択することは、請求項１０に記載のねじり振動ダンパの設計のためのみでなく、請求項１、６と１５に記載のねじり振動ダンパの設計のためにも有利であり得る。後者の設計の場合のより高いトルク値ＭＥ４は、より高い剛性を有するエネルギ貯蔵群の第２の特性の第２の部分に割り当てられ、これに対し、より低いトルク値は、第１の特性（トルク値ＭＥ３）の第２の部分に、あるいはより低い剛性を有するエネルギ貯蔵群の第１の特性（トルク値ＭＥ１）の単一部分に割り当てられる。

請求項１又は請求項６に記載のねじり振動ダンパの設計では、より低いトルク値ＭＥ１、ＭＥ３が第１のエネルギ貯蔵群に割り当てられること、及びより高いトルク値ＭＥ４が第２のエネルギ貯蔵群に割り当てられることが有利である。しかし、請求項１０に記載のねじり振動ダンパの設計の場合、より高いトルク値ＭＥ１は、第１のエネルギ貯蔵群に割り当てられ、及びより低いトルク値ＭＥ２は、第２のエネルギ貯蔵群に割り当てられる。にもかかわらず、ねじり振動ダンパの前述の設計のすべてにおいて、２つのエネルギ貯蔵群を互いに対し反対の方法で配列することも可能であり、有利であり得る。請求項１５に記載のねじり振動ダンパの設計はまた、これらの可能な配置の両方を可能にする。

したがって、より低いトルク値は、各々の場合に、関連のより高いトルク値よりも１０〜４０％小さいことが好ましい。この結果、関連の加算特性は、少なくとも本質的に、導入されたトルクの大部分の範囲内、すなわち、約８０〜１００％の範囲内の変曲点又は明らかに知覚可能な不連続を有する領域を有しない。このことは、エネルギ貯蔵群の両方の各々に、同一のエネルギ貯蔵装置のみが装備され、したがって、それらの各々が単一部分の特性を有するねじり振動ダンパの設計に特に当てはまる。

本発明のねじり振動ダンパの両方の設計の所定の剛性比ＳＲに有利な範囲は、特許請求の範囲に与えられている。

隣接する開口部の間に異なる幅のウェブを生成するために、開口部が互いに異なる角度距離（φ１、φ２）にあるように、従動側減衰装置の中間伝達要素及び従動側伝達要素の開口部、すなわち、異なる剛性を有するエネルギ貯蔵装置を保持する開口部を設計することによって、特に、該当のエネルギ貯蔵装置の端部が支持される領域、すなわち、トルク伝達の方向の上流に配置された開口部の隣接領域において、ウェブに対する材料負荷がより均一にされることが保証され、このことは、従動側伝達要素の場合に特に重要である。この権利請求の対象となる措置の結果、特性の第１の部分に割り当てられたより低い剛性のエネルギ貯蔵装置を保持するように機能するウェブは、開口部の間の角度距離（φ１）を小さくし、したがって、開口部をより近くすることによってより狭くされ、これに対し、特性の第２の部分に割り当てられたより高い剛性のエネルギ貯蔵装置を保持するように機能する他のウェブは、開口部の間の角度距離（φ２）を大きくし、したがって、開口部をさらに遠くに移動することによってより広くされる。このように、ウェブは、適用されたトルクがこれらの状態下で該当の最大値に到達できるので、牽引モードの運転中に存在するエネルギ貯蔵装置の動作方向のために配列される。

例示的な実施形態に基づき、本発明について以下により詳細に説明する。

図１は、回転軸３の周りを回転できるハイドロダイナミックトルクコンバータの形態のハイドロダイナミックなクラッチ装置１を示している。ハイドロダイナミックなクラッチ装置１は、内燃機関のクランクシャフト４などの駆動部２に対面する側に、ポンプホイールシェル９に永続的に結合されるハウジングカバー７を有するクラッチハウジング５を有する。このシェルは、その半径方向内側領域でポンプホイールハブ１１と合体する。

ハウジングカバー７に戻ると、このハウジングカバーは、半径方向内側領域に、軸受ジャーナル１３を支承するジャーナルハブ１２を有する。それ自体公知の方法で、軸受ジャーナル１３は、駆動部側でクラッチハウジング５をセンタリングするためにクランクシャフト４内のリセス６に装着される。ハウジングカバー７はまた、すなわちフレックスプレート１６を介して、クラッチハウジング５を駆動部２に取り付けるために使用される装着受容器１５を有する。フレックスプレートは、締結要素４０によって装着受容器１５に取り付けられ、概略的にのみ示す締結要素４２によってクランクシャフト４に取り付けられる。

前述のポンプホイールシェル９は、ポンプホイール羽根１８と協働してポンプホイール１７を形成し、このポンプホイールは、タービンホイールシェル２１とタービンホイール羽根２２とから構成されるタービンホイール１９と、ステータ羽根２８が装備されたステータ２３と共に動作する。ポンプホイール１７、タービンホイール１９及びステータ２３は、公知の方法で内側トーラス２５を取り囲むハイドロダイナミックな回路２４を形成する。

ステータ２３のステータ羽根２８は、フリーホイール２７に装着されるステータハブ２６に装着される。このフリーホイールは、軸方向軸受２９を介してポンプホイールハブ１１に軸方向に支持され、１組の噛３２によって、ポンプホイールハブ１１の半径方向内側に配置される支持シャフト３０に互いに回転不能に、しかし自由な軸方向相対運動により結合される。中空シャフトとして設計される支持シャフト３０のそれ自体の部分は、ハイドロダイナミックなクラッチ装置１の従動側構成要素１１６として機能するギヤボックスインプットシャフト３６を取り囲み、このシャフトには、作動油の通過のための中心穴３７が設けられる。ギヤボックスインプットシャフト３６は、自由な軸方向運動をなお可能にしつつ、ねじりダンパハブ３３を回転不能に所定の位置に保持する１組の噛３４を有する。ねじりダンパハブ３３は、自由な相対回転によりタービンホイールフット３１を保持するように機能する。ねじりダンパハブ３３は、一方の側で、軸方向軸受３５を介して前述のフリーホイール２７に対し支持され、他方の側で、ブリッジクラッチ４８のピストン５４を介してハウジングカバー７に当接する。

ギヤボックスインプットシャフト３６の前述の中心穴３７は、ハイドロダイナミックな回路２４に圧力を供給して、ブリッジクラッチ４８に圧力を及ぼすように機能し、このため、中心穴が制御装置にかつ作動油リザーバに結合されることが必要である。制御装置及び作動油リザーバのいずれも図面に示していないが、独国特許出願公開第４４２３６４０Ａ１号明細書の図１に見ることができ、したがって、本発明の特許出願書の内容に含まれていると考えるべきである。

ギヤボックスインプットシャフト３６の中心穴３７を通して流入した作動油は、ハウジングカバー７とブリッジクラッチ４８のピストン５４との間に軸方向に配置される室５０に到着する。室５０と反対側のピストン５４の側面は、ハイドロダイナミックな回路２４に面し、ブリッジクラッチ４８を係合させるか又は係合解除するために、ハイドロダイナミックな回路２４内及び室５０内の圧力関係に応じて異なる２つの限界位置の間で軸方向に移動可能である。

ハウジングカバー７に面するピストン５４の側面の半径方向外側領域で、ピストン５４は摩擦ライニング６８を支承する。この摩擦ライニングは、ハウジングカバー７の対向摩擦領域７０と協働する摩擦領域６９を提供する。摩擦ライニング６８の半径方向内側の箇所において、ねじり振動ダンパ８０の駆動側伝達要素７８は、リベット５６によってピストン５４に取り付けられる。

駆動側伝達要素７８は、半径方向外側を指すドライバ要素８４を有する半径方向に略延在する領域を有し、以下において駆動側エネルギ貯蔵群１３０と称される第１の群のエネルギ貯蔵装置１３０と動作結合させることができる。駆動側エネルギ貯蔵群１３０は、略円周方向に延在し、他の端部において、駆動側エネルギ貯蔵群１３０の円周の部分を覆う駆動側カバープレート９０のドライバ要素８８に支持される。駆動側カバープレート９０は、リベット５８及びほぞ継手５９によって従動側カバープレート９２に回転不能に結合され、同様にほぞ継手５９によってタービンホイールフット３１に回転不能に結合される。カバープレート９０、９２は、共同で、ねじり振動ダンパ８０の中間伝達要素９４として機能する。ほぞ継手５９は、補助機能を果たし、すなわち、ほぞ継手５９が、ハブディスク８２に設けられかつ円周方向のスロットの形態で延在する円周開口部７２に係合することで、カバープレート９０、９２と、ねじりダンパハブ３３に回転不能に結合されたハブディスク８２との間の回転角制限器１２４の構成要素として機能する。このように、円周開口部７２は、円周方向に、しかしある円周限界内でほぞ継手５９の相対運動を可能にする。ハブディスク８２及びねじりダンパハブ３３は、ねじり振動ダンパ８０の従動側伝達要素１０６を共に形成する。

中間伝達要素９４として作用するカバープレート９０、９２に戻ると、これらのプレートには、リベット５８とほぞ継手５９との間に半径方向に、スプリング窓６２の形態の開口部１５０が設けられ、以下に従動側エネルギ貯蔵群１３２と称される第２のエネルギ貯蔵装置群１３２を収容し、これに対し、従動側減衰装置１０８の従動側伝達要素１０６として設けられるハブディスク８２は、このエネルギ貯蔵群１３２用のドライバ要素６０で設計される。これらのドライバ要素の間に円周方向に、スプリング窓６４の形態の開口部１５２が従動側エネルギ貯蔵群１３２のために設けられる。

中間伝達要素９２の開口部１５０は、装置の両端が開口部の円周端部に当接するように、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置１００、１０１を収容する。従動側エネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００のために設けられたハブディスク８２の開口部１５２はまた、これらの第１のエネルギ貯蔵装置１００がトルク伝達プロセスの始まりから正しく動作できるように、これらのエネルギ貯蔵装置１００を両方の円周端部に保持する。対照的に、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第２のエネルギ貯蔵装置１０１のために設けられたハブディスク８２の開口部１５２は、図７に示したように、第２のエネルギ貯蔵装置１０１が個々に動作に入る前に、牽引モードの運転中に自由有効回転角ε１と、推進モードの運転中に自由有効回転角ε２とを可能にするために、円周方向においてこれらのエネルギ貯蔵装置１０１よりも大きい。

ハブディスク８２のスプリング窓６４は、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置１００、１０１用のドライバ要素６１として摩擦的に作用するウェブ１５４、１５６の円周境界線を形成する。このエネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００は、第２のエネルギ貯蔵装置１０１ほど剛性でなくてもよい。この結果、第２のエネルギ貯蔵装置１０１がそれらに割り当てられた第２のウェブ１５６に及ぼす張力は、第１のエネルギ貯蔵装置１００によってそれらのウェブ１５４に対し及ぼされる張力よりも高いことができる。この問題は、特に全負荷の下の牽引モードの運転中に明白になり、このため、牽引方向に隣接するウェブ１５４、１５６は、それらの関連のエネルギ貯蔵装置１００、１０１と相関関係で設計される。牽引方向に第１のエネルギ貯蔵装置１００に割り当てられたスプリング窓６４は、このように、互いに所定の角度だけ、好ましくは約１°だけ近接させられ、これに対し、牽引方向で第２のエネルギ貯蔵装置１０１の少なくとも１つと協働するスプリング窓６４は、同様に所定の角度だけ、好ましくは約１°だけ互いに離して移動される。スプリング窓６４が約１°近接すると、より小さな角度距離φ１が創出され、この角度距離は、６つのスプリング窓が存在する場合、５９°の値を取り、より狭いウェブ１５４の形成をもたらし、これに対し、スプリング窓６４が約１°離して移動されると、増大した角度距離φ２が創出され、この角度距離は、６つのスプリング窓が存在する場合、６１°の値を取り、より幅広のウェブ１５６の形成をもたらす。それらの異なる幅のため、ウェブ１５４、１５６は、それらの強さに関し、エネルギ貯蔵装置１００、１０１の異なる剛性によって引き起こされる異なる負荷により良く適合され、このことは、各々の場合に、ウェブ１５４、１５６の円周寸法が負荷の吸収に関し最適化されることを意味する。

駆動側エネルギ貯蔵群１３０に関して、この群が、第１のエネルギ貯蔵装置８６の剛性が第２のエネルギ貯蔵装置８７の剛性を下回る場合、図８による異なる剛性のエネルギ貯蔵装置８６、８７を有し、あるいは図９による排他的に同一のエネルギ貯蔵装置８９を有し、したがって、その剛性はすべて同一であることに留意すべきである。図７に示した異なる剛性のエネルギ貯蔵装置１００、１０１が、従動側エネルギ貯蔵群１３２のために設けられない場合、このエネルギ貯蔵群１３２は、図１０による排他的に同一のエネルギ貯蔵装置９１を有する。

ねじり振動ダンパ８０の駆動側減衰装置９６は、駆動側エネルギ貯蔵群１３０と関連した駆動側伝達要素７８と、中間伝達要素９４とから形成され、これに対し、従動側減衰装置１０８は、従動側エネルギ貯蔵群１３２と関連した中間伝達要素９４と、従動側伝達要素１０６とから形成される。有効に２つの減衰装置９６、１０８の間の中間伝達要素９４に結合されるタービンホイール１９は、ねじり振動ダンパ８０用の質量要素１１２として機能する。

中間伝達要素９４は、駆動側減衰装置９６用の従動側構成要素として作用し、この構成要素は、ほぞ継手５９によってタービンホイール１９に堅固に結合されるので、駆動側減衰装置９６は、専門家の間で「標準ＴＤ」と呼ばれる標準ねじりダンパとして作用する（図３参照）。対照的に、従動側減衰装置１０８の場合の中間伝達要素９４は、駆動側構成要素として機能し、これに対し、この減衰装置１０８の従動側伝達要素１０６は、ねじり振動ダンパハブ３３に回転不能に結合されるが、タービンホイール１９に対し回転することができる。この範囲で、従動側減衰装置１０８は、タービンねじりダンパ（ＴＴＤ）として作用する（図３）。

このように、図１に示したねじり振動ダンパ８０の場合、標準ねじりダンパ及びタービンねじりダンパは、単一構造ユニットを形成するために直列に接続され、したがって、相互の特定の動作を補完することができる。したがって、図３によるＴＤＣが得られる。

図４〜図６は、エネルギ貯蔵群１３０、１３２の特性を例示するために、現在作用している該当のトルクがエネルギ貯蔵群のエネルギ貯蔵装置の関連の偏向角に対しプロットされるグラフを示している。すなわち、牽引モードの運転が四分円Ｉに、推進モードの運転が四分円ＩＩＩに示されている。両方のグラフでは、駆動側エネルギ貯蔵群１３０に割り当てられた第１の特性１３４は、鎖線で示され、従動側エネルギ貯蔵群１３２に割り当てられた第２の特性１４０は、点線で示され、２つの特性１３４、１４０の重ね合わせによって形成された加算特性１４６は、実線で示されている。

牽引モードの状態に関し、図４は、第１の部分１３６と、隣接する第２の部分１３８とを有する駆動側エネルギ貯蔵群１３０に割り当てられた第１の特性１３４を示し、この場合、第１の部分１３６は、第１のエネルギ貯蔵装置８６に割り当てられ、第２の部分１３８は、駆動側エネルギ貯蔵群１３０の第２のエネルギ貯蔵装置８７に割り当てられる。同じように、従動側エネルギ貯蔵群１３２に割り当てられた第２の特性１４０には、第１の部分１４２及び隣接する第２の部分１４４が付与され、この場合、特性の第１の部分１４２は、第１のエネルギ貯蔵装置１００に割り当てられ、第２の部分１４４は、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第２のエネルギ貯蔵装置１０１に割り当てられる。

第２の特性１４０の第１の部分１４２の傾斜γ２と比較してより平坦な第１の特性１３４の第１の部分１３６の傾斜γ１から理解できるように、駆動側エネルギ貯蔵群１３０の第１のエネルギ貯蔵装置８６は、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００ほど剛性でない。駆動側エネルギ貯蔵群１３０の第１のエネルギ貯蔵装置８６と、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００との間の剛性比ＳＲに関し、ねじり振動ダンパ８０に特に有利な減衰挙動は、０．３〜１．０の範囲の剛性比で獲得されることが確認されている。

２つの第１の部分１３６と１４２の第２の部分１３８、１４４への移行の各々は、トルクの同一の大きさで行われ、すなわち、ＭＥ１はＭＥ２に等しく、結果として得られる加算特性１４６は、この同一のトルクにおける移行、すなわち、加算特性の第１の部分１４７から加算特性１４８の第２の部分への移行を示している。次に、これに加算特性の第３の部分１４９が続き、このことは、第２の特性１４０の第２の部分１４４が、第１の特性１３４の第２の部分１３８よりも大きなトルクに展開するという事実から得られる。加算特性の３つの部分１４７、１４８、１４９は、僅かな不連続によって互いに合体することができる。この種の不連続は、ねじり振動ダンパ８０の固有振動数のより高い回転数レベルへの移行と知覚されることができる。しかし、この状態は、２つの特性１３０、１３２の関連の第１の部分１３６、１４２のそれぞれの端部ＭＥ１とＭＥ２を、所定値だけ静的トルクＭＳの約１０〜３０％の上方の値に調整することによって修復することができ、この結果、非常に強力なねじり振動が静的トルクＭＳに重ね合わせられるべきであるとしても、これが原因で、トルクは値ＭＥ１とＭＥ２に達することはない。したがって、部分１３６と部分１３８との間に変化はなく、あるいは部分１４２と部分１４４との間に変化はない。このような運転状態の危険は、ブリッジクラッチ４８が、低い回転数レベル、すなわち、約１，０００ｒｐｍの燃料節減に関連する部分負荷範囲ですでに使用され、駆動部２に割り当てられた図１１に示したアクセル４４が、混合気調製ステーション４６の下流スロットル弁４５が角度βに開放される角度αで作動される場合に最も大きい。このエネルギ節約モードでは、角度βは、スロットル弁４５の撓み距離の約３０〜８０％の範囲にあることができる。

ねじり振動ダンパ８０のエネルギ貯蔵群１３０、１３２のこの設計では、２つのエネルギ貯蔵群１３０、１３２の第１のエネルギ貯蔵装置８６、１００は、したがって、２つのエネルギ貯蔵群１３０、１３２の第２のエネルギ貯蔵装置８８、１０１が連続して作動される前に、連続して動作し始める。

牽引モードの状態を反映する図５は、排他的に同一のエネルギ貯蔵装置８９に割り当てられる単一部分１３７を有する駆動側エネルギ貯蔵群１３０に割り当てられた第１の特性１３４を示している。対照的に、従動側エネルギ貯蔵群１３２に割り当てられた第２の特性１４０には、第１の部分１４２及び隣接する第２の部分１４４が付与され、この場合、特性の第１の部分１４２は、第１のエネルギ貯蔵装置１００に割り当てられ、特性の第２の部分１４４は、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第２のエネルギ貯蔵装置１０１に割り当てられる。

第２の特性１４０の第１の部分１４２の傾斜γ２と比較してより平坦な第１の特性１３４の部分１３７の傾斜γ１から理解できるように、駆動側エネルギ貯蔵群１３０の第１のエネルギ貯蔵装置８９は、従動側エネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００ほど剛性でない。従動側エネルギ貯蔵群１３２の第１のエネルギ貯蔵装置１００に対する駆動側エネルギ貯蔵群１３０のエネルギ貯蔵装置８９の剛性比ＳＲに関し、ねじり振動ダンパ８０に特に有利な減衰挙動は、０．３〜１．０の範囲の剛性比で獲得されることが確認されている。

第１の特性１３０の部分１３７が終わるトルクＭＥ１は、第２の特性１３２の第１の部分１４２が第２の部分１４４に通過するトルクＭＥ２と異なるので、結果として得られる加算特性１４６は、トルクＭＥ２に割り当てられた角度で、少なくとも本質的に移行なしの部分１４７を有する。第１の特性１３０の部分１３７がトルクＭＥ１に達するときにのみ、すなわち、加算特性の第１の部分１４７から加算特性の第２の部分１４８への移行において、不連続が生じる。しかし、この不連続は、比較的高いトルクＭＥ１にのみ生じ、したがって、燃料節減に関連する部分負荷範囲の外側にある。第１の特性１３０の部分１３７に割り当てられたエネルギ貯蔵装置８９の変形経路が少なくとも本質的に使用し尽くされるこの不連続は、この程度まで重要でない。

ねじり振動ダンパ８０のエネルギ貯蔵群１３０、１３２のこの設計では、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置１００、１０１の両方は、最初は作用するが、その後、従動側エネルギ貯蔵群１３０の第２のエネルギ貯蔵装置１０１のみが変形を受ける。

図６は、駆動側エネルギ貯蔵群１３０に割り当てられた第１の特性１３４には、排他的に同一のエネルギ貯蔵装置８９に割り当てられる単一部分１３７が付与される牽引モードの状態を示している。同様に、従動側エネルギ貯蔵群１３２に割り当てられた第２の特性１４０には、排他的に同一のエネルギ貯蔵装置９１に割り当てられる単一部分１３９が付与される。

ねじり振動ダンパ２のこの設計において、第２の特性１４０の部分１３９の傾斜γ２と比較して第１の特性１３４の部分１３７のより急勾配の傾斜γ１から理解できるように、駆動側エネルギ貯蔵群１３０のエネルギ貯蔵装置８９は、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置９１よりも剛性である。しかし、駆動側エネルギ貯蔵群１３０のエネルギ貯蔵装置８９の剛性が、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置９１の剛性よりも小さい他の設計も考えられる。駆動側エネルギ貯蔵群１３０のエネルギ貯蔵装置８９と、従動側エネルギ貯蔵群１３２のエネルギ貯蔵装置９１との間の剛性比ＳＲに関し、ねじり振動ダンパ８０のために特に有利な減衰挙動は、０．７〜１．２の範囲の比率で獲得されることが確認されている。

第２の特性１４０の第１の特性１３４への移行は、駆動部２によって供給されることができる最大可能なトルク量のすぐ下、あるいはそのトルクに少なくとも本質的に等しいトルク値ＭＥ２で行われ、これに対し、第１の特性１３４のトルク値ＭＥ１は、駆動部２によって供給されることができる最大トルク量のすぐ上にあるので、結果として得られる加算特性１４６は、比較的高いトルク値ＭＥ２に達するまで移行なしのままであり、その後にのみ、加算特性の第１の部分１４７から加算特性の第２の部分１４８への移行が行われる。この場合、トルク値は、より低いトルク値ＭＥ２が、少なくとも本質的に、駆動部２によって伝達されるべき可能な限り最大のトルクの８０〜１００％であるように選択されることが好ましく、これに対し、より高いトルク値ＭＥ１は、少なくとも本質的に、前述の伝達されるべきトルクの１１０〜１２０％である。このように、トルク値ＭＥ１は、トルク値ＭＥ２よりも約１０〜４０％大きな値に設定することができる。

ねじり振動ダンパ８０のエネルギ貯蔵群１３０、１３２のこの設計では、２つのエネルギ貯蔵群１３０、１３２のエネルギ貯蔵装置８９、９１は、トルク値ＭＥ２に達するまで同時に作用しており、その後、第１のエネルギ貯蔵群１３０、１３２のエネルギ貯蔵装置８９が単独で作用する。

前に説明したエネルギ貯蔵群１３０、１３２の本発明の設計について、ＴＤＣねじり振動ダンパに基づき説明してきたが、エネルギ貯蔵群１３０、１３２のこれらの設計は、例えば、純粋な標準ねじりダンパ又は純粋なタービンねじりダンパなどの機能上異なるねじり振動ダンパで実施できるであろうことも考えられる。しかし、このような実施のための必要条件は、対象の個々のねじり振動ダンパが、直列に接続される２つのエネルギ貯蔵群を有しなければならないことである。

ブリッジクラッチと、２つのエネルギ貯蔵装置群が装備されるねじり振動ダンパとを有するハイドロダイナミックなクラッチ装置の長手方向断面の上方半部を示した図面である。 ハイドロダイナミックなクラッチ装置のタービンホイールにおける振幅−振動数曲線の対数プロットの図面である。 異なるねじり振動ダンパの回転変動曲線の概略図である。 ２つの異なる部分を各々が有する２つの従特性の和として獲得された加算特性を含むねじり振動ダンパの特性のグラフである。 加算特性を示すという点で図４と同様であるが、図５では、加算特性は、単一部分を有する第１の特性と、２つの異なる部分を有する第２の特性との和として獲得される。 加算特性を示すという点で図４と同様であるが、図６では、加算特性は、単一部分のみを各々が有する２つの従特性の和として獲得される。 図１の方向Ａで見た従動側エネルギ貯蔵群のハブディスクの図面である。 直列に接続された異なる剛性の２つのエネルギ貯蔵装置を有する駆動側エネルギ貯蔵群の図面である。 図８と同様であるが、同一のエネルギ貯蔵装置のみの図面である。 図９と同様であるが、従動側エネルギ貯蔵群の図面である。 ハイドロダイナミックなクラッチ装置の前に取り付けられた駆動部の挙動に介入するためのスロットル弁の図面である。

符号の説明

１ ハイドロダイナミックなクラッチ装置
２ 駆動部
３ 回転軸
４ クランクシャフト
５ クラッチハウジング
６ 開口部
７ ハウジングカバー
９ ポンプホイールシェル
１１ ポンプホイールハブ
１２ ジャーナルハブ
１３ 軸受ジャーナル
１５ 装着受容器
１６ フレックスプレート
１７ ポンプホイール
１８ ポンプホイール羽根
１９ タービンホイール
２１ タービンホイールシェル
２２ タービンホイール羽根
２３ ステータ
２４ ハイドロダイナミックな回路
２５ 内側トーラス
２６ ステータハブ
２７ フリーホイール
２８ ステータ羽根
２９ 軸方向軸受
３０ 支持シャフト
３１ タービンホイールフット
３２ 歯の組
３３ トーションダンパハブ
３４ 歯の組
３５ 軸方向軸受
３６ ギヤボックスインプットシャフト
３７ 中心穴
３８ シール
４０、４２ 締結要素
４４ アクセル
４５ スロットル弁
４６ 混合気調製領域
４８ ブリッジクラッチ
５０ 室
５４ ピストン
５６ リベット
５８ リベット
５９ ほぞ継手
６０、６１ ドライバ要素
６２、６４ スプリング窓
６６ 摩擦ライニングキャリア
６８ 摩擦ライニング
６９ 摩擦領域
７０ 対向摩擦領域
７２ 円周開口部
７８ 駆動側伝達要素
８０ ねじり振動ダンパ
８２ 半径方向外側ハブディスク
８４ ドライバ要素
８６ 第１のエネルギ貯蔵装置
８７ 第２のエネルギ貯蔵装置
８８ ドライバ要素
８９、９１ 排他的に同一のエネルギ貯蔵装置
９０、９２ カバープレート
９４ 中間伝達要素
９６ 駆動側減衰装置
１００ 第１のエネルギ貯蔵装置
１０１ 第２のエネルギ貯蔵装置
１０４ 半径方向内側ハブディスク
１０６ 従動側伝達要素
１０８ 従動側減衰装置
１１２ 質量要素
１１６ 従動側構成要素
１２４ 回転角度制限器
１３０ 駆動側エネルギ貯蔵装置群
１３２ 従動側エネルギ貯蔵装置群
１３４ 第１の特性
１３６ 特性の第１の部分
１３７ 特性の部分のみ
１３８ 特性の第２の部分
１３９ 特性の部分のみ
１４０ 第２の特性
１４２ 特性の第１の部分
１４４ 特性の第２の部分
１４６ 加算特性
１４７ 特性の第１の部分
１４８ 特性の第２の部分
１４９ 特性の第３の部分
１５０ 中間伝達要素の開口部
１５２ 従動側伝達要素の開口部
１５４、１５６ ウェブ

Claims (26)

1. ハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチ用のねじり振動ダンパであって、
   −前記クラッチ装置のハウジングと動作結合させることができる駆動側減衰装置と、
   −駆動側エネルギ貯蔵装置群によって中間伝達要素に結合される駆動側伝達要素と、
   −従動側エネルギ貯蔵装置群を使用して、前記中間伝達要素と、前記ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素に結合される従動側伝達要素との間の動作結合を確立する従動側減衰装置と、を有するねじり振動ダンパにおいて、
   少なくとも１つのエネルギ貯蔵装置群（１３０、１３２）が、少なくとも２つの部分（１３６、１３８；１４２、１４４）を有する特性（１３４；１４０）を発生するための少なくとも２つの異なるエネルギ貯蔵装置（８６、８７；１００；１０１）を有すること、および
   所定の剛性比（ＳＲ）が、第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の第１のエネルギ貯蔵装置（８６）と、第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の第１のエネルギ貯蔵装置（１００）との間で獲得され、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の前記第１のエネルギ貯蔵装置（８６）が、少なくとも本質的に、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の前記第１のエネルギ貯蔵装置（１００）よりも低い剛性を有すること
   を特徴とするねじり振動ダンパ。
2. 前記２つのエネルギ貯蔵装置群（１３０、１３２）の各々が、各々の場合に、複数の部分（１３６；１３８；１４２、１４４）を有する特性（１３４、１４０）を生成するために少なくとも２つの異なるエネルギ貯蔵装置（８６、８７；１００、１０１）を有することを特徴とする、請求項１に記載のねじり振動ダンパ。
3. 前記２つのエネルギ貯蔵群（１３０、１３２）の特性（１３４、１４０）の第１の部分（１３６、１４２）が、少なくとも本質的に、同一のトルク値（ＭＥ）で終わることを特徴とする、請求項１又は２に記載のねじり振動ダンパ。
4. 前記２つのエネルギ貯蔵群（１３０、１３２）の特性（１３４、１４０）の第１の部分（１３６、１４２）が、少なくとも本質的に、異なるトルク値（ＭＥ１、ＭＥ２）で終わることを特徴とする、請求項１又は２に記載のねじり振動ダンパ。
5. より低い剛性で設計された前記エネルギ貯蔵群（１３０）の特性（１３４）の第２の部分（１３８）が、少なくとも本質的に、駆動部（２）によって発生したトルクの８０〜１００％の範囲にあるトルク値（ＭＥ３）で終わり、これに対し、より高い剛性で設計された前記エネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１４０）の第２の部分（１４４）が、少なくとも本質的に、前記駆動部（２）によって発生したトルクの１１０〜１２０％の範囲にあるトルク値（ＭＥ４）で終わることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
6. ハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチ用のねじり振動ダンパであって、
   −前記クラッチ装置のハウジングと動作結合させることができる駆動側減衰装置と、
   −駆動側エネルギ貯蔵装置群によって中間伝達要素に結合される駆動側伝達要素と、
   −従動側エネルギ貯蔵装置群を使用して、前記中間伝達要素と、前記ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素に結合される従動側伝達要素との間の動作結合を確立する従動側減衰装置と、を有するねじり振動ダンパにおいて、
   少なくとも１つの第１のエネルギ貯蔵装置群（１３０）が、単一部分（１３７）を有する特性（１３４）を生成するための同一のエネルギ貯蔵装置（８９）からのみ構成されること、および
   少なくとも１つの第２のエネルギ貯蔵装置群（１３２）が、少なくとも２つの部分（１４２、１４４）を有する特性（１４０）を生成するための少なくとも２つの異なるエネルギ貯蔵装置（１００、１０１）を有すること、および
   所定の剛性比（ＳＲ）が、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の排他的に同一のエネルギ貯蔵装置（８９）と、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の異なるエネルギ貯蔵装置（１００、１０１）との間で獲得され、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の前記排他的に同一のエネルギ貯蔵装置（８９）が、少なくとも本質的に、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の前記第１のエネルギ貯蔵装置（１００、１０１）よりも低い剛性を有すること
   を特徴とするねじり振動ダンパ。
7. 前記第１のエネルギ貯蔵装置（８６）又は前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の前記排他的に同一のエネルギ貯蔵装置（８９）と、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の前記第１のエネルギ貯蔵装置（１００）との間の剛性比（ＳＲ）が、０．３〜１．０の範囲にあることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
8. 前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の特性（１３４）に単一部分（１３７）が設けられ、トルク値（ＭＥ１）で終わり、これに対し、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１４０）の第１の部分（１４２）が、トルク値（ＭＥ２）で終わり、前記トルク値（ＭＥ１、ＭＥ２）が互いに異なることを特徴とする、請求項６又は７に記載のねじり振動ダンパ。
9. より低い剛性で設計された前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の特性（１３４）の前記単一部分（１３７）が、本質的に、駆動部（２）によって生成されたトルクの８０〜１００％の範囲にあるトルク値（ＭＥ１）で終わり、これに対し、より高い剛性で設計された前記エネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１４０）の第２の部分（１４４）が、少なくとも本質的に、前記駆動部（２）によって生成されたトルクの１１０〜１２０％の範囲にあるトルク値（ＭＥ４）で終わることを特徴とする、請求項６〜８のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
10. ハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチ用のねじり振動ダンパであって、
    −前記クラッチ装置のハウジングと動作結合させることができる駆動側減衰装置と、
    −駆動側エネルギ貯蔵装置群によって中間伝達要素に結合される駆動側伝達要素と、
    −従動側エネルギ貯蔵装置群を使用して、前記中間伝達要素と、前記ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素に結合される従動側伝達要素との間の動作結合を確立する従動側減衰装置と、を有するねじり振動ダンパにおいて、
    前記２つのエネルギ貯蔵群（１３０、１３２）の各々が、排他的に同一のエネルギ貯蔵装置（８９、９１）を有すること、および
    所定の剛性比（ＳＲ）が、第１のエネルギ貯蔵群（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８９）と、第２のエネルギ貯蔵群（１３２）のエネルギ貯蔵装置（９１）との間で獲得され、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の前記エネルギ貯蔵装置（８９）が、少なくとも本質的に、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の前記エネルギ貯蔵装置（９１）と異なる剛性を有することを特徴とするねじり振動ダンパ。
11. 前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の前記エネルギ貯蔵装置（８９）が、少なくとも本質的に、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の前記エネルギ貯蔵装置（９１）よりも高い剛性を有することを特徴とする、請求項１０に記載のねじり振動ダンパ。
12. 前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）の特性（１３４）に単一部分（１３７）が設けられ、トルク値（ＭＥ１）で終わり、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１４０）に単一部分（１３９）が設けられ、トルク値（ＭＥ２）で終わり、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）のトルク値（ＭＥ１）が、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）のトルク値（ＭＥ２）と異なることを特徴とする、請求項１０又は１１に記載のねじり振動ダンパ。
13. より低い剛性で設計された前記エネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１４０）の単一部分（１３９）が、本質的に、前記駆動部（２）によって生成されたトルクの８０〜１００％の範囲にあるトルク値（ＭＥ２）で終わり、より高い剛性で設計された前記エネルギ貯蔵群（１３２）の特性（１３４）の単一部分（１３７）が、少なくとも本質的に、前記駆動部（２）によって生成されたトルクの１１０〜１２０％の範囲にあるトルク値（ＭＥ１）で終わることを特徴とする、請求項１０〜１２のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
14. 前記第１のエネルギ貯蔵装置（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８９）と、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）のエネルギ貯蔵装置（９１）との間の剛性比（ＳＲ）が、０．７〜１．２の範囲にあることを特徴とする、請求項１０〜１３のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
15. ハイドロダイナミックなクラッチ装置のブリッジクラッチ用のねじり振動ダンパであって、
    −前記クラッチ装置のハウジングと動作結合させることができる駆動側減衰装置と、
    −駆動側エネルギ貯蔵装置群によって中間伝達要素に結合される駆動側伝達要素と、
    −従動側エネルギ貯蔵装置群を使用して、前記中間伝達要素と、前記ハイドロダイナミックなクラッチ装置の従動側構成要素に結合される従動側伝達要素との間の動作結合を確立する従動側減衰装置と、を有するねじり振動ダンパにおいて、
    所定の剛性比（ＳＲ）が、エネルギ貯蔵装置の第１の群（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８６、８９）と、エネルギ貯蔵装置の第２の群（１３２）のエネルギ貯蔵装置（１００、９１）との間で獲得され、前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８６、８９）が、少なくとも本質的に、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）の割り当てられたエネルギ貯蔵装置（１００、９１）の剛性と異なる剛性を有すること、および
    前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８６、８９）と、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）のエネルギ貯蔵装置（１００、９１）との間の剛性比（ＳＲ）が、０．３〜１．２の範囲にあることを特徴とするねじり振動ダンパ。
16. 前記第１のエネルギ貯蔵群（１３０）のエネルギ貯蔵装置（８６、８９）と、前記第２のエネルギ貯蔵群（１３２）のエネルギ貯蔵装置（１００、９１）との間の剛性比（ＳＲ）が、０．３〜１．０の範囲又は０．７〜１．２の範囲にあることを特徴とする、請求項１５に記載のねじり振動ダンパ。
17. 前記第１のエネルギ貯蔵装置群（１３０）が、駆動側エネルギ貯蔵群（１３０）であることと、前記第２のエネルギ貯蔵装置群（１３２）が、従動側エネルギ貯蔵群（１３２）であることを特徴とする、請求項１〜１６のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
18. 前記特性の第１の部分（１３６、１４２）の推移に関して、両方のエネルギ貯蔵群（１３０、１３２）の第１のエネルギ貯蔵装置（８６、１００）が、あるいは、前記特性の単一部分（１３７、１３９）の推移に関して、排他的に同一のエネルギ貯蔵装置（８９、９１）が、略２５〜５０％の範囲内に配されたスロットル弁（１４６）で、駆動部（２）の部分負荷範囲に適合されることを特徴とする、請求項１〜１７のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
19. 前記エネルギ貯蔵群（１３０、２３２）の第１のエネルギ貯蔵装置（８６、１００）の部分（１３６）又は前記駆動側エネルギ貯蔵群（１３０）の特性の単一部分（１３７）が、スロットル弁（４５）の好ましい位置にて駆動部（２）によって供給される静的トルク（ＭＳ）を所定値だけ上回るトルク範囲（ＭＥ）に終わることを特徴とする、請求項１〜１８のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
20. ２つのエネルギ貯蔵群（１３０、１３２）の第１のエネルギ貯蔵装置（８６、８７）の特性の部分（１３６）又は駆動側エネルギ貯蔵群（１３０）の特性の単一部分（１３７）が、スロットル弁（４５）の好ましい位置にて駆動部（２）によって供給される静的トルク（ＭＳ）を１０〜３０％の所定値だけ上回るトルク範囲（ＭＥ）に終わることを特徴とする、請求項１８に記載のねじり振動ダンパ。
21. ハイドロダイナミックな回路を形成するために少なくとも１つのポンプホイールとタービンホイールとを有するクラッチ装置を有し、中間伝達要素（９４）が前記タービンホイール（１９）に回転不能に結合され、従動側減衰装置（１０８）の従動側伝達要素（１０６）が従動側構成要素（１１６）に回転不能に結合されることを特徴とする、請求項１〜２０のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
22. 前記タービンホイール（１９）が、自由な相対回転運動で従動側減衰装置（１０８）の従動側伝達要素（１０６）に結合され、従動側伝達要素（１０６）が、回転不能に従動側構成要素（１１６）に作用することを特徴とする、請求項１〜２１のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
23. 前記駆動側減衰装置（９６）のエネルギ貯蔵装置（８８、８７；８９）が、前記エネルギ貯蔵装置の巻きの少なくとも或る部分を取り囲む中間伝達要素（９４）によって保持され、前記従動側減衰装置（１０８）のエネルギ貯蔵装置（１００、１０１；９１）が、前記中間伝達要素（９４）の開口部（１５０）に、及び前記従動側減衰装置（１０８）の従動側伝達要素（１０６）の開口部（１５２）に保持されることを特徴とする、請求項１〜２２のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
24. 前記エネルギ貯蔵装置（１００、１０１）と、対応する開口部（１５２）とを前記従動側減衰装置（１０８）の従動側伝達要素（１０６）に保持するために設けられた前記中間伝達要素（９４）の開口部（１５０）が、関連した開口部（１５０、１５２）の間に異なる幅のウェブ（１５４、１５６）を形成するために、前記開口部の間に異なる角度距離（φ１、φ２）で設計され、より狭いウェブ（１５４）を形成するために、前記特性の第１の部分（１４２）に割り当てられたエネルギ貯蔵装置（８６）を保持するように機能する前記開口部（１５０、１５２）が互いに分離される前記角度距離（φ１）が、前記特性の第２の部分（１４４）に割り当てられたエネルギ貯蔵装置（１０１）を保持するために設けられた前記開口部（１５０、１５２）が互いに分離される前記角度距離（φ２）よりも小さく、その結果、より広いウェブ（１５６）が形成されることを特徴とする、請求項１〜２３のいずれか一項に記載のねじり振動ダンパ。
25. より小さな角度距離（φ１）だけ互いに分離された開口部（１５０、１５２）が、すべての開口部が同一の角度だけ分離される設計に対し、最大５°の角度だけ共により近接して移動され、より大きな角度距離（φ２）だけ互いに分離された開口部（１５０、１５２）が、すべての開口部（１５０、１５２）が同一の角度だけ分離される設計に対し、最大５°の角度だけさらに遠く離して移動されることを特徴とする、請求項２４に記載のねじり振動ダンパ。
26. より小さな角度距離（φ１）だけ互いに分離された開口部（１５０、１５２）が、すべての開口部が同一の角度だけ分離される設計に対し、少なくとも本質的に１°の角度だけ共により近接して移動され、より大きな角度距離（φ２）だけ互いに分離された開口部（１５０、１５２）が、すべての開口部（１５０、１５２）が同一の角度だけ分離される設計に対し、少なくとも本質的に１°の角度だけさらに遠く離して移動されることを特徴とする、請求項２５に記載のねじり振動ダンパ。

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