CN1843683A - 气体保护弧焊用实芯焊丝 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种气体保护弧焊用焊丝，其在高热能，高焊道间温度下，熔敷金属也有优异的强度、韧性，且相对于低热能焊接，耐低温裂纹性也优异。本发明的气体保护弧焊用实芯焊丝，由如下成分构成：以mass％计，含有：C：0～0.011％；Si：0.5～1.0％；Mn：比1.8大～2.5％；Cu：0.1～1.0％；Mo：0.10～0.50％；Ti：0.1～0.3％；B：0.001～0.005％；N：0.0040～0.0150％，且下述PMP设为10％以上，余量为Fe及不可避免的杂质。PMP＝4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])＊[B]。其中，[元素名]表示该元素的含有％。

Description

气体保护弧焊用实芯焊丝
技术领域
本发明涉及一种气体保护弧焊用实芯焊丝，其在高热能，高焊道间温度下的焊接性优异，且低热能时的耐低温裂纹性也优异。
背景技术
将二氧化碳作为保护气体使用的气体保护弧焊法，因为焊接效率高，可以全姿势的焊接，所以大量运用在建筑、桥梁、造船领域等的钢梁的制作、建造等之中。近年来，为了改善作业效率，要求采用高热能及高焊道间温度焊接，但是，在所采用的现有的焊接用焊丝的焊接中，无法取得熔敷金属(deposited metal)的强度、韧性，而得不到期望的机械特性。
因此，提出了各种在如此高热能及高焊道间温度下也可焊接的焊丝。例如，在特开平10-230387号公报(专利文献1)中记载的焊丝，其以重量％计，含有C：0.02～0.10％；Si：0.65～1.10％；Mn：1.75-2.50％；Ti：0.16-0.45％；B：0.003-0.010％；S：0.020％以下，余量由Fe及不可避免的杂质组成，将B含量和Ti含量、B含量和S含量限制于规定的关系之下。还有，在特开平11-90678号公报(专利文献2)和特开平11-239892号公报(专利文献3)中也记载了，以规定量添加Ti、B、N、Al及/或Zr的焊丝，和以规定量再添加C、Si、Mn、P、S、Mo、V及/或Nb、O，或者限制添加量的上限的焊丝。
采用所述焊丝，虽然变得能够适应高热能焊接，但是在焊道间温度超过500℃的焊接条件下，还不能得到充分的特性。另一方面，近年来，在特开2004-98143号公报(专利文献4)中，提出了在超过500℃的焊道间温度也可焊接的焊丝。该焊丝以规定量含有C、Si、Mn、Mo、Ti、B、V及/或Nb，此外，为了在高热能、高焊道间温度的焊接条件下，确保焊接金属的韧性，通过被称为Pts的参数限制所述成分的添加量，并且通过被称为Vcq的参数限制Mn、Mo、Si、Ti的关系。
还有，在特开2004-202572号公报(专利文献5)中，提出了在确保高热能焊接性，并且对组合焊接、横焊这样的低热能焊接中的焊接性也改进了的焊丝。
【专利文献1】特开平10-230378号公报
【专利文献2】特开平11-90678号公报
【专利文献3】特开平11-239892号公报
【专利文献4】特开2004-98143号公报
【专利文献1】特开2004-202572号公报
虽然利用上述专利文献4记载的焊丝，高热能焊接特性得以改善，还有，在专利文献5的焊丝中，虽然某种程度上还改善了低热能焊接特性，但是低热能焊接时的耐低温裂纹性不充分，从而期待耐低温裂纹性的提高。
发明内容
本发明鉴于这些问题，目的在于提出一种气体保护弧焊用焊丝，其在高热能、高焊道间温度的焊接条件中，熔敷金属的强度、韧性优异，且相对于低热能焊接的耐低温裂纹性也优异。
本发明的气体保护弧焊用实芯焊丝由如下成分组成，以mass％计(以下，简单表示为“％”。)，含有：
C：0～0.011％；
Si：0.5～1.0％；
Mn：比1.8大～2.5％；
Cu：0.1～1.0％；
Mo：0.10～0.50％；
Ti：0.1～0.3％；
B：0.0010～0.0050％；
N：0.0040～0.0150％，
且下述PMP设为10％以上，余量为Fe及不可避免的杂质，
PMP＝4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]
其中，[元素名]表示该元素的含有％。
本发明的焊丝的组成，其设计依据如下：确保在高热能、500℃以上的焊道间温度的焊接条件下的抗拉强度及韧性，同时实现优异的耐低温裂纹性。即，以尽可能地抑制C含量为主，并且适量添加Si以降低熔敷金属中的C含量，从而改善耐低温裂纹性，并且导入称被为PMP的指标，使补偿C含量的降低而确保高热能焊接时的强度、韧性的铁素体生成抑制元素的添加量合理化，此外积极地添加N而细微化熔敷金属的组织，由此使韧性提高，使高热能焊接特性、低热能焊接时的耐低温裂纹性提高。
在所述焊丝中，可以单独、或复合添加从如下的任一个群中任选的元素，替代Fe的一部分，即(1)Cr、Ni的1种或2种合计为0.1～2.0％；(2)V、Nb、Zr、Ta、Hf、W的1种或2种以上合计为0.001～0.1％；(3)Al：0.001～0.1％；(4)REM：0.001～0.2％。据此，能够使熔敷金属的机械特性进一步提高。
根据本发明的气体保护弧焊用实芯焊丝，在高热能、高焊道间温度的焊接中，熔敷金属的强度、韧性优异，此外，在低热能焊接中也能得到韧性优异的熔敷金属，所以低热能焊接时的耐低温裂纹性也优异。
附图说明
图1是表示在约束角焊试验中所用的母材试验体结构的立体图。
具体实施方式
本发明的气体保护弧焊用实芯焊丝，由如下成分构成，含有C：0～0.011％；Si：0.5～1.0％；Mn：比1.8大～2.5％；Cu：0.1～1.0％；Mo：0.10～0.50％；Ti：0.1～0.3％；B：0.001～0.005％；N：0.0040～0.0150％，且下述PMP设为10％以上，余量为Fe及不可避免的杂质。PMP的公式中，[元素名]表示该元素的含有mass％，
PMP＝4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])*[B]。
以下，说明成分的限定理由。
C：0～0.011％
C具有使熔敷金属的强度提高的作用，但是为了确保优异的耐低温裂纹性，以低的程度为宜，在本发明中也可以不添加。不过，因为使C浓度过度地降低会导致高制造成本，所以可以设为0.001％左右以上。另一方面，若超过0.011％，则强度变得过大，熔敷金属的韧性劣化，特别是耐低温裂纹性的劣化变得显著。因此，C含量为0.011％以下，优选为0.010％以下。
Si：0.5～1.0％
Si是脱氧元素，使熔敷金属中的溶解氧含量降低。还有，通过将Si含量控制在上述范围，具有抑制气氛的CO2的还原，而使熔敷金属中的C含量降低，从而改善耐低温裂纹性的效果。在低于0.5％时，溶解氧含量的降低不充分，熔敷金属的韧性劣化。因此，Si含量的下限设为0.5％，可以优选为0.6％。另一方面，若过多添加，则由于固溶强化而强度变得过大，熔敷金属的韧性、耐低温裂纹性变得劣化。因此，其上限设为1.0％，可以优选为0.9％。
Mn：比1.8大～2.5％
Mn作为脱氧元素发挥作用，并且，因为抑制晶界铁素体的生成，所以有改善强度、韧性的效果。若Mn含量变得过少，则高热能焊接时的机械特劣化，所以Mn含量设为比1.8％大，可以优选为1.9％以上。另一方面，若变得过多，则低热能焊接时的强度变得过大，耐低温裂纹性劣化。因此，其上限设为2.5％，可以优选为2.4％。
Cu：0.1～1.0％(含作为导电性镀敷皮膜所提供的含量。)
Cu具有改善熔敷金属的韧性的作用，并且作为焊条芯的导电性镀敷皮膜而不可避免地含有。低于0.1％不能确保导电性，焊接作业性劣化。若超过1.0％，则Cu细微析出，强度、韧性平衡劣化。因此，Cu含量的下限设为0.1％，优选为0.15％，其上限设为1.0％，优选为0.8％。
Mo：0.10～0.50％
Mo通过与B复合添加，而具有抑制晶界铁素体的生成，改善高热能焊接时的强度韧性平衡的作用。低于0.10％这一作用过小，另一方面，若超过0.50％，则强度变得过高，而耐低温裂纹性劣化。因此，Mo含量的下限设为0.10％，优选为0.15％，其上限和为0.50％，优选为0.42％，更优选为0.40％。
Ti：0.1～0.3％
因为Ti形成氧化物，其作为晶粒内相变的核发生作用，所以具有组织的细微化、韧性的改善作用。低于0.1％这一作用过小，若超过0.3％则Ti碳化物形成，熔敷金属的韧性变得劣化。因此，Ti含量的下限设为0.1％，优选为0.15％，其上限设为0.3％，优选为0.25％。
B：0.0010～0.0050％
B具有抑制晶界铁素体的生成，据此改善强度韧性平衡的作用。低于0.0010％，这一作用过小，另一方面，若超过0.0050％，则低热能焊接时的熔敷金属的强度变得过大，耐低温裂纹性变得劣化。因此，B含量的下限设为0.0010％，优选为0.0015％，其上限设为0.0050％，优选为0.0040％。
N：0.0040～0.0150％
N与Ti反应形成TiN，通过细微化γ粒径，具有改善韧性的作用。在低于0.0040％时，因为没有充分含量的TiN形成，所以这一作用过小，另一方面，若超过0.0150％，则有固溶N存在，所以反而韧性变得劣化。因此，N含量的下限设为0.0040％，优选为0.0050％，另一方面其上限设为0.0150％，优选为0.0120％。
PMP：10％以上
PMP是对涉及高热能焊接时的熔敷金属的强度、韧性的铁素体生成抑制元素的添加量的影响的定量评价的指标，该值低于10％，在极低C含量之下不能确保期望的高强度、高韧性。因此，铁素体抑制元素的添加量PMP设为10％以上。
本发明的焊丝，除了典型的上述基本成分外，还由余量Fe形成，但是可以单独、或复合添加从如下任一个的群中任选的元素，替代为Fe的一部分，即(1)Cr、Ni的1种或2种合计为0.1～2.0％；(2)V、Nb、Zr、Ta、Hf、W的1种或2种以上合计为0.001～0.1％；(3)Al：0.001～0.1％；(4)REM：0.001～0.2％。以下，说明这些元素的添加理由。
Cr、Ni：合计为0.01～2.0％
这些元素具有抑制晶界铁素体的生成及组织细微化的作用，改善强度韧性平衡。低于0.01％这一作用效果过小，另一方面，若超过2.0％，则在高热能焊接之时的熔敷金属中MA(Martensite-Austenite Constituent：马氏体和奥氏体的混合物)形成，而韧性劣化。以1种或2种的合计量计，下限设为0.01％，上限设为2.0％。
V、Nb、Zr、Ta、Hf、W：合计为0.001～0.1％
这些元素通过与Mo、B一起复合添加，可以提高抑制晶界铁素体的生成的效果，改善强度、韧性平衡。不过，若过多地添加，则强度变得过大，反而强度韧性平衡变得劣化。因此，以这些元素的1种或2种以上的合计，下限设为0.001％，上限设为0.1％。
Al：0.001～0.1％
Al将固溶N作为AlN固定，据此而具有改善母材韧性的作用。低于0.001％这一作用过少，另一方面，若过多添加而超过0.1％，则固溶强化变得过大，韧性变得劣化。因此，Al含量的下限设为0.001％，其上限为0.1％，优选为0.05％。
REM：0.001～0.2％
稀土类金属(在本说明书中有时简称为REM)可使夹杂物细微化，据此细微化熔敷金属组织，从而具有改善强度韧性的作用。另一方面，若过多添加，则这些效果丧失，反而变得使强度韧性劣化。因此在本发明中，REM含量的下限设为0.001％，其上限设为0.2％。
在制造本发明的焊丝时，不需要特别的制造条件，可以通过常规方法制造。即，熔炼上述成分的钢，得到铸锭。此时，关于Cu添加量，考虑是由拉丝后所实施的铜镀所付与的量(根据焊丝线径的不同，通常，相对于焊丝质量为0.1～0.3％左右)，而决定钢成分。铸锭根据需要实施了热锻等之后，被热轧，再实施冷拉丝而形成为原材线。原材线根据需要以500～900℃左右的温度退火、酸洗之后实施铜镀，再根据需要实施最终拉丝以形成目标线径。此后，根据需要施加润滑剂而成为焊接用焊丝。
以下，列举实施例具体地说明本发明，但是本发明并不由实施例限定地解释。
实施例
将形成目标的焊丝组成(其中，不含Cu)的这样规定成分的钢150kg，通过VIF(真空感应炉)在真空下熔炼，将其铸锭热锻为155mm角之后，加热至1000℃，由热轧轧制为Ф5.5mm，拉丝而得到1.4mm％的原材线。此外，酸洗该原材线后，实施铜镀。铜镀，其成分由Cu及不可避免的杂质组成，相对于焊丝重量，按照Cu含量为0.2％左右而调整镀覆量。如此而制造的焊丝的组成在表1中表示。
采用如上所述而制造的焊丝以下述焊接条件进行焊接实验，调查高热能焊接时的熔敷金属的强度、韧性。
焊接电流：420A
焊接电压：43V
焊丝递送速度：28cm/min
热量输入量：38.7kJ/cm
预热：无
焊道间管理条件：连续，最终焊道间温度500～550℃
母材钢板：SM490，形状22mm厚×100mm宽×200mm长
坡口形状：35°レ形坡口，间隙7mm
保护气体：CO2，流量25L/min
焊接后，从熔敷金属采取试验片，根据JISZ3111进行拉伸试验、冲击试验，测定抗拉强度(TS)及冲击值(vE0℃)。如果TS：540MPa以上，vE0℃：80J以上，则高热能焊接时的强度强韧平衡为良好，可以评价为合格水平。所述测定结果在表2中表示。
接下来，以下述的焊接条件进行约束角焊试验，调查小热能焊接时的耐低温裂纹性。
焊接电流：200A
焊接电压：26V
焊丝递送速度：50cm/min
热量输入量：6.24kJ/cm
预热：无
母材钢板：SM490
母材试验体的结构：图1
试验温度：0℃
保护气体：CO2，流量25L/min
所述试验体，如图1所示，在基板1的宽方向的中央直立设置有立板2，三角形的固定板4与其接合，且在基板1的下面接合了3枚方形的固定板3，这些接合以约束角焊缝焊角长度6mm以上而焊接(社团法人日本焊接协会发行，“焊接的研究”，No.40(2002)p203)。基板1与立板2，如图，避开固定板3的正上方，在6处，采用上述焊丝进行焊接，根据此焊缝(welding bead)6对低温裂纹性进行了调查。低温裂纹性，焊接后，经过了24小时之后，对焊缝表面进行染色探伤(color check)，目测观察裂缝的有无。观察结果一并在表2中表示。在表2中，评价栏的○表示满足合格标准，×表示不满足合格标准。
根据表2，本发明的试料No.1、7、8、15、17～26，在高热能焊接时的机械特性及低热能焊接时的耐低温裂纹性优异。
另一方面，在比较例中，试料No.2因为C含量过高，所以高热能焊接时的强度过高，熔敷金属的冲击特性劣化，并且耐低温裂纹性也劣化。还有关于Si，在Si含量过少的No.3中因为脱氧不足，残留有固溶氧而韧性劣化，另一方面在Si含量过多的No.4中，由于固溶强化而强度变得过高，韧性为18J显著地劣化。还有关于Mn，No.5因为Mn含量过低，所以不能抑制晶界铁素体的形成，所以高热能焊接时的韧性劣化，另一方面在Mn含量过多的No.6中，低热能焊接时的强度变得过大，而耐低温裂纹性恶化。还有关于Cu，试料No.9因为Cu含量过高，虽然通过Cu的析出而提高强度，但是韧性却劣化了。还有关于Mo，在Mo过少的No.10中，不能抑制晶界的铁素体的形成，高热能焊接特性降低，另一方面，在Mo过多的No.11中，低热能焊接时的强度过于上升而无法确保耐低温裂纹性。还有关于Ti，在Ti含量多达0.54％的No.12中，在熔敷金属中形成有Ti碳化物，韧性的劣化显著。还有关于B，在B含量过少的No.13中，不能抑制晶界铁素体的形成，从而不能确保高热能焊接时的韧性，另一方面，在B含量过多的No.14中，因为低热能焊接时的强度变得过高，所以无法确保耐低温裂纹性。还有No.16，虽然各个的合金成分均在本发明范围内，但是，若综合评价铁素体抑制元素含量，则PMP过少，为8.6％，因此无法获得充分的高热能焊接特性。还有No.27，因为C含量高而N含量低，所以熔敷金属的韧性降低，无法确保耐低温裂纹性。
【表1】
    试料No.     化学成分(mass％)
    C   Si     Mn     P     S   Cr     Cu     Ni   Mo     Al   Ti     其他   B   N   O   PMP
    1     0.003   0.84     2.07     0.010     0.009    -     0.18     -   0.22     -   0.19     -   0.0023   0.0056   0.0035   11.4
    *2     0.146   0.77     1.89     0.010     0.009    -     0.22     -   0.20     -   0.20     -   0.0026   0.0056   0.0037   11.0
    *3     0.008   0.22     1.89     0.010     0.010    -     0.21     -   0.18     -   0.20     -   0.0025   0.0062   0.0033   10.5
    *4     0.008   1.54     1.86     0.010     0.009    -     0.20     -   0.18     -   0.19     -   0.0024   0.0062   0.0032   10.3
    *5     0.008   0.77     1.65     0.010     0.011    -     0.18     -   0.22     -   0.22     -   0.0027   0.0056   0.0038   10.2
    *6     0.008   0.76     2.61     0.009     0.010    -     0.21     -   0.19     -   0.20     -   0.0027   0.0060   0.0038   13.8
    7     0.008   0.78     1.89     0.010     0.009    0.3     0.19     -   0.22     -   0.20     -   0.0024   0.0063   0.0034   11.2
    8     0.008   0.85     2.05     0.009     0.010    -     0.38     0.40   0.19     -   0.19     -   0.0025   0.0065   0.0038   11.8
    *9     0.008   0.85     2.06     0.009     0.011    -     1.17     -   0.20     -   0.20     -   0.0023   0.0060   0.0035   12.2
    *10     0.008   0.73     1.90     0.011     0.009    -     0.18     -   0.01     -   0.22     -   0.0025   0.0055   0.0037   7.9
    *11     0.008   0.86     1.99     0.011     0.010    -     0.20     -   0.62     -   0.22     -   0.0025   0.0055   0.0032   17.3
    *12     0.009   0.76     2.05     0.009     0.010    -     0.18     -   0.21     -   0.54     -   0.0026   0.0054   0.0032   11.5
    *13     0.007   0.79     1.86     0.010     0.009    -     0.20     -   0.19     -   0.22     -   0.0002   0.0063   0.0038   7.8
    *14     0.009   0.86     1.85     0.011     0.011    -     0.20     -   0.20     -   0.20     -   0.0077   0.0055   0.0038   17.1
    15     0.007   0.78     1.98     0.010     0.010    -     0.18     -   0.20     -   0.21     -   0.0024   0.0021   0.0036   11.0
    *16     0.008   0.78     1.87     0.011     0.010    -     0.19     -   0.12     -   0.20     -   0.0013   0.0064   0.0035   8.6
    17     0.009   0.84     1.99     0.011     0.011    -     0.31     0.30   0.18     -   0.18     -   0.0027   0.0058   0.0033   11.5
    18     0.005   0.61     2.00     0.010     0.010    -     0.19     0.20   0.28     -   0.22     -   0.0033   0.0055   0.0037   14.0
    19     0.008   0.74     1.90     0.011     0.009    -     0.28     0.60   0.22     0.012   0.18     -   0.0023   0.0059   0.0033   11.5
    20     0.008   0.84     2.09     0.009     0.010    -     0.18     -   0.22     -   0.21     V：0.031   0.0027   0.0055   0.0036   12.5
    21     0.009   0.83     2.09     0.011     0.009    -     0.21     -   0.21     -   0.22     Nb：0.025   0.0026   0.0055   0.0034   12.2
    22     0.007   0.74     2.00     0.009     0.011    -     0.19     -   0.21     -   0.19     Zr：0.018   0.0024   0.0063   0.0038   11.5
    23     0.008   0.84     1.85     0.011     0.009    -     0.22     -   0.20     -   0.20     Ta：0.021   0.0025   0.0056   0.0035   10.9
    24     0.008   0.83     1.97     0.010     0.010    -     0.19     -   0.20     -   0.19     Hf：0.022   0.0027   0.0056   0.0037   11.7
    25     0.008   0.87     2.01     0.009     0.010    -     0.20     -   0.20     -   0.21     W：0.020   0.0024   0.0066   0.0034   11.4
    26     0.009   0.84     2.19     0.009     0.011    -     0.22     -   0.22     -   0.18     REM：0.018   0.0027   0.0065   0.0034   12.4
    27     0.012   0.82     1.95     0.009     0.011    -     0.20     -   0.21     -   0.18     -   0.0025   0.0032   0.0035   11.0
(注)在试料No.中附加*的为比较例，其他为发明例
【表2】
  试料No.   机械的特性   耐低温裂纹性   备注
  TS(MPa)   vE0(J)   评价   裂纹   评价
  1   556   108   ○   无   ○   实施例
  2   705   34   ×   有   ×   比较例
  3   528   55   ×   无   ○   比较例
  4   587   18   ×   无   ○   比较例
  5   527   89   ×   无   ○   比较例
  6   611   105   ○   有   ×   比较例
  7   570   101   ○   无   ○   实施例
  8   575   108   ○   无   ○   实施例
  9   642   54   ×   无   ○   比较例
  10   502   68   ×   无   ○   比较例
  11   586   110   ○   有   ×   比较例
  12   657   18   ×   无   ○   比较例
  13   537   82   ×   无   ○   比较例
  14   575   46   ×   有   ×   比较例
  15   562   126   ○   无   ○   实施例
  16   527   103   ×   无   ○   比较例
  17   550   112   ○   无   ○   实施例
  18   548   108   ○   无   ○   实施例
  19   550   121   ○   无   ○   实施例
  20   578   110   ○   无   ○   实施例
  21   573   120   ○   无   ○   实施例
  22   579   107   ○   无   ○   实施例
  23   581   102   ○   无   ○   实施例
  24   576   110   ○   无   ○   实施例
  25   582   103   ○   无   ○   实施例
  26   570   103   ○   无   ○   实施例
  27   560   100   ○   有   ×   比较例

Claims (9)

1、一种高热能特性及耐低温裂纹性优异的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，
含有：以质量％计，
C：0～0.011％；
Si：0.5～1.0％；
Mn：1.8～2.5％且不包括1.8％；
Cu：0.1～1.0％；
Mo：0.10～0.50％；
Ti：0.1～0.3％；
B：0.0010～0.0050％；
N：0.0040～0.0150％，
且下述PMP设为10％以上，余量为Fe及不可避免的杂质，
PMP＝4[Mn]+([Cu]+[Ni]+[Cr])+6000([Mo]+[V]+[Nb]+[Zr]+[Ta]+[Hf]+[W])×[B]，
其中，[元素名]表示该元素的含有质量％。
2、根据权利要求1记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有Cr、Ni的1种或2种其合计为0.1～2.0％。
3、根据权利要求1记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有V、Nb、Zr、Ta、Hf、W的1种或2种以上其合计为0.001～0.1％。
4、根据权利要求2记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有V、Nb、Zr、Ta、Hf、W的1种或2种以上其合计为0.001～0.1％，。
5、根据权利要求1记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有0.001～0.1％的Al。
6、根据权利要求2记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有0.001～0.1％的Al。
7、根据权利要求3记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有0.001～0.1％的Al。
8、根据权利要求4记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有0.001～0.1％的Al。
9、根据权利要求1～8的任一项记载的气体保护弧焊用实芯焊丝，其特征在于，还含有0.001～0.2％的REM。
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