CN1639304A - 烃流体的生产方法 - Google Patents

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Abstract

通过加氢裂化真空瓦斯油物流，分馏和/或氢化加氢裂化的真空瓦斯油生产烃流体。流体的ASTM D86沸程典型地在100℃的范围内，该范围不大于75℃；它们也具有大于60％的环烷类含量，环烷类包含多环材料；具有小于2％的芳族类物质含量和小于100℃的苯胺点。该流体可特别作为溶剂用于印刷油墨、钻孔液体、金属加工流体和作为硅氧烷增量剂。

Description

烃流体的生产方法
本发明涉及烃流体和它们的用途。发现烃流体作为溶剂的广泛用途，如在粘合剂、清洁流体、装饰性涂料和印刷油墨用溶剂中，用于应用如金属加工的轻油和钻孔液体。烃流体也可用作系统如硅氧烷密封剂中的增量油和用作增塑的聚氯乙烯配制剂中的粘度抑制剂。烃流体也可在很多种其它应用如化学反应中用作溶剂。
烃流体的化学性质和组成根据流体要用于的用途而发生显著的变化。烃流体的重要性能通常是由用于更重材料的ASTM D-86或ASTMD-1160真空蒸馏技术测量的蒸馏范围、闪点、密度、由ASTM D-611测量的苯胺点、芳族类物质含量、粘度、颜色和折光率。流体可以分类为链烷类如由ExxonMobil Chemical Company销售的Norpar材料；异链烷类如由ExxonMobil Chemical Company销售的Isopar材料；脱芳构流体如由ExxonMobil Chemical Company销售的Exxsol材料；环烷类材料如由ExxonMobil Chemical Company销售的Nappar材料；非脱芳构化流体如由ExxonMobil Chemical Company销售的Varsol材料和芳族流体如由ExxonMobil Chemical Company销售的Solvesso产品。
不像燃料，流体倾向于具有由在根据ASTM D-86测试的初始沸点(IBP)和最终沸点(FBP)之间的窄范围所表明的窄的沸点范围。根据流体要用于的用途选择初始沸点和最终沸点，然而窄馏分的使用提供了精确闪点的益处，由于安全原因精确的闪点是重要的。窄馏分也带来重要的流体性能如更好确定的粘度、改进的粘度稳定性和系统确定的蒸发条件，其中干燥是重要的，以更好确定表面张力、苯胺点或溶解力。
这些烃流体衍生自精炼厂物流的精炼，其中通过将最合适的原料物流进行分馏和纯化获得具有所需性能的流体。纯化典型地由以下过程组成：加氢脱硫和/或氢化以降低硫含量，或在一些情况下，消除硫的存在并降低或消除芳族类物质和不饱和类物质。常规上从直馏的或加氢拔顶的精炼厂石油馏分生产脂族烃流体，将该石油馏分进行深度的加氢脱硫和分馏。如果需要脱芳构流体，可以氢化已经深度加氢脱硫和分馏的产物以饱和任何存在的芳族类物质。氢化也可以在最终的分馏之前进行。
目前存在使用具有特别低的芳族类物质含量、特别低的硫含量和具有更高初始沸点的流体的倾向。这些要求由环境和/或安全考虑和/或具体的最终用途驱动。其中将轻粗柴油或直馏粗柴油首先加氢精制和如果需要也进行氢化的现有工艺，被限制于由ASTM D-86测试的最终沸点(FBP)最大为320℃的进料。具有更高沸点的进料倾向于具有更高的硫水平，会使得氢化催化剂的寿命太短，并且这些进料中更高的芳族类物质含量也限制了可以采用经济方式氢化的材料。一般使用常压沸点测量技术ASTM D-86或其等同技术测量烃流体的沸程。然而，ASTM D-86典型地用于测量多至约370℃，更典型地多至360℃的沸点温度。然而如果流体包含365℃以上沸点的馏分，可以更方便地使用利用真空技术测量蒸馏温度的ASTM D-1160技术。尽管在此具体讨论的流体陈述为具有ASTM D-86测试的沸点，但可以由ASTMD-1160测量最终沸点大于365℃的流体的沸程。
进一步要求烃流体具有良好的冷流性能，使得它们的凝固点尽可能低。也需要改进的溶解力，特别是当流体用作印刷油墨用溶剂时，其中它们必须容易溶解用于油墨配制剂中的树脂。
典型地在精炼厂中，将原油首先进行常压蒸馏以获得有用的轻质产物。从常压蒸馏的产物获得烃流体，发现该烃流体在很多种应用，如清洁流体、油墨、金属加工、钻孔液体和如在硅油中的增量剂和聚合物增塑溶胶的粘度抑制剂中作为溶剂的广泛用途。然后将从常压蒸馏得到的残余物进行真空蒸馏以得到真空瓦斯油。然后可以将从真空蒸馏得到的真空瓦斯油进行裂化以生产更高等级的材料。加氢裂化是经常用于对真空瓦斯油进行升级的技术。
要求烃流体具有高纯度：一般硫含量小于10ppm，优选小于5wtppm和通常小于1wt ppm。这些非常低的硫含量由ASTM D-4045测量。烃流体的规定通常要求低水平的芳族类物质。这些流体也需要满足严格的ASTM D-86的蒸馏特性。这些流体典型地从常压蒸馏的一个侧线馏分获得。然而，这些侧线馏分，特别是第二或第三侧线馏分倾向于具有高的硫和芳族类物质含量，并且当物流的最终沸点升高时，它们的含量也随之增加。因此必须将来自常压蒸馏的这些侧线馏分加氢脱硫以除去硫并氢化该物流以除去芳族类物质。实际上，由于具有更高沸点的重质分子更难以脱硫并需要在更高温度下加氢精制，这对可以使用的物流的最终沸点设置了约320℃的上限。这反过来导致反应器中焦炭形成的增加。因此实际上，目前不可能采用常压物流以在大于320℃的最终沸点下有效地得到小于50ppm的硫。
加氢裂化是一种技术，该技术通常在精炼厂中用于升级从常压蒸馏的残余物蒸馏出的真空瓦斯油或将重原油馏分转化成更轻的和更高等级的材料如煤油、喷气式发动机燃料、馏出物、汽车柴油机燃料、润滑油基本油料或蒸汽裂化器进料。在加氢裂化中，在高的氢气气相分压下在特定的催化剂上裂化重质分子。典型地对相应于由ASTMD-1160测量的粗分馏点在340-600℃之间和沸点在200-650℃范围的物质进行加氢裂化。加氢裂化方法的描述可以发现于1996年11月的“烃加工(Hydrocarbon Processing)”的第124-128页。加氢裂化和其用途的实例可以发现于美国专利No.4347124、PCT公开WO 99/47626和美国专利No.4447315中，然而这些文献不涉及烃流体。
我们现在已发现如果加氢裂化真空瓦斯油，可以获得可用于生产具有更高最终沸点和更低硫水平的烃流体的物流。
因此本发明提供利用加氢裂化真空瓦斯油作为生产烃流体的进料的用途，该烃流体的ASTM D-86沸点范围在100-400℃，其沸程不大于75℃。
根据本发明用于加氢裂化的典型的真空瓦斯油进料具有以下性能：
比重：0.86-0.94；
ASTM D-1160蒸馏：IBP 240-370℃，FBP 380-610℃(在此由于高的最终沸点而使用ASTM D-1160)；
芳族类物质wt％：13-27wt％的1环类，10-20wt％的2环类，7-11wt％的3环类，6-12wt％的4环类，总计40-65wt％(1)；
环烷烃wt％：2-4wt％的1环类，4-7wt％的2环类，4-6wt％的3环类，4-7wt％的4环类，总计16-27wt％(1)；
链烷烃wt％：7-16wt％；
异链烷烃wt％：8-20wt％；
硫：1.75-3wt％；
(1)由于单个最小值或最大值可能不能同时达到，最小值或最大值的总和可能与总的最小值或总的最大值不匹配。
使用X射线荧光由ASTM D-2622测量以上引用的硫水平(以wt％计)。
使用加氢裂化的真空瓦斯油作为生产本发明烃流体的原料具有以下优点。原料具有更低的硫含量(按重量计的1-15ppm，相对于常规流体制造中按重量计的100-2000ppm)。原料也具有更低的芳族类物质含量(3-30wt％，相对于常规流体制造中的15-40wt％)。更低的硫含量可避免或降低对深度加氢脱硫反应的需要，并且当氢化用于生产脱芳构等级的产物时，更低的硫含量也导致氢化催化剂的更少失活。当生产脱芳构等级的产物时，更低的芳族类物质含量也减少了所需的氢化程度，因此允许现有氢化装置的脱瓶颈或允许新装置具有更低的反应器体积。
非脱芳构流体也具有更低的正链烷烃含量(3-10wt％，相对于常规流体制造中的15-20wt％)和更高的环烷类含量(45-75wt％，相对于常规流体制造中的20-40wt％)。这些产物具有更少的气味、改进的低温性能如更低的凝固点和倾点并在一些应用中具有改进的溶解力。脱芳构流体也具有更高的环烷类含量(70-85wt％，相对于常规流体制造中的50-60wt％)并具有改进的低温性能和改进的溶解力。
我们已经发现通过使用加氢裂化的真空瓦斯油作为生产烃流体的进料，可以获得最终沸点为360℃或更高并具有非常低的硫含量的流体。
根据流体的需要可以对加氢裂化的真空瓦斯油馏分进行进一步的加工。我们已经发现不论物流的最终沸点是多少，加氢裂化的真空瓦斯油物流典型地包含1-15ppm的硫，而常压馏出物典型地包含100-2000ppm的硫。我们也已发现不论物流的最终沸点是多少，加氢裂化的真空瓦斯油典型地包含3-30wt％的芳族类物质，相对于常压馏出物中15-40wt％的芳族类物质含量。
这些益处使得可以通过对加氢裂化的真空瓦斯油的随后加工获得具有更低硫含量、更低芳族类物质含量和更高最终沸点的流体。
加氢裂化的真空瓦斯油馏分的随后加工可以包括：氢化以降低芳族类物质水平和分馏以获得具有所需组成和ASTM D-86沸腾特性的流体。当包括氢化和分馏两者时，我们优选分馏在氢化之前进行。根据本发明生产的流体具有由ASTM D-86或等同技术测量的100-400℃的沸点范围(或者，如果最终沸点大于365℃，可以使用ASTM D-1160)。所以初始沸点和最终沸点都在此范围内。沸程应当不大于75℃和优选不大于65℃，更优选不大于50℃；沸程是由ASTM D-86测量的最终沸点(或干点)和初始沸点之间的差值。优选的沸程依赖于流体要用于的用途，优选流体具有以下范围的沸点：
130-165℃  235-265℃
160-190℃  260-290℃
185-215℃  290-315℃
195-240℃  300-360℃
可以对加氢裂化的真空瓦斯油进行合适的分馏获得具有所需沸程的流体。
在进一步的实施方案中，本发明提供如下所述的烃流体的生产方法，其中不需要额外的深度加氢脱硫工艺以生产低硫含量的烃流体。
在进一步的实施方案中，本发明提供一种烃流体的生产方法，其中对真空瓦斯油进行加氢裂化和随后对加氢裂化的产物馏分进行分馏以生产烃流体，该烃流体的ASTM D-86沸点范围在100-400℃，其沸程不大于75℃。
在进一步的实施方案中，本发明提供一种烃流体的生产方法，其中对真空瓦斯油进行加氢裂化并对加氢裂化的产物馏分进行分馏，然后氢化以生产烃流体，该烃流体的ASTM D-86沸点范围在100-400℃，其沸程不大于75℃。
在进一步的实施方案中，本发明提供一种烃流体的生产方法，其中对真空瓦斯油进行加氢裂化并对加氢裂化的产物馏分进行氢化，然后分馏以生产烃流体，该烃流体的ASTM D-86沸点范围在100-400℃，其沸程不大于75℃。
术语“产物馏分”是ASTM D-86沸点范围为100-400℃的加氢裂化的产物。
通过参考所附的示意图-图1举例说明本发明。
图1显示了本发明方法中包括的精炼厂的元件。(1)是加入到常压管式蒸馏釜(2)中的原油物流，其中分离在常压蒸馏范围内沸腾的材料(未示出)。将常压蒸馏的残余物从常压蒸馏塔(2)的底部加入到真空蒸馏塔(3)中，其中取出真空瓦斯油的一个或多个物流(4)和(5)。然后将真空瓦斯油送到加氢裂化器(6)中，其中转化的较轻的材料被分馏成各种不同的物流，比如气体和石脑油(物流7)、喷气式发动机燃料或煤油(物流8)和馏出物(或柴油)(物流9)。煤油物流(8)和馏出物物流(9)可特别用作生产烃流体的原料。物流(8)或(9)送到贮存罐(10)(非必要的)，然后送到分馏塔(11)中，其中它可以被分离成用于生产具有所需ASTMD-86沸点范围的烃流体的物流。
通过附图的例子仅举例说明了本发明生产具有不同沸点范围的两种烃流体的一个实施方案。将较轻的流体(较低的最终沸点)从分馏塔(11)的顶部取出并送到贮存罐(12)，然后送到氢化装置(13)，再送到贮存罐(14)中。将较重的流体(较高的最终沸点)作为侧线馏分从分馏塔(11)取出并相似地送到贮存罐(15)，然后送到氢化装置(16)，最终送到贮存罐(17)中。
通过参考以下实施例进一步举例说明本发明，其中在包含两个反应器R1和R2的典型的加氢裂化器中加氢裂化具有以下典型组成的真空瓦斯油：
    ASTM D1160蒸馏     IBP 250℃    FBP 575℃
    比重              0.92
    芳族类物质wt％           1环类  192环类  173环类  104环类  9总计55
    不确定物wt％               4
    环烷烃wt％           1环类  32环类  53环类  44环类  4总计16
    链烷烃wt％               11
    异链烷烃wt％               14
    硫wt％(ASTM D2622)            2.1(1)
(1)2.1wt％硫包含在给出的各类化学物质的wt％中；
IBP表示初始沸点；
FBP表示最终沸点。
两个反应器中的条件如下：
    R1     R2
    温度℃     378     354
    压力kPa     14800     14200
    LHSV，hr-1     0.98     0.89
    TGR，Nm3/l     1588     1948
LHSV是液体时空速度；
TGR是处理的气体比；
Nm3/l是每升液体进料的标准立方米氢气。
在加氢裂化之后，在常规分馏器中将加氢裂化的产物分馏成不同馏分(轻组分、煤油材料馏分、柴油材料馏分、底部物)。用于本发明的柴油材料馏分具有典型的以下性质：
    蒸馏
    ASTM D86℃  IBP5％10％20％30％40％50％60％70％80％90％95％FBP闪点，℃(ASTM D-93)密度，g/ml 15℃(ASTM D-4052)苯胺点，℃(ASTM D-611)粘度，cSt 25℃(ASTM D-445)粘度，cSt 40℃(ASTM D-445)硫MC，mg/l(ASTM D-4045)溴指数，mg/100g(ASTM D-2710)     2442612682772862943043143263393563683701130.855875.37.634.988341
    化学组成
    正链烷烃，wt％异链烷烃，wt％芳族类物质，wt％环烷烃，wt％1环类2环类3环类4环类碳数目分布wt％     7.217.618.456.718.51813.96.3
    C13C14C15C16C17C18C19C20C21C22C23C24C25C26C27     11.110.711.510.89.99.38.167.85.34.22.91.60.60.2
由先前描述的方法测量化学组成，由液相色谱测定芳族类物质含量并由GC测量碳数目的分布，假定例如，在nC13和nC14峰之间的中点和nC14和nC14峰之间的所有产物是C14材料。
环烷类物质是环状饱和烃并且用于测量烃流体中环烷类含量的方法是基于ASTM D-2786：“高电离电压质谱的气-油饱和物馏分的烃类分析的标准测试方法”。此方法覆盖了由高电离电压质谱测量的在平均碳数目为16-32的饱和石油馏分中的七种饱和烃类型和一种芳族类类型。饱和物质类型包括烷烃(无环)、单环环烷烃和具有2、3、4、5和6个环的五种稠合环烷烃类型。不饱和类型是单芳族类物质。
样品必须是非烯属的并必须包含小于5体积％的单芳族类物质。这大部分是产物样品的情况。对于原料样品分析，当芳族类物质通常高于5体积％时，由液相色谱或固相提取分离和测定芳族类物质。
由质谱仪上游的气相色谱分离和测定正链烷烃。优选正链烷烃含量低于10wt％。由最体现每种分子类型特征的质量片段基团的总和测定烷烃(无环)、1-环、2-环、3-环、4-环、5-环和6-环环烷类物质的相对含量。使用对于任何平均碳数目特定的反向矩阵进行计算。根据本发明生产的流体包含至少40wt％，优选至少60wt％的环烷类物质并包含至少20wt％，优选至少30wt％，更优选至少45wt％的2-环、3-环、4-环、5-环和6-环环烷类物质。从烷烃的相对含量，可以从总烷烃的含量减去正链烷烃的含量确定异链烷烃的含量。
由紫外线吸收测量流体的芳族类物质含量并由GC获得碳数目的分布。
分馏加氢裂化的柴油以生产加氢裂化柴油0-40vol％和40-95vol％的不同馏分。
然后使用以下条件氢化这些馏分：
温度：200℃
压力：2700kPa；
液体时空速度：1hr-1；
处理的气体比：200标准立方米氢气/升液体进料。
获得的材料性能见表1。
表1
    氢化的加氢裂化物柴油0-40％体积馏分     氢化的加氢裂化物柴油40-95％体积馏分
    蒸馏范围ASTMD86IBP50％DP(干点)FBP 237262287 305324361364
    苯胺点℃ASTM D611     75.6     91.2
密度@15℃，g/mlASTM D4052     0.8423     0.8472
粘度@25℃-cStASTM D445     4.12     12.4
  粘度@40℃-cStASTM D445     2.96     7.65
  闪点-ASTM D93     100     54
  折光率@20℃     1.46     1.464
    冷性能倾点℃ASTM D97凝固点℃ASTM D2386浊点℃ASTM D5772 -40未测试未测试 -6+5+2.5
由UV测定的芳族类物质含量Wt％     0.0042     0.19
  细成，wt％正链烷烃 6 6.1
  异链烷烃，     15.1     23.2
  总芳族类物质，     0     0
  总环烷类，     78.9     68.7
    1环类     25.3     24.8
    2环类     31.5     21.5
    3环类     19.5     14.2
    4环类     2.6     8.3
    5环类     0     0
碳数目分布，毛细管柱wt％
    多至C13     13.8
    C14     16.2
    C15     26.8
    C16     22.9     3.1
    C17     16.7     12.4
    C18     3.5     16.1
    C19     0.1     15.8
    C20     13.7
    C21     12.4
    C22     10.7
    C23     8.1
    C24     4.7
    C25
    C26     0.7
    C27     0.2
由本发明生产的流体在例如钻孔液体、工业溶剂、印刷油墨和作为如切削流体和铝轧制油的金属加工流体中具有各种用途，根据特定的用途选择初始沸点到最终沸点的范围。然而这些流体可特别用作硅氧烷密封剂配制剂中的组分，其中它们用作增量油，这些流体还可特别用作聚合物体系如增塑的聚氯乙烯配制剂中的增量剂或粘度抑制剂。
根据本发明生产的流体也可用作新的和改进的溶剂，可特别作为树脂的溶剂。溶剂-树脂组合物可包括溶于流体的树脂组分，该流体构成组合物总体积的5-95％。
可以使用根据本发明生产的流体代替目前用于油墨、涂料等的溶剂。
根据本发明生产的流体也可用于溶解树脂如：
a)丙烯酸类-热塑性树脂；
b)丙烯酸类-热固性树脂；
c)氯化橡胶；
d)环氧树脂(一部分或两部分)；
e)烃树脂(如烯烃、萜烯树脂、松香酯、石油树脂、苯并呋喃-茚、苯乙烯-丁二烯、苯乙烯、甲基苯乙烯、乙烯基甲苯、聚氯丁二烯、聚酰胺、聚氯乙烯和异丁烯)；
f)酚醛树脂；
g)聚酯和醇酸树脂；
h)聚氨酯；
i)硅氧烷树脂；
j)脲树脂；和
k)乙烯基聚合物和聚醋酸乙烯酯。
流体和流体-树脂共混物可应用的具体用途类型是涂料、清洁组合物和油墨。
对于涂料，共混物优选具有高树脂含量，即按体积计的20-60％的树脂含量。对于油墨，共混物优选包含较低浓度的树脂，即按体积计的5-30％。在仍然另一个实施方案中，可以加入各种颜料或添加剂。
本发明生产的流体可用作脱除烃的清洁组合物或用于涂料或粘合剂的配制剂中。本发明的流体也可用于清洁组合物中如用于除去油墨，更具体地用于从印刷机中除去油墨。
在胶印工业中，非常重要的是可以快速和充分地从印刷表面除去油墨而不损害设备的金属或橡胶组件。此外倾向于要求清洁组合物对环境是友好的即不包含或很少包含任何芳族挥发性的有机化合物和/或含卤素的化合物。进一步的倾向在于组合物满足严格的安全规定。为满足安全规定，优选组合物的闪点大于62℃，更优选闪点为90℃或更高。这样的高闪点使得流体对于运输、贮存和使用是安全的。已经发现根据本发明生产的流体具有在满足这些要求的同时易于除去油墨的良好性能。
根据本发明生产的流体也可用作钻孔液体，比如以本发明的流体作为连续油相的钻孔液体。该流体也可用作包括连续水相的渗透速率增强剂，该水相含有分散在其中的本发明的流体。
用于离岸或岸上应用的流体需要显示出具有可接受的生物可降解性，人体、生态-毒性，生态-积累和缺乏视觉光泽的凭据，使得它们可以被认为是钻孔液体制造者的侯选流体。此外，用于钻孔的流体需要具有可接受的物理属性。这些属性一般包括在40℃小于4.0cSt的粘度，小于100℃的闪点和用于寒冷天气应用的-40℃或更低的倾点。这些特性典型地仅可以通过使用昂贵的合成流体如氢化的聚α-烯烃，以及不饱和内烯烃和线性α-烯烃和酯而获得。然而根据本发明生产的一些流体可以提供这些性能。
依赖于流体的连续相主要是油或主要是水，钻孔液体可以分类为水基或油基。然而水基流体可包含油和油基流体可包含水，根据本发明生产的流体可特别用作油相。
典型地，优选用于印刷油墨溶剂(有时称为馏出物)的流体的ASTM D-86沸点范围为235-265℃、260-290℃和280-315℃。优选用作钻孔液体的流体的沸点范围为195-240℃、235-265℃和260-290℃。优选用于金属加工的流体的沸点范围为185-215℃、195-240℃、235-265℃、260-290℃、280-315℃和300-360℃。优选用作硅氧烷密封剂的增量剂的流体的沸点范围为195-240℃、235-265℃、260-290℃、280-315℃或300-360℃。优选用作聚氯乙烯增塑溶胶粘度抑制剂的流体的沸点范围为185-215℃、195-240℃、235-265℃、260-290℃、280-315℃和300-360℃。

Claims (23)

1.加氢裂化的真空瓦斯油作为生产烃流体的进料的用途，该烃流体的ASTM D-86沸点范围为100-400℃，沸程不大于75℃。
2.根据权利要求1的用途，其中加氢裂化的真空瓦斯油包含1-15ppm的硫。
3.根据权利要求1或2的用途，其中加氢裂化的真空瓦斯油包含3-30wt％的芳族类物质。
4.一种烃流体的生产方法，其中将真空瓦斯油进行加氢裂化和随后将加氢裂化的产物馏分进行分馏以生产烃流体，该烃流体的ASTMD-86沸点范围为100-400℃，沸程不大于75℃。
5.一种烃流体的生产方法，其中将真空瓦斯油进行加氢裂化并将加氢裂化的产物馏分进行分馏，然后进行氢化以生产烃流体，该烃流体的ASTM D-86沸点范围为100-400℃，沸程不大于75℃。
6.一种烃流体的生产方法，其中将真空瓦斯油进行加氢裂化并将加氢裂化的产物馏分氢化，然后分馏以生产烃流体，该烃流体的ASTMD-86沸点范围为100-400℃，沸程不大于75℃。
7.根据权利要求4-6任一项的方法，其中进行加氢裂化的真空瓦斯油进料的比重为0.86-0.94，初始沸点(ASTM D-1160)为240-370℃和最终沸点(ASTM D-1160)为380-610℃。
8.根据权利要求4-7任一项的方法，其中进行加氢裂化的真空瓦斯油进料含有：
40-65wt％的总芳族类物质含量，其包括13-27％的1环类化合物，10-20％的2环类化合物，7-11％的3环类化合物和6-12％的4环类化合物；
16-27wt％的总环烷烃含量，其包括2-4％的1环类化合物，4-7％的2环类化合物，4-6％的3环类化合物和4-7％的4环类化合物；
7-16wt％的链烷烃；
8-20wt％的异链烷烃；和
1.75-3wt％的硫。
9.根据权利要求4-8任一项的方法，其中将加氢裂化的产物分馏以生产沸程不大于65℃的烃流体。
10.根据权利要求4-9任一项的方法，其中将加氢裂化的产物分馏以生产沸程不大于50℃的烃流体。
11.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为130-165℃。
12.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为160-190℃。
13.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为185-215℃。
14.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为195-240℃。
15.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为235-265℃。
16.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为260-290℃。
17.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为290-315℃。
18.根据权利要求4-10任一项的方法生产的流体，该流体的ASTMD-86沸点范围为300-360℃。
19.根据权利要求11-18任一项的流体在钻孔液体中的用途。
20.根据权利要求11-18任一项的流体作为工业溶剂的用途。
21.根据权利要求11-18任一项的流体作为金属加工流体的用途。
22.根据权利要求11-18任一项的流体作为硅氧烷密封剂配制剂用增量油的用途。
23.根据权利要求11-18任一项的流体作为增塑的聚氯乙烯配制剂用粘度抑制剂的用途。
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