CN1523615A - 一种永磁合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种属于永磁合金制备技术领域的永磁合金及其制备方法。合金的组成用(R1 1－x，R2 x)－Fe－M－B的形式表示，R1、R2为两种稀土类元素，x/(1－x)的值在2.0～3.3之间，所述M在合金中的含量为0.02～1.25at％。M为Nb和Cu，而且，Nb的含量为0.2～0.8at％，Cu的含量为0.03～0.25at％。将此永磁合金熔化成合金熔液，然后将这种合金熔液喷射到以15－18m/s的表面速度旋转着的旋转冷却体上，形成快淬磁体，其磁能积可达20MGOe以上。本发明提供的永磁合金磁性能良好而且制造成本低廉。
Description
技术领域
本发明涉及一种永磁合金及其制备方法，特别是涉及一种可广泛应用于电动机、传感器等方面的小型、高性能的永磁合金及其制备方法，属于永磁合金制备技术领域。
背景技术
近年来，汽车、电气制品使用的电动机、传感器、发电机，以及汽车减速装置使用的永磁体，对它们的小型化(高性能化)以及低价格化的要求在逐渐提高。为了满足这样的要求，广泛地应用了由稀土中价格相对低廉的Nd制成的Nd-Fe-B系永磁合金。
目前使用的Nd-Fe-B系永磁合金主要是化学计量成分的Nd-Fe-B系合金(典型成分为Nd12Fe82B6)，此外，有关低稀土含量的Nd-Fe-B系合金的研究也一直在进行，研究报告和专利也在不断发表。
有关研究报告和专利中提到的Nd-Fe-B系合金中，有一种成分为Nd11Fe72B7.5Co8V1.5的合金能得到19.1MGOe(152.7kJ/m3)的最大磁能积(例如，参见非专利文献1，山本等，Nd-Fe-Co-B-V系急冷薄带永磁体的磁性能，日本应用磁气学会誌，Vol.13，No.2，1989，p219-222)。此外，还有一种Nd-Fe-B-(Zr或Nb)、Nd-Fe-Co-B-(Zr或Nb)的合金，其最大磁能积可以分别达到15MGOe(120kJ/m3)、17MGOe(135kJ/m3)(参见非专利文献2，T.Yoneyama，O.Kohmoto and K.Yajima，Magnetic Properties of Rapidly Quenched Nd-Fe-T-B(T＝Zr，Nb)Magnets，The 9th International Workshop on Rare-earth Magnets and Their Application，August 31-Semptember 2，1987，pp495-502)。
此外，人们设想：让高矫顽力的硬磁相(硬磁性晶粒)和高饱和磁化强度的软磁相(软磁性晶粒)之间交换结合，就有可能得到高性能的磁体；并相继发明了多种以Nd2Fe14B相为硬磁相、以Fe3B相或/和α-Fe相为软磁相的纳米双相永磁材料(参见专利文献1，特开平11-288807号公报)。
然而，迄今为止，所有的使用低稀土含量的Nd-Fe-B系纳米双相合金，其最大磁能积未能超过20MGOe。上述提及的非专利文献中所述的有比较高的磁性能的Nd-Fe-B系合金，以及上述提及的专利文献所述的永磁合金粉，比Nd更昂贵的元素Co的含量也特别多，使得此种合金的制造成本高昂。
本发明的研发者以前研发的纳米双相高性能稀土类永磁合金(参照特开2001-323343号公报)，全都不含有Co，比以前的合金的生产成本都要低。但是，最大磁能积只有15MGOe，磁性能较低是其缺陷。
发明内容
为了克服现有技术存在的问题，本发明的目的就是提供一种磁性能良好而且制造成本低的永磁合金及其制备方法。
本发明提出的一种永磁合金，其特征在于：所述永磁合金为R-Fe-B系纳米双相永磁合金，其中R为稀土类元素；所述永磁合金的组成为(R1 1-x，R2 x)-Fe-M-B，其中R1、R2是两种不同的稀土类元素，x/(1-x)的值在2.0～3.3之间，M是从Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中选择的任意一种或一种以上元素。
在上述永磁合金中，所述M在合金中的含量为0.02～1.25at％。
在上述永磁合金中，所述永磁合金的组成为(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B，其中x/(1-x)的值在2.0～3.3之间。
在上述永磁合金中，所述M为Nb，其在合金中的含量为0.2～0.8at％。
在上述永磁合金中，所述M为Cu，其在合金中的含量为0.03～0.25at％。
在上述永磁合金中，所述M为Nb和Cu，其中Nb的含量为0.2～0.8at％，Cu的含量为0.03～0.25at％。
本发明提出的一种永磁合金的制备方法，其特征在于：首先将上述组成的永磁合金熔化成合金熔液，然后将这种合金熔液喷射到以15～18m/s的表面速度旋转着的旋转冷却体上，形成急冷凝固磁体。
本发明设计和制备的永磁合金是R-Fe-B系纳米双相永磁合金，合金的组成用(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B的形式表示，Nb的成分占0.2～0.8at％，Cu的成分占0.03～0.25at％。成分中虽不含Co，却是一种具有良好磁性能的永磁合金。
另外，本发明提出的永磁合金的制造方法是把上述成分的永磁合金熔化制成合金熔液，然后将此合金熔液喷射到以15～18m/s的速度旋转着的旋转冷却体上，合金熔液迅速冷却形成急冷凝固磁体。这样，所得到的永磁合金材料磁性能良好而且价格便宜。
附图说明
图1为本发明实施例相关的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分组成x与矫顽力的关系示意图。
图2为本发明实施例相关的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的x/(1-x)的比与最大磁能积的关系示意图。
图3为本发明实施例相关的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分组成x与最大磁能积的关系示意图。
图4为本发明实施例相关的永磁合金(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5中的Pr的成分组成x与剩磁的关系示意图。
图5为本发明实施例相关的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNbb1Cu0.1B5.5中的Nb的成分组成b1与最大磁能积的关系示意图。
图6为本发明实施例相关的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNb0.5Cub2B4.5中的Cu的成分组成b2与最大磁能积的关系示意图。
图7为本发明实施例相关的永磁合金(Nd0.25，Pr0.75)9FeBalNbbCucB4.5中的Nb的成分组成b1、Cu的成分组成b2与最大磁能积的关系示意图。
具体实施方式
下面对本发明提出的上述技术方案的永磁合金中Pr、Nb以及Cu的选择理由进行说明：
1.合金元素种类的选择
(1)Pr的选择
现有纳米双相稀土永磁材料磁能积较低的重要原因之一是矫顽力和方形度低。为了提高矫顽力和方形度，可以把一部分的Nd用磁晶各向异性场比较大的重稀土类元素，例如用Tb或者Dy等来替换。可是Tb或者Dy等重稀土类元素价格高，并且与Fe的磁矩为反平行排列，减少了磁体的饱和磁化强度，结果降低了最大磁能积。
Pr与Nd同为轻稀土元素，两者与Fe的磁矩都为平行排列，用Pr代替部分Nd，基本上不降低饱和磁化强度；同时，Pr的磁晶各向异性场比Nd高(Pr的磁晶各向异性场HA＝9.0T，而Nd的磁晶各向异性场HA＝7.0T)，因此，用Pr代替一部分的Nd，可以提高矫顽力、方形度和磁能积；此外，Pr的价格比Nd低，特别是Pr-Nd混合稀土金属的价格更低。这样，通过用Pr代替一部分的Nd，就可以制得高性能、低成本的稀土永磁合金。
(2)Nb的选择
在纳米双相永磁体中，Nb主要聚集在晶界处，在晶化过程中阻碍了两相晶粒的长大，从而获得细小的晶粒，增强交换耦合作用。但是过高含量的Nb的添加将会导致磁性能的降低，这是因为Nb的低饱和磁化强度以及形成了较多的晶间相阻碍了交换耦合。因此，适量地添加Nb，才会提高纳米双相磁体的性能。
另外，与有类似作用的合金元素Zr、Hf、Ta等相比，Nb的价格十分低廉，这对于减低生产成本十分有利。
(3)Cu的选择
Cu在Fe中固溶度极小，因此在纳米双相快淬带结晶过程中，Cu原子会首先从Fe中析出形成Cu的团簇。这些Cu的团簇会在Nd2Fe14B和α-Fe晶粒的长大过程中起到阻碍作用，从而起到细化晶粒的作用。对快淬带的研究表明，大部分Cu原子聚集在晶粒边界处，少部分位于三角晶界处。因此Cu的添加可以有效的减小纳米双相快淬带晶粒尺寸，从而增强交换耦合作用，提高磁性能。
2.合金元素含量的确定
为了说明合金元素含量的确定，将合金的组成式写成(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd。
(1)Nd和Pr的含量的确定
在组成式为(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的纳米双相磁体中，α-Fe相和Nd2Fe14B相(以下用Φ相表示)的比例是非常重要的问题。当α-Fe相的含量达到大约28Vol.％以上的时候，最大磁能积与矫顽力就都很低。这是因为，伴随着α-Fe相的增加，Φ相有所减少的缘故。但是，当α-Fe相的含量达到大约18Vol.％以下的时候，最大磁能积与饱和磁化强度就也很低。这是因为，随着α-Fe相减少，交换耦合作用也相应减少的缘故。考虑到两方面的平衡，当α-Fe相的含量范围在18～28Vol.％之间的时候，最能发挥其与Φ相之间的交换耦合作用，其磁性能也就得到了提高。
含量18～28Vol.％的α-Fe相用组成式(Nd1-x Prx)aFeBa1MbBd换算的话，组成成分a占到8.5～9.6at％，即是说按照(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的话，(Nd1-xPrx)的组成成分a被限定在8.5～9.6at％的范围内。
下面，以根据实验结果所得的附图为基础对本发明的合金元素含量的选择作进一步的说明。
(2)Pr、Nd比的x/(1-x)确定
对于组成式为(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的一个实例(Nd1-xPrx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5来说，Pr、Nd比x/(1-x)限定在2.0～3.3的范围内，x/(1-x)的值如图1所示低于2.0的时候导致矫顽力的低下，如图2与图3所示其最大磁能积也降低。而当x/(1-x)的值超过3.3以上的时候，如图1所示矫顽力与图4所示剩磁两者随之降低，如图2和图3所示最大磁能积急剧降低。在图1、图3、图4中，(Nd1-x，Prx)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5的情况用印着○的虚线表示，(Nd1-x，Prx)9Fe86B5的情况用印着■的实线表示。图2是图3中x/(1-x)＝1～3.5虚线部分的放大图。
(3)Nb的含量的确定
对于组成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的另一个实例(Nd0.25Pr0.75)9FeBalNbb1Cu0.1B5.5来说，M选用Nb，其成分组成b1为0.2-0.8at％，其中在0.3～0.7at％之间的时候比较理想，限定在0.4～0.6at％之间的时候结果特别好。如图5所示，Nb的成分组成b1在0.2at％以下的时候，最大磁能积降低。而当Nb的成分组成b1超过0.8at％的时候，最大磁能积也下降。
(3)Cu的含量的确定
对于组成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金的另一个实例(Nd0.25Pr0.75)9FeBalNb0.5Cub2B4.5来说，M选用Nb0.5和Cub2，其成分组成b2为0.03～0.25at％，其中在0.05～0.18at％之间的时候比较理想，限定在0.07～0.16at％之间的时候结果特别好。如图6所示，Cu的成分组成b2在0.03at％以下的时候，最大磁能积的降低。而当Cu的成分组成b2超过0.25at％的时候，曲线趋向表明最大磁能积的也会降低。
(5)Nb和Cu的含量的确定
对于组成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金，M同时选用Nb和Cu的时候可以得到两者交互作用的效果。这两者组成的优良成分中，Nb的成分组成b1在0.2～0.8at％的范围内，Cu的成分组成b2在0.05～0.25at％的范围内。图7中斜线部分表示当Nb的成分组成在0.28-0.77at％的范围内、Cu的成分组成在0.05～0.20at％的范围内的时候得到得更好的结果，这时候可以得到最大磁能积在18MGOe以上的永磁合金。
(6)B的含量的确定
对于组成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金，其Bd的组成成分d限定在4.0～5.5at％的范围，a/d的值限定在1.6～2.25的范围内。当a/d的值小于1.60的时候，Fe3B相析出矫顽力降低，最大磁能积也随之下降。而当a/d的值超过2.25的时候，Nd2Fe17相析出使矫顽力降低，最大磁能积也会降低。
(7)其他元素的确定
另外，作为第四种元素，从Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中选择出一种在合金中分量很少的非磁性金属元素，将其添加到合金中0.3～1.25at％的成分，可以使结晶粒子变得更加微细，使交换耦合作用更加明显。
本发明的永磁合金，其成分组成的范围限定在上述范围内时，其微观结构是由高矫顽力的(Nd，Pr)2Fe14B相和高饱磁化强度的α-Fe相构成的双相组织，(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的紧密接触状态使得它们的交换耦合作用可以很强。也就是说，充分发挥了α-Fe相的高饱和磁化强度特性，在保持较高矫顽力的情况下，这种永磁合金的最大磁能积超过了20MGOe，也就是说得到了磁性能优异的永磁合金。
本发明的永磁合金，(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的结晶粒子的大小在5～100nm，当其在10-40nm之间的时候结果更加理想，此时两相的接触面积增大，矫顽力可以提高得更多。
本发明的永磁合金，因为不含Co成分，所以与前面所述的非专利文献1、2中的Nd-Fe-B系合金以及专利文献1的永磁合金相比，制造成本更加低廉。
本发明的永磁合金是以Nb和Cu的交互作用为着眼点的Nd-Fe-B系永磁合金，当合金的成分用(Nd1-xPrx)aFeBalNbb1Cub2Bd的组成式表示时，Nb的成分组成b1在0.2～0.8at％的范围内，Cu的成分组b2在0.03～0.25at％的范围内。
下面，对本发明的实施状态涉及到的永磁合金的制造方法进行说明：
首先，对于组成式(Nd1-xPrx)aFeBalMbBd的永磁合金：
(Nd1-xPrx)的成分a占8.5-9.6at％，x/(1-x)的值在2.0～3.3之间。
从Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中选择出一种或一种以上在合金中分量很少的非磁性金属元素M使其在合金中占0.3～1.25at％的成分，以Nb和/或者Cu构成成分M，其中Nb的成分组成在0.2～0.8at％的范围内，Cu的成分组成在0.03～0.25at％的范围内的时候获得理想的结果。
B的成分组成d占4.0～5.5at％，a/d的值在1.60～2.25之间，以2左右为理想。
剩下的成分是铁。
按照这样的成分，配得合金原料。
把配得的合金原料在惰性气体(例如Ar气)环境中加热，熔化成熔融合金。然后将这种熔融合金喷射到以15～18m/s的表面速度旋转着的旋转冷却体上，使之迅速冷却形成带状急冷凝固磁体。其微观结构为(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的双相组织，晶粒直径在5～100nm范围内。
把这样得到的急冷凝固磁体适宜地粉碎得到粉末，与树脂混合就得到粘结磁体。此外，把这种永磁合金的粉末进行热加工就可得到块状磁体，而对这种永磁合金粉末使用模压方法就能得到各向异性块状磁体。
以15～18m/s的表面速度旋转着的旋转冷却体迅速冷却熔融液滴的方法，是工业上以前就已经在应用的快淬法，并没有什么特别的要求。将熔融合金的液滴喷向以15～18m/s的表面速度旋转着的冷却体时，通过调节冷却体的旋转速度，就可以控制冷却速度，并可得到具有纳米(Nd，Pr)2Fe14B相和α-Fe相的带状急冷凝固体。
使用这种永磁合金制成的粘结磁体，比以前的粘结磁体(例如用前面所述的非专利文献1、2的Nd-Fe-B系合金磁粉以及专利文献1的磁粉制做的粘结磁铁)相比较，磁性能更好(最大磁能积(BH)max)更高而制造成本更低。因此，电动机和传感器一类的电器，特别是汽车和电气制品上面应用的电动机、传感器、发电机，以及汽车减速装置上使用这种新的永磁合金，可以实现它的小型化(高性能化)和低价格化。除了电动机、传感器、发电机，以及汽车减速装置以外的其他场合，在需要优良磁性能的高性能磁体的各种各样的装置、机器上也很可能使用这种磁体。
而且，与以前的粘结磁体相比，具有同样磁性能的磁体如果用本发明所述的永磁合金制造的话，磁体粉末的用量可以比以前有所降低，磁体的制造成本也得以降低。
下面结合实施例对本发明的技术方案做进一步说明，但是并不限定本发明的实施范围。
实施例1-10
首先，使用Nd、Pr、Fe、Nb、Cu以及Fe-B配成14种不同的永磁合金原料。然后将各种原料在氩气环境中电弧熔化，并铸造成直径8～12毫米、长度50～200毫米的铸锭。
然后，将各种合金铸锭放置到快淬装置的石英管(外径12毫米、前端喷嘴的孔径为0.3～0.6毫米)内。石英管的喷嘴下方置有碳环。而且在石英管的下部，围绕着石英管与碳环的部位装有高频感应圈。
然后，在真空或惰性气氛中，通过高频感应将石英管内的合金加热到1300～1400℃，使之熔化。然后使用压强为1.2～2.0×105Pa的氩气，把熔融合金从石英管的前端的小孔中喷向以15～18m/s的表面速度旋转的外径250毫米的铜辊的表面并且迅速冷却凝固。这样就制得了厚度约30微米的带状快淬磁体(见实施例1-10以及比较例1-4)。
对实施例1-10以及比较例1-4得到的快淬磁体的磁性能，用VSM来进行测量。磁性能用饱和磁化强度(以下用Js表示)、剩磁(以下用Jr表示)、内秉矫顽力(以下用iHc表示)、最大磁能积(以下用(BH)max表示)等几个参数来衡量。各种快淬磁体的磁性能测量结果在表1中列出：
[表1]
| 合金成分(at％) | 饱和磁化强度Js/kGs | 剩余磁化强度Jr/kGs | 内秉矫顽力iHc/kOe | 最大磁能积(BH)max/MGOe | ||
| 实施例 | 1 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.95Nb0.5Cu0.05B4.5 | 13.6 | 10.8 | 6.5 | 18.9 |
| 2 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.90Nb0.5Cu0.10B4.5 | 14.9 | 11.8 | 6.5 | 20.5 | |
| 3 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.85Nb0.5Cu0.15B4.5 | 13.9 | 11.1 | 6.6 | 20.4 | |
| 4 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.80Nb0.5Cu0.20B4.5 | 13.7 | 10.8 | 6.6 | 18.2 | |
| 5 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.75Nb0.5Cu0.25B4.5 | 13.5 | 10.7 | 6.4 | 17.9 | |
| 比较例 | 1 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe86.00Nb0.5B4.5 | 11.8 | 9.3 | 6.5 | 12.8 |
| 实施例 | 6 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.1Nb0.3Cu0.1B5.5 | 14.8 | 11.6 | 6.3 | 18.6 |
| 7 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5 | 14.1 | 11.2 | 6.5 | 20.9 | |
| 8 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe84.6Nb0.8Cu0.1B5.5 | 13.0 | 10.3 | 7.5 | 17.8 | |
| 比较例 | 2 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe85.4Cu0.1B5.5 | 14.2 | 10.9 | 6.8 | 16.1 |
| 3 | (Nd0.25Pr0.75)9Fe84.2Nb1.2Cu0.1B5.5 | 13.4 | 10.0 | 6.3 | 13.0 | |
| 实施例 | 9 | (Nd0.33Pr0.67)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5 | 14.0 | 11.1 | 6.4 | 18.0 |
| 10 | (Nd0.29Pr0.71)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5 | 13.9 | 11.1 | 7.0 | 19.8 | |
| 比较例 | 4 | (Nd0.22Pr0.78)9Fe84.9Nb0.5Cu0.1B5.5 | 14.0 | 10.5 | 6.5 | 14.9 |
如表1所列，当Nd、Pr、Nb以及B的成分组成固定，Cu的成分组成按照实施例1-5变化的各快淬磁体，Js在13.5-14.9kGs、Jr在10.7-11.8kGs、iHc在6.4～6.6kOe、(BH)max在17.9～20.5MGOe的范围内变化。当Cu的成分组成是0.10at％以及0.15at％的时候，可以得到最大磁能积超过20MGOe的快淬磁体。
与此相对应，对比例1中的快淬磁体完全没有添加Cu，饱和磁化强度低，最大磁能积只有12.8MGOe。
此外，当固定了Nd、Pr、Cu以及B的成分组成、让Nb的成分组成发生变化的实施例6-8中的快淬磁体，Js在13.0～14.8kG、Jr在10.3～11.6kG、iHc在6.3～7.5kOe、(BH)max在17.8～20.9MGOe的范围内变化。在Nb的成分组成为0.5at％的时候，可以得到超过20MGOe的最大磁能积。
与此相对应，比较例2中的快淬磁体完全没有添加Nb的成分，最大磁能积只有16.1MGOe。而比较例3中的快淬磁体的Nb的添加量超过限定范围(0.3～0.8at％)增加到1.2at％，导致饱和磁化强度、剩磁的降低，同时本来已经在0.3～0.8at％之间微增的iHc又减少到6.3kOe，最大磁能积也急剧降低为13.0MGOe。
此外，当Nb，Cu以及B的成分组成固定，在Nd和Pr的成分组成比例发生变化的实施例7、9和10的各种急冷磁体中，Js在13.9～14.1kG、Jr在11.1～11.2kG、iHc在6.4～7.0kOe、(BH)max在18.0～20.9MGOe的范围内变化。当Nd的成分组成为0.25而且Pr的成分组成为0.75(Pr和Nd的组成比例Pr/Nd为3.0)的时候，可以得到超过20MGOe的最大磁能积。
与此相对应，比较例4中的快淬磁体的Pr/Nd值比限定范围(2.0～3.3)更大，达到了3.5，所以导致饱和磁化强度的低下，最大磁能积也急剧降低(14.9MGOe)。
综上所述，与本发明相关的永磁合金实施例1-10中的各种快淬磁体为最大磁能积达到17.8MGOe以上的优良的永磁合金。
只要注意本发明上面的一些条件，就能发挥下面列出的良好效果。
(1)本发明相关的永磁合金全都不含有Co，却能得到良好的磁性能。
(2)按照本发明相关的永磁合金的制造方法，就能廉价地制得磁性能良好的永磁合金。
Claims (7)
1、一种永磁合金，其特征在于：所述永磁合金为R-Fe-B系纳米双相永磁合金，其中R为稀土类元素；所述永磁合金的组成为(R1 1-x，R2 x)-Fe-M-B，其中R1、R2是两种不同的稀土类元素，x/(1-x)的值在2.0～3.3之间，M是从Nb、Cu、Al、Cr、Ti、V、Mn、Ni、Zn、Zr，以及Hf中选择的任意一种或一种以上元素。
2.按照权利要求1所述的永磁合金，其特征在于：所述M在合金中的含量为0.02～1.25at％。
3.按照权利要求1所述的永磁合金，其特征在于：所述永磁合金的组成为(Nd1-x，Prx)-Fe-M-B，其中x/(1-x)的值在2.0～3.3之间。
4.按照权利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于：所述M为Nb，其在合金中的含量为0.2～0.8at％。
5.按照权利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于：所述M为Cu，其在合金中的含量为0.03～0.25at％。
6.按照权利要求1或2所述的永磁合金，其特征在于：所述M为Nb和Cu，其中Nb的含量为0.2～0.8at％，Cu的含量为0.03～0.25at％。
7.按照权利要求1中所述的一种永磁合金的制备方法，其特征在于：首先将上述组成的永磁合金熔化成合金熔液，然后将这种合金熔液喷射到以15～18m/s的表面速度旋转着的旋转冷却体上，形成急冷凝固磁体。
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| CN103794324A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-05-14 | 江门市新会区宇宏科技有限责任公司 | 纳米晶复相永磁磁粉的制备方法 |
| WO2021169888A1 (zh) * | 2020-02-26 | 2021-09-02 | 厦门钨业股份有限公司 | 钕铁硼磁体材料、原料组合物及制备方法和应用 |
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- 2003-09-10 CN CNA031568424A patent/CN1523615A/zh active Pending
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