CN1380680A - 阴极射线管用玻璃管及阴极射线管 - Google Patents

Abstract

本发明揭示一种阴极射线管用玻璃管及阴极射线管,设面板的玻屏内拉伸应力的最大值为σvp时,至少在玻屏产生σvp的区域的外表面上通过化学强化形成压缩应力层,该压缩应力层压缩应力的大小为σCMPa,压缩应力层的厚度为tcμm时,σvp>20MPa、σvp和σC和tc之间具有120/tc≥(1－|σvp/σc|)>30/tc的关系。本发明的阴极射线管用玻璃管对外伤安全并且重量轻。

Description

阴极射线管用玻璃管及阴极射线管

技术领域

本发明主要涉及用于电视广播接收等的阴极射线管及阴极线管的玻璃管。

背景技术

用于电视广播接收等的阴极射线管1如图2所示，基本上是通过由密封部10将显示图象的面板3、存放电子枪11的管颈5、安装偏转线圈的偏转线圈6、和由管身4组成的实质上漏斗状的玻锥2粘接，构成管壳。然后面板3由玻锥2和密封用的裙边8和放映图象的玻屏7组成，该面板3和玻锥2为玻璃管。

在图2，12为受电子束照射会发出萤光的萤光膜，14为特定电子射线照射萤光体位置的阴罩，13为将阴罩14固定在裙边8的里面用的双头号螺栓。另外，A为连接管颈5的中心轴和面板3中心的管轴。面板3的玻屏7做成实质上矩形，其四边实际上平行于与管轴A正交的长轴及短轴。

另一方面，在阴极射线管内部，通过让高速电子束撞击萤光体、激励萤光体发光，为了显视图象要保持高真空，由此，在有别于球形壳体的非对称结构的玻璃管上因内外压力差由于外力加载面产生真空应力，在面板的玻屏周围，裙边的外表面、及玻锥的密封部附近的外表面，产生极大的拉伸应力即拉伸真空应力。尤其是在面板的短轴、长轴上的玻屏周围(玻屏边缘)上产生极大的拉伸真空应力。

图3表示在玻璃管的长轴及短轴上产生的应力分布示例，实线为沿着纸面方向上产生的真空应力、虚线为垂直于纸面方向上产生的真空应力，沿着应力分布的数字表示在该位置的应力值。从图3可知，通常拉伸真空应力在短轴上较大，面板面边缘处为最大，在玻锥上用近管身密封端的部分(附近)显示较大的值，在存在应力最大值的区域受到外伤时，玻璃管产生机械断裂的几率就增大。

在处于这样状态的阴极射管用玻璃管上产生龟裂时，为了要释放内在的高度的变形能量，龟裂就伸长而断裂。另外，在外表面上被加载着极大的拉伸应力的状态下，有时由于大气中水分的作用会产生延迟断裂，降低了可用性。确保玻璃管机械强度的简便方案为充分地加厚玻璃管的厚度，但其结果为，例如画面尺寸76cm的玻璃管的重量会重达37kg。

另一方面，近些年来，阴极射线管以外的图象显示装置大量地被实际应用，与这些装置相比阴极射线管作为显示装置其深度和重量上有较大的欠缺，被作为课题而提出。为此，迫切要求具备短深度和减轻重量。但在以往的阴极射线管上，如缩短深度，则阴极射线管结构上的非对称性也增大，会产生更大的变形在玻璃管上积聚的问题。另外，在降低重量时，又会因通常玻璃的刚性下降而引起变形能量的增加，变形能量的增加尤其会使拉伸应力的增大，所以，加剧了断裂引起的安全性降低、延迟断裂引起的可用性下降。若增加玻璃壁厚，虽然能抑制变形能量，防止前述应力的增大，但如前所述重量也增加。

过去，作为试图减轻阴极射线管重量的手段，如日本专利2904057号所例示那样，用物理强化法等，实际应用的为在玻璃面板表面上形成厚度为玻璃度1/6左右的压缩应力层。但不可能对三维结构上具有不均匀壁厚分布的面板、玻锥作均匀的激冷处理。其结果，因为依附于不均匀温度分布并相当大的拉伸性的残余应力与压缩应力一起共存地发生，所以该压缩应力的大小大致被限于30MPa左右，不能给予较大的压缩应力。即使用物理强化法时，玻璃管重量减轻的程度因给于的压缩应力较小而受到限制。

另一方面，知道用化学强化法强化玻璃管的表面，能谋求轻量化。该方法为在缓冷区以下的温度将玻璃中特定的碱离子用比其更大的离子来置换，用增加其容积在表面上制造压缩应力层的方法。能通过将含有5~8％Na₂O、5~9％K₂O的锶-钡-碱-氧化铝-硅酸盐玻璃浸渍在450℃ KNO₃的溶液中而取得。化学强化法能获得90MPa~300MPa较大的压缩应力，并不会形成不需要的拉伸应力，从上述两点来看，要比物理强化法重量减得更轻。

但，相反地与物理强化相比，通常所得的压缩应力层厚度为20~200μm左右，比较簿，若在阴极射线管的制造工序和销售中受到相同程度的外伤，若压缩应力层过簿，则对深度超过压缩应力层厚度的外伤就会有失去效果的缺点。另外，若想要充分确保压缩应力层的厚度，就要将玻璃长时间地保持在接近缓冷区的温度里，所以又会产生玻璃变形、或因应力缓和招致应力减小之类问题产生。再有，以往的技术并不清楚既要确保充分的可用性，又要与用化学强化在玻璃管上形成的压缩应力层的应力值，厚度相抵的减轻重量究竟能到何等程度，即重量能减轻的限度。

发明内容

本发明要解决的技术问题是消除在玻璃管轻量化方面以往技术的缺点。即在试图用化学强化法减轻玻璃管重量时，对于用前述的化学强化法形成的压缩应力层的厚度，以往的方法只是单纯地从阴极射线管的制造工序和销售中受到的外伤的外伤深度而定，完全不考虑因阴极射线管内外压力差在玻璃管上产生的拉伸真空应力对前述压缩应力层带来的影响。即没有完全弄清前述拉伸真空应力和有效的压缩应力层的厚度间的关系。

因此，现状是即使拉伸应力起作用，能充分地对抗阴极射线管在制造工序和销售中受到的外伤、重量轻的玻璃管仍还未付诸实用，渴望能尽早实现。

本发明系鉴于前述技术问题，通过在因阴极射线管内外压力差产生的由玻璃管的结构和壁厚而定的最大拉伸真空应力的大小、产生该最大真空拉伸应力的区域的由化学强化形成的压缩应力层的厚度和压缩应力值间的关系上，特定用玻璃管化学强化法造成轻量化的程度，从而提供耐得住阴极射线管内外的压力差、能确保足够可用性的玻璃管及用其制成的阴极射线管。

也就是说，本发明提供阴极射线管用玻璃管，其特征在于，该玻璃管为具有实质上矩形的玻屏的面板和具备管颈的玻锥组成的玻璃管，该玻璃管在做成阴极射线管时通过大气压加载在内部真空的玻璃管的外表面上，从而有产生拉伸应力的区域，设该拉伸应力在前述玻屏内的最大值为σvp时，至少要在面板的玻屏的产生σvp区域的外表面上，用化学强化形成压缩应力层，该压缩应力层的压缩应力的大小为σc MPA，压缩应力层的厚度tcμm时，σvf＞20MPa，在σvp和σc和tc之间，具有120/tc≥(1-|σvp/σc|)＞30/tc的关系。

另外，本发明提供阴极射线管用玻璃管，其特征在于，该玻璃管为具有实质上矩形的玻屏的面板和具备管颈的玻锥组成的玻璃管，该玻璃管在做成阴极射线管时，通过大气压加载在内部真空的玻璃管外表面上从而产生有拉伸应力的区域，设该拉伸应力在前述玻锥的最大值为σvf时，至少要在玻锥产生σvf的区域的外表面上用化学强化形成压缩应力层，该压缩应力层的压缩应力大小为σcMPa、压缩应力层的厚庶tcμm时，σvf＜＞10MPa、σvf和σC和tc之间具有1120/tc≥(1-|σvf/σc|)＞30/tc的关系。

另外，本发明再提供利用前述阴极射线管用玻璃管制成的阴极射线管。

附图说明

图1表示本发明中化学强化的压缩应力层的应力和厚度及拉伸真空应力间关系的说明图。

图2表示阴极射线管部分切除后的主视图。

图3表示玻璃管的真空应力分布图。

符号说明

1      阴极射线管

2      玻锥

3      面板

4      管身

5      管颈

6      偏转线圈

7      玻屏

具体实施方式

本发明提供玻璃管，该玻璃管通过在因化学强化形成的压缩应力层厚度和压缩应力值的关系上特定由前述玻璃管的结构和壁厚决定最大拉伸真空应力的大小，从而能确保可用性并充分地减轻重量。

通常，借助离子交换在玻璃上形成压缩应力层的厚度tc(μm：以下相同)与从表面开始钾等特定的碱离子浓度和原来的玻璃组成具有的浓度直至大致均衡处止的深度一致。另外，前述压缩应力层的压缩应力从表面的最大值σc在深度tc处变成零。这一压缩应力层深度方向上的压缩应力的变化与前述的碱离子浓度的变化成比例。

另一方面，在通常的使用状态，工作中的阴极线管表面所受外伤的深度可知为如表1所示，为和用#150砂纸打毛的深度相同程度的30μm或以下。若内外压力差未加载在阴极射线管上，施加能得到超过这样的外伤深度的压缩应力层的化学强化，则强度就可充分地提高。

                    表1

致伤装置	平均深度(μm)	最大深度(μm)
			#400砂纸	10	12
#150砂纸	21	30
			切割刀	30	56
钻石割刀	115	140

但是，因为在通常的使用状态，阴极射线管上加载着内外压力差，在远超过外伤深度的压缩应力层的厚度上，由于前述内外压力差在玻璃管上产生的拉伸应力，有效压缩应力层的厚度减少，变得不能承耐前述的外伤。因此，很明显通常由于增加玻璃管的壁厚抑制拉伸真空应力，不但达不到充分的轻量化，而且也有可能发现完全没有提高强度的效果。

以下，对该拉伸真空应力对压缩应力层带来的影响进行说明。如前所述，由于内外压力差加载在与球形壳体不同的不对称结构上，所以在玻璃管的短轴或长轴的外表面上，相当大的拉伸真空应力区域在整个较宽的范围上存在，例如在面板的玻屏边缘上产生最大拉伸真空应力σvp，在玻锥的管身用近密封端附近处产生最大拉伸真空应力σvf。该面板上的最大拉伸真空应力σvp和漏斗部的最大拉伸真空应力σvf依附于玻璃管的形状、壁厚，由于轻量化壁厚越薄它们就越大。

存在面板的最大拉伸真空应力σvp处的厚度方向上的真空应力分布因为压力差引起的弯曲变形而产生，所以几乎呈直线变化，厚度方向中央处的真空应力值几乎为零，内表面上有着和外表面的拉伸应力大小几乎相同的压缩应力。例如画面的长宽尺寸比为16∶9，最大有效屏幕直径86cm的阴极射线管，玻屏的σvp存在处玻璃壁厚为11mm厚(参照表2)，与此相比，化学强化的压缩应力层厚度tc就极簿。因此，压缩应力层范围的拉伸真空应力其减少的部分较小，能将具大小近似看作为一定的σvp。

所以，在玻屏的如此的地点的表面附近，化学强化形成的压缩应力和真空应力的σvp叠加结果变成有效压缩应力的大小为减去σvp后的值。图1为在发生σvp的玻屏表面上用化学强化形成应力值为σC、厚度为tc的压缩应力层，表示拉伸性的真空应力σvp作用在该部分上时的有效压缩应力层的厚度。σC在应力层厚度方向的分布因化学强化处理的时间、湿度、玻璃组成、强化处理的熔化液的不同等而异，但大致上能用直线近似。

其结果，如图1所示，拉伸真空应力一作用在该玻璃管上，该部分的有效压缩应力层的厚度te(μm)可看成几乎以te＝(1-|σvp/σc|)tc的关系减小。即在结构上具有σvp的阴极射线管，用σvp的变曲变形有效压缩应力层厚度从tc减少到te。减少多少由σvp和σC而定。

其结果，在未加载真空应力的状态下，化学强化形成的压缩应力层的厚度尽管对于能想象到的外伤深度是足够的，但一加上真空应力就恐怕仍会不够。例如试着对面板受真空应力的有效压缩应力层的厚度作一剖析，σvp大于20MPa时为30μm以上。对玻锥，主要从形状上σvf大于10MPa，但有效的压缩应力层的厚度和面板相同都大于30μm。不到30μm对能想象到的外伤深度有效压缩应力层的深度不足，不能得到充分的强度和可用性。换言之，通过化学强化将压缩应力层厚度做成tc，进行减轻重量时，有必要将面板做成σvp收容在(1-|σvp/σc|)＞30/tc范围内的结构。

另一方面，若进行使te超过120μm的化学强化，在强度上是理想的但需要接近缓冷区的温度作长时间的离子交换处理，玻璃管会产生粘性变形，所以并非所希望的。

以上对面板的最大拉伸真空应力σvp的区域进行了说明，但拉伸真空应力给予化学强化压缩应力层的影响，对于发生在玻锥的最大拉伸真空应力σvf的区域也仍然完全相同，故不再叙述。

在本发明，前述σvp必须大于20MPa。σvp不满20MPa时，在要玻璃管的刚性高、真空变形小的场合，面板的玻璃厚就变厚，无法实现大幅度轻量化。而且当然σvp给予化学强化形成的压缩应力层的影响也变小，所以σvp的影响实质上可以不考虑。因此，σvp要大于20MPa。

另一方面，σvf如前所述，因为玻锥和面板形状各异可以10MPa以上。σvf不到10MPa时，和面板一样玻璃厚度增加就难以轻量化。

另外，本发明如前所述于少对于玻璃管发生最大拉伸真空应力σvp及σvf的区域，规定化学强化的压缩应力层的形成和在σvp、σvf的作用下该压缩应力层的有效厚度范围。其理由是基于阴极射线管受到外力或损伤时，玻璃管容易从该区域开始产生断裂。σvp及σvf发生的区域以外的部分可以该区域为基准而定。还有，在面板和玻锥分别发生σvp及σvf的区域根据玻璃管的形状和壁厚而定。通常面板为短轴或长轴上的玻屏边缘、又玻锥为短轴或长轴上管身的密封端附近。

在本发明，对玻璃管作化学强化时，通过对包括发生玻璃管的σvp及σvf在内的区域的全体或主要部分作化学强化。但，例如用浸渍法化学强化玻璃管，则玻璃管的被浸渍过的部分同样地被化学强化。因此，化学强化如能使得σvp及σvf的区域获得充分的强度，则其它区域的强度也能保证。还有，化学强度可在面板及玻锥中的一方又双方进行，实际上大多仅在实施效果较佳的面板上进行。

再有在对玻璃管化学强化时，通常只要在玻璃管的外表面上施行就够了，当然，也可对其内表面强化。另外，不对面板全体作化学强化，能只对玻屏作化学强化，对于玻锥通常强化管身就够了。

本发明利用前述的面板和玻锥与以往同样地制造阴极射线管，由此，既保证安全性，又能将阴极射线管的重量降低至极限。

(实施例)

制造长宽比16∶9、玻屏有效对角线860mm、玻屏外表面曲率半径100000mm、面板全高120mm的5种不同壁厚的面板，将该面板和偏转角为103度的玻锥组合在一起构成玻璃管，作为实施例及比较例。这时，作为玻璃材料都用旭硝子公司生产的，面板玻璃使用商品代码5008、玻锥玻璃使用商品代码0138。

下面，对实施例1，实施例2，比较例2，比较例3的面板和实施例3、比较例5及比较例8的玻锥，在450℃的KNO₃熔化液中浸渍不同的时间、用离子交换强化法进行处理，在表面上设置不同厚度的压缩应力层。在这些玻璃管的整个面上，将内部抽真空后用#150砂纸使其致伤，对其它部分在玻璃管抽真空后用#150砂纸使其致伤。在这些玻璃管上作用着内外压力差，对其强度作比较。再者，各实施例及比较例分别对25只玻璃管进行试验。

求出25只试验管的平均耐压强度，同时，将25只中用最小内外压力差断裂的强度作为最小耐压强度，从而对压缩应力层的龟裂贯穿状况作出评价。受伤引发的龟裂贯穿压缩应力层时，可以发现强度大大下降，所以，此时的内外压力差当然就降低。另一方面，不贯穿时，和未施行化学强化的以往技术的玻璃管相等或较之要好。

此外，在本实施例中，如下地测定压缩应力值。作为玻璃的应力测定法的一种，是利用玻璃受力时产生的主应力方向的折射率的差与其应力差成比例的性质进行测定的方法。在施加应力后的玻璃上一通过直线偏振光，则其透过光具有与各自的主应力的方向相互正交的偏振光面，而且被分解成速度不同的子波。各子波在透过玻璃后一方比另一方慢，此外，玻璃的折射率也对应于子波的速度，与各主应力方向不同。因玻璃的应力差与折射率的差即所谓的双折射成比例，所以如果知道子波的相位差，就能测定应力。

根据利用这种原理的偏振光显微镜，使光透过有残留应力的玻璃断面，利用测定在透过后的主应力方向上振动成分的相位差，测定应力。这时，在透过玻璃前配置偏振光，在透过玻璃后配置具有相位差的板和检测偏振光的分光镜。作为具有相位差的板的例是贝瑞克补偿器、巴比奈特补偿器和1/4波长板。因由此能做成暗线，使得想要测定的区域的相位差为零，所以能由补偿器的调节量知道应力的值。

此外，在前述各种补偿器的变换中，借助于持有565nm的光路差，利用仅用光路差的变化干扰色变化的色调板(tint plate)，能表示透过玻璃后的仅对应于双折射的相位差的干扰色，根据色彩能识别应力的水平。利用这种性质，观察玻璃的断面，测定应力层的厚度。

再有，用以下的方法测定耐应强度。作为测定准备，用150#砂纸以一定的强度将玻璃管的外表面打毛成圆形。在打毛后30分钟以内，利用充满室温的水的压力容器进行试验。接着，使在安装在玻锥部的橡皮软管的另一端伸出压力容器外。利用这种橡皮软管在玻璃管的内部保持大气压。使玻锥在上的玻璃管沉在压力容器内，以便前述玻锥的端部在水面下，接着关上压力容器的盖。为了使玻璃管的温度与水温相同，在加压前浸渍10分钟左右。然后，用每分钟0.4MPa左右的加法压速度加压，直到破坏为止。这种装置的压力控制的精度是0.001MPa。利用前述的操作，发生玻璃管的内外压力差。这种压力差由与压力容器相关的压力计进行计测。以破坏时测定的压力差作为这种玻璃管的耐压强度。

下面，对各实施例和比较例进行说明。

(实施例1)

本实施例有关玻璃管的面板，施以化学强化，使得玻璃管的内部做成和阴极射线管相同的真空度时压缩应力层厚度te为35mm，本实施例强化以过去的技术设计的比较例1相比，达到轻量化35％之目的。

另外，不仅平均耐压强度也和以往的制品相等，而且因为最小耐压强度也相等，所以可知即命名对超过本发明作为课题的化学强化的压缩应力层深度的外伤，仍能得到充分的保证。

(实施例2)

本实施例为改变实施例1化学强化条件的例子，即使轻量化并增加σvp，仍能提高可用性、轻量化37％。

(实施例3)

本实施例有关玻璃管的玻锥，施以化学强化，使得玻璃管的内部做成和阴极射线管相同真空度时压缩应力层厚度te为31μm。本实施例的结果和比较例同于表3。从表3可知，与未施以化学强化，用以往的技术设计的比较例4相比，达到轻量化12％之目的。

另外，不仅平均耐压强度要比过去的制品高，最小耐压强度也大大提高，所以可知，对于超过本发明作为课题的化学强化压缩应力层的深度的外伤，仍能得到充分的保证。

(比较例1)

用不作化学强化，以往技术设计、制造的面板。

(比较例2)

形状和实施例1相同，但由于化学强化的压缩应力层厚度不足，所以为te不足的面板。尽管化学强化的压缩应力σC和实施例1相同，但因为te20μm太浅，所以内外压力差加载时，可看到龟裂贯穿压缩应力层。用低压力差断裂的很多、与实施例1相比不仅平均耐压强度降低、而且最小耐压强度低于通常使用状态即0.1MPa，无法实际使用。

(比较例3)

以与比较例2相同的化学强化为前提，调整σvf在18MPa使得te为24μm，设计制造的面板，为了降低6vp将壁厚做厚，所以不能发挥化学强化的性能，不能充分地减轻重量。

(比较例4)

用不作化学强化的以往技术，设计、制造的玻锥

(比较例5)

形状和实施例3相同，但因化学强化形成的压缩应力层厚度不够，te不足的玻锥，玻锥部施行的化学强化的σC尽管和实施例3相同，但因为te为23μm太浅，所以看得到龟裂贯穿压缩应力层。结果和比较例2相同，不能实用。

(比较例6)

以与比较例5相同的化学强化为前提，调整σvf在8MPa，使te为35μm，设计制造成的玻锥为了降低σvf使壁厚加厚，所以耐压强度提高了但化学强化的性能得不到发挥，重量不能充分地减轻。

                                    表2

	实施例1	实施例2	比较例1	比较例2	比较例3
						面板玻屏中央壁厚(mm)	10.5	10.0	21.0	10.5	17.0
σvp点的壁厚(mm)	11.0	10.5	21.5	11.0	17.5
						σvp(MPa)	60	70	9	60	18
有无化学强化	有	有	无	有	有
						σc(MPa)	120	100	0	120	120
tc(μm)	70	160	0	40	40
						TE(μm)	35	48	0	29	34
平均耐压强度(MPa)	0.32	0.27	0.29	0.19	1.0以上
						最小耐压强度(MPa)	0.25	0.23	0.26	0.09	0.82
面板重量(kg)	24.2	23.6	37.2	24.2	32.3

                                  表3

	实施例3	比较例4	比较例5	比较例6
					σvf点壁厚(mm)	7.0	13.0	7.0	12.5
σvf(MPa)	15	9	15	8
					有无化学强化	有	无	有	有
σc(MPa)	70	0	70	70
					tc(μm)	40	0	35	40
TE(μm)	31	0	23	35
					平均耐压强度(MPa)	0.98	0.29	0.26	1.0以上
最小耐压强度(MPa)	0.46	0.26	0.08	0.86
					玻锥重量(kg)	15.0	17.0	15.0	16.5

本发明因为对以上所述的化学强化过的玻璃管压缩应力层的厚度作规定，通过在利用该玻璃管制造阴极射线管时，因内外压力差加载在玻璃管的外表面上，而产生的真空应力，考虑到让该真空应力保持在适当的程度及其影响，所以能获得重量轻，对于损伤安全性高的玻璃管。

即，能过将前述拉伸真空应力比较大的簿壁玻璃管化学强化，从而谋求能提高耐压强度，同时，将化学强化的压缩应力层厚度做成即便该拉伸真空应力产生的变形应力作用在玻璃管上，通常的外伤引发的龟裂仍在不超过压缩应力层的范围内，所以玻璃管不会破损。而且，因为基于前述拉伸真空应力和压缩应力层间的应力关系，谋求该压缩应力层最佳的厚度，所以能既确保安全，又减轻玻璃管的重量。

Claims (4)

1、一种阴极射线管用玻璃管，该玻璃管由具有实质上矩形的玻屏的面板和具备管颈的玻锥组成，其特征在于，

该玻璃管在制成阴极射线管时，通过大气压对内部真空的玻璃管外表面加载从而产生有拉伸应力的区域，设该拉伸应力在前述玻屏内的最大值为σvp时，至少在面板的玻屏发生σvp区域的外表面上用化学强化形成压缩应力层，该压缩应力层压缩应力的大小为σcMPa、压缩应力层的厚度为tcμm时，σvp≥20Mpa，σvp和σC和tc之间具有120/tc≥(1-|σvp/σc|)＞30/tc的关系。

2、一种阴极射线管用玻璃管，该玻璃管由具有实质上矩形的玻屏的面板和具备管颈的玻锥组成，其特征在于，

该玻璃管在制成阴极射线管时，通过大气压对内部真空的玻璃管外表面加载从而产生有拉伸应力的区域，设该拉伸应力在前述玻锥内的最大值为σvf时，至少在玻锥发生σvf区域的外表面上用化学强化形成压缩应力层，该压缩应力层压缩应力的大小为σcMPa、压缩应力层的厚度为tcμm时，σvf≥10MPa，σvf和σC和tc间具有120/tc≥(1-|σvf/σc|)＞30/tc的关系。

3、如权利要求1或2所述的阴极射线管用玻璃管，其特征在于，

至少在面板的玻屏的外表面和内表面上以及至少在玻锥的管身的外表面和内表面上，形成用化学强化产生的压缩应力层。

4、一种阴极射线管，其特征在于，

使用如权利要求1至3任一项所述的阴极射线管用玻璃管来制造。