CN1353047A

CN1353047A - 平版印刷版用支撑体的制造方法及制造装置

Info

Publication number: CN1353047A
Application number: CN 01135006
Authority: CN
Inventors: 泽田宏和; 上杉彰男
Original assignee: Fujifilm Corp
Current assignee: Fujifilm Corp
Priority date: 2000-11-14
Filing date: 2001-11-14
Publication date: 2002-06-12
Anticipated expiration: 2021-11-14
Also published as: JP2002143988A; JP4205852B2; CN1224525C

Abstract

本发明是为获得具有均匀细微铸造组织质量稳定的合金铸造板,而提供平版印刷版用铝合金支撑体的制造方法和制造装置。具有在将合金熔融液通过熔融液供给喷嘴供到冷却辊子之间,形成连续铸造板的铸造工序,和对连续铸造板进行冷轧处理、形成所规定厚度的合金板的压延工序,和对合金板进行粗面化处理的粗面化处理工序,在以下条件下进行铸造,即,使熔融液供给喷嘴口部的外缘与上述冷却辊子接触,将冷却辊子的周速取为V(m/min),将连续铸造板的厚度取为t(m)、将冷却辊子的直径取为D(m)时,各者关系必须满足式V≥5×10^－5×(D/t²)(m/min)。最好在熔融液供给喷嘴口部外周,设置避免与冷却辊子接触的凹形逃避部分。

Description

平版印刷版用支撑体的制造方法及制造装置

技术领域

本发明是关于平版印刷版用支撑体用铝合金板的制造方法及制造装置，更详细讲是关于通过改进形成合金板时所用连续铸造压延法的连续铸造条件，获得制造均匀细微组织质量稳定的平版印刷版用支撑体用铝合金板的制造方法，及可适用于该制造方法的制造装置。

背景技术

一般讲作为铝合金板的制造方法，是利用半连续铸法将铝合金熔融液铸造成板坯，对该板坯在实施均质化热处理后，再实施热轧、冷轧，以及根据需要实施退火，制造成合金板。

与其相反，利用连续的简易工序制造合金板的方法有很多种，如使用驱动式铸模将铝合金熔融液直接铸造成板状的方法。作为使用驱动式铸模的方法，已知有以无锭轧制法为代表的使用一对带状驱动铸模的方法，和以享达连续铸造卷材轧制法，3C法为代表的使用一对辊状驱动铸模的方法。享达连续铸造卷材轧制法是将一对冷却辊子以15度倾斜配置，向斜上方进行铸造。3C法是将一对冷却辊子相互垂直配置，向水平方向进行铸造。使用这些驱动铸模的方法，其优点是设备具有以小型制造的特征，特别是使用辊状驱动铸模的方法，此点更为优越。

在使用辊状驱动铸模的方法中，通过熔融液供给喷嘴将铝合金熔融液(以下也适当称作Al熔融液)供到一对冷却辊子之间。利用该冷却辊可以一道工序使Al熔融液进行凝固和压延。具体已公开在以下各公报中，即US49053、或US2790216、CA619491、特公昭51-15968、特开昭51-89827、特开昭58-209449等。然而这些方法，却不能制作出平版印刷版用支撑体用的表面面质优良的铝合金板。

即，用作平版印刷版用支撑体的铝合金板，在制造平版印刷版的加工过程中，由于实施化学腐蚀、电化学腐蚀、和阳极氧化等表面处理，材料的金属组织均质性对表面质量产生很大的影响。即，金属组织中存在偏差时，表面处理后的外观变得很不均匀，很容易引起外观不良的现象。当电化学腐蚀坑穴变得不均匀时，也很容易引起印刷不良的现象。为此，要求金属组织必须高度均匀。而且，上述连续铸造压延法，由于铸模相对于供给的Al熔融液连续移动，所以，铸造时熔融液和可动铸模的接触很不稳定，而且，由于与可动铸模接触后在短的时间内进行凝固，所以熔融液的凝固也很容易变得不稳定，这就是导致铸造组织不均匀的原因。

对于这些不能令人满意的现象，在特开平3-79798和特开平7-138717号公报中提出一种方法，即进行连续铸造制造平版印刷版用支撑体的方法，和进行连续铸造制造3mm以下平版印刷版用支撑体的方法。

在特开平9-285845号公报中，提出一种予防叫作波痕、水平线的数mm间距周期性表面缺陷，和推定由离型材料等偏差引起的随意表面缺陷的方法。

在制作支撑体时，将得到的铸造板厚度变薄，因为其后的压延工序可以简化，为提高生产效率，这是不可缺少的要素。然而，关于上中公报中记载的改进方法，本发明者们经过进一步研究，结果知道，在将铸造板的厚度变薄时，特别是将板厚定的4mm以下进行铸造时，很容易产生条纹模样的粗大结晶，也很容易产生叫作蛇皮的表层异常结晶。

由条纹样的粗大结晶产生的故障是以约5-100mm间距产生曲折条纹状的缺陷，不仅是表面结晶，直至板内部结晶，都认为是异常的缺陷。叫作蛇皮的故障是以10-100mm间距产生波状的表层异常结晶，是Light MetAls志1997年号的747页中介绍的故障。

当产生这些故障时，大幅度降低了外观质量，特别是像平版印刷版用支撑体，在要求表面高质量的用途中，全然不能使用，因此，在以低费用，高效率进行薄型铸造制造平版印刷版用Al合金支撑体时，一个非常重要的课题，就是消除条纹模样的粗大结晶故障和蛇皮故障。

发明内容

本发明的目的就是解决上述以前技术中的问题，具体讲是实施化学腐蚀、电化学腐蚀和阳极氧化等表面处理，以连续铸造压延法制造平版印刷版支撑体用铝合金板时，提供一种制平版印刷版用铝合金支撑体的制造方法以及可适用于此制造方法的平版印刷版用支撑体的制造装置，以获得不产生条纹模样的粗大结晶故障和蛇皮故障，具有均匀细微铸造组织，质量稳定的合金铸造板。

本发明者们经过深入研究，结果发现，在以前的使用冷却辊子的制造方法中，根据冷却辊子直径和连续铸造板的厚度，以控制冷却辊子的转动速度，来消除条纹模样粗大结晶故障，以将喷嘴形状制成规定的形状，进而可消除蛇皮故障，制造出均匀的合金板，并至此完成了本发明。

即，权利要求1中记载的本发明平版印刷版用支撑体的制造方法，特征是平版印刷版用支撑体的制造方法具有通过熔融液供给喷嘴将铝合金熔融液供到一对冷却辊子之间，由这一对冷却辊子边使铝熔融液凝固边进行压延，形成连续铸造板的铸造工序，上述熔融液供给喷嘴口部的外缘与上述冷却辊子接触，而且，上述铸造工序中使用的冷却辊子周速取为V(m/min)，连续铸造板的厚度取为t(m)、冷却辊子的直径取为D(m)时，在各者的关系满足式：V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)的条件下进行铸造。

本发明平版印刷版用支撑体的制造方法最好再具有以下工序，即，对上述连续铸造板进行冷轧制作成规定厚度，最好0.1mm-0.5mm厚，制作铝合金板的压延工序，和对得到的铝合金板表面进行粗面化处理的粗面化处理工序。

权利要求2中本发明平版印刷版用支撑体的制造装置，特征是平版印刷版用支撑体的制造装置具有将铝合金熔融液供到冷却辊子上的熔融液供给喷嘴，和将通过该熔融液供给喷嘴供给的铝合金熔融液边进行凝固边进行压延形成连续铸造板的一对冷却辊子，上述熔融液供给喷嘴口部的外缘与上述冷却辊子接触，在口部外周设置避免与冷却辊子接触的凹型逃避部分，只有喷嘴前端口部是与冷却辊子接触的形状。

本发明平版印刷版用支撑体的制造装置最好还具有以下设备，即对上述连续铸造板进行冷轧形成规定厚度、最好是形成0.1mm-0.5mm厚金属板、的压延装置，和对金属板表面进行粗面化处理的粗面化处理设备。

适用于这种制造装置的熔融液供给喷嘴，最好是至少一部分由耐热材料构成，支撑部件是由弯曲强度比构成喷嘴材质大的材料构成，该支撑部件相对于喷嘴的宽度方向以200mm以下的间隔进行配置，最好的形式是支撑着喷嘴的前端部，作为用于喷嘴的耐热材料，其弯曲强度最好在10MPa以上，具体讲，是使用工程用的精细陶瓷，同时具有耐热性和必要的强度。作为具体的材料，从强度和耐热性方面考虑，最好是含有从ZrO₂、Al₂O₃、Si₃N₄、SiC、SiO₂、硅酸铝锂中选出1种以上的陶瓷材料。特别是，就不能使喷嘴内的铝冷却考虑，最好是热传导率低的材料，由此考虑，最好是ZrO₂、Al₂O₃、硅酸铝锂。

也可以是上述熔融液供给喷嘴整个由上述耐热材料构成。

附图说明

图1是连续铸造装置的冷却辊子、熔融液供给喷嘴、铸造板、熔融液、熔融液的半月形部分的位置关系示意图

图2是正常的连续铸造板断面的结晶组织示意图

图3是将产生条纹模样粗大结晶故障的铸造板表面用酸进行宏观腐蚀后，铸造板表面性状的照片。

图4是产生条纹模样粗大结晶故障的铸造板断面结晶组织的照片。

图5是将没有产生条纹模样粗大结晶故障的铸造板表面用酸进行宏观腐蚀后，铸造板表面性状的照片

图6是没有产生条纹模样粗大结晶故障的铸造板断面结晶组织的照片。

图7是以前技术中，熔融液供给喷嘴前端部和冷却辊子形成间距位置关系的示意图

图8是以前技术中，熔融液供给喷嘴前端部和冷却辊子形成间距位置关系的示意图

图9是将产生蛇皮故障的铸造板表面用酸进行宏观侵蚀后的外观照片

图10是表示本发明实施形态，只是熔融液供给喷嘴前端部与冷却辊子形成接触结构时，喷嘴和冷却辊子的位置关系示意图

图11是熔融液供给喷嘴前端部损坏时的状态示意图

图12是本发明的实施形态，熔融液供给喷嘴前端部支撑部分的示意图

图13是本发明的实施形态，熔融液供给喷嘴前端部支撑部分的简要平面图

通常作为平版印刷版用支撑体，使用Al合金制的支撑体。因此，本发明支撑体的制造方法包括以下工序。

具体实施方式

首先，将调整成规定成分的铝合金熔融液，按常规方法实施净化处理工序，随后赋予铸造工序。在净化处理中，为了除去熔融液中不需要的氢等气体，进行助溶剂处理，使用Ar气、Cl气等的脱气处理，使用陶瓷管过滤器，泡沫陶瓷过滤器等所谓的硬介质过滤器，以氧化铝碎片、氧化铝球等的过滤材料的过滤器，和使用夏布过滤器的过滤器过滤。或者，将上述脱气处理和过滤器过滤进行组合处理。这些净化处理工序并不是必须的，但为了防止熔融液中存在的非金属夹杂物、氧化物等杂物引起缺陷，和由进入熔融液中的气体引起缺陷，最好实施净化处理。

接着，将Al熔融液送往连续铸造机，通过熔融液供给喷嘴供到冷却辊子之间，与冷却辊子接触，形成1-10mm厚的铸造板(铸造工序)。进而将得到的连续铸造板通过冷轧将厚度变薄。为了提高冷轧的压延工序效率，最好是尽可能地使连续铸造后的板厚度变薄。

在该铸造工序中，将冷却辊子的周速取为V(m/min)，将连续铸造板的厚度取为t(m)、将冷却辊子的直径取为D(m)时，V、D、t的关系必须满足式：V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)，在此条件下进行铸造。如上所述，本发明者们发现，在连续铸造4mm以下厚度的薄板时，很容易产生条纹模样的粗大结晶故障。关于在该工序中使用的连续铸造装置，参照图1进行说明。

图1示出了在本发明平版印刷版用支撑体制造方法中使用的装置，其冷却辊子、熔融液供给喷嘴、铸造板、熔融液、熔融液的半月形部分之间位置关系的示意图。Al熔融液5通过由1对喷嘴板4a、4b和未图示侧板形成的熔融液供给喷嘴4中，供到以规定间距C的距离设置的一对冷却辊子1a、1b之间。此时，Al熔融液在由喷嘴出口和冷却辊子1a、1b的一部分形成的上下面所规定的空隙中，向上下方向扩展，形成熔融液的半月形部分3。与冷却辊子1a、1b接触的Al熔融液，由于向上辊1a、下辊1b各中心方向有热量移动，所以在与热移动同方向上成长成结晶组织，所得连续铸造板2的断面结晶组织，如图2示意图所示，形成具有倾斜层状的结晶组织。铸造板的厚度t略等于辊子间的间隙C，是考虑到装置间隙C和铸造板弹性变形成分的值。

使用这种构成的装置，在通常无特殊控制的条件下进行铸造时，在该结晶组织成长中很容易引起不均匀，产生条纹模样的粗大结晶故障。当产生条纹模样的粗大结晶时，铸造板表面上就会产生曲折状的条纹模样，进行压延和热处理制成平版印刷版时，形成致命的外观故障。图3是将产生条纹模样粗大结晶故障的铸造板表面用酸宏观浸蚀后的外观照片。作为酸，使用HF、HCl、HNO₃的混合液。图4是产生条纹模样粗大结晶铸造板的断面结晶组织照片。图4所示的铸造板没有形成如图2所示具有倾斜层状的结晶组织。即，当然弄清楚了当产生条纹模样的粗大结晶故障时，没有像图2所示那样引起正常的凝固。

根据本发明者们的研究，发现在熔融液的半月形部分3中，Al熔融液滞留规定时间的结果是Al熔融液在与冷却辊子接触急剧冷却之前，位于半月形部分3内部的一部分Al熔融液会进行某种程度的冷却，开始凝固。形成的结果，可以推定产生了不均匀的结晶组织。因此，铸造速度，即冷却辊子的旋转速度，根据冷却辊子的直径、铸造板的厚度，以高速进行时，可防止条纹模样粗大结晶的发生。即，将冷却辊子的周速取为V(m/min)，连续铸造板的厚度取为t(m)、冷却辊子的直径取为D(m)时，各者的关系必须满足式：V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)，在此条件下进行铸造可防止条纹模样的粗大结晶故障。即，加快铸造速度，可缩短熔融液在熔融液半月形部分中的滞留时间，由于能控制与辊子表面接触直接引起的均匀凝固，所以铸铸造后能获得正常结晶组织的薄板。当冷却辊子的直径很大时，由于增加了辊子与熔融液或凝固壳的接触面积，所以半月形部分很容易冷却。当铸造板的厚度很小时，熔融液半月形部分的体积变小，所以也很容易凝固。因此，可以认为由于防止了位于熔融液半月形部分内部的一部分Al熔融液过早凝固，所以对照冷却辊子的直径、铸造板的厚度，增加铸造速度是很有效的。另外，不考虑辊子间的空隙C时，铸造板的厚度t就成为铸造条件的因素，因为铸造板的厚度略等于辊子间的空隙C，成为考虑了装置间隙C和铸造板弹性变形成分的值。

其结果，图5中的照片示出了将所得铸造板表面用酸进行宏观浸饱后的外观、表面上没有见到产生条纹模样的粗大结晶，图6示出了这种铸造板断面的结晶组织照片，根据该照片可以确认形成了具有图2所示倾斜层状的结晶组织。

在本发明的方法中，冷却辊子的周速(V(m/min))必须满足V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)，最好8×10^-5×(D/t²)(m/min)≥V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)的范围内，当速度(V)低于5×10^-5×(D/t²)(m/min)时，Al熔融液在熔融液半月形部分内的滞留时间过长，得不到均匀组织的铸造板。超过8×10^-5×(D/t²)(m/min)，提高速度时，没有看到会太大地提高效果，反而会产生难以确保制造铸造板所需必要的冷却时间。

接着，对获得不产生蛇皮的均匀铸造板的制造装置进行讨论。在本发明的制造装置中，作为上述熔融液供给喷嘴的形状，仅仅喷嘴前端，是与冷却辊子接触的构造，换句话说，在除了喷嘴前端的部分中，必须是不与冷却辊子接触的形状。

图7和图8是以前的制造装置中熔融液供给喷嘴的形状和冷却辊子位置之间关系的示意图。图7，作为喷嘴9a，其形状是使用一般形状的，其配置是使喷嘴9a和辊子1a相接触，这种喷嘴9a的形状，就前端部T讲，很难与辊子1a形成接触，结果是，在喷嘴9a的前端部T和冷却辊子1a的表面之间产生间隙10，这种间隙10很容易引起熔融液半月形部分的变动，从而很容易产生蛇皮故障。

同样，图8，作为喷嘴9a，其形状也是使用一般的形状，喷嘴9a和辊子1a没有接触，配置是具有间隙11的位置关系。这种情况，也是同样的理由，熔融液的半月形部分容易变动，而且也容易产生蛇皮故障。蛇皮故障是铸造板表面的一种异常结晶组织，当发生时，铸造板表面上产生波纹状模样，在进行压延和热处理制作平版印刷版时，形成致命的外观故障。图9是对产生蛇皮故障的铸造板表面用酸进行宏观浸蚀后的外观照片。

本发明者们发现有效防止喷嘴和冷却辊表面的间隙所引起的熔融液半月形部分的变动，可抑制蛇皮故障的发生。图10示出了本发明的一种实施形态中熔融液供给喷嘴前端部与冷却辊子的位置关系。为简化，图10中只示出的喷嘴部分的上端侧的喷嘴板7a和冷却辊1a的位置关系。下端侧的喷嘴板和冷却辊子也是同样的位置关系。在本发明的制造装置中，位于熔融液供给喷嘴前端部的口部外缘T，与冷却辊子1a形成接触。进而，在口部外周90处，设置避免与冷却辊接触的凹形逃避部分8。因此，只是喷嘴板7a的口部外缘T与冷却辊子接触。即，喷嘴板7a在接近冷却辊子的侧面上全幅度设置成逃避部分8(倒棱部分)，形成只是喷嘴前端部即口部外缘T与冷却辊子1a相接触的构造。如图10所示的构造，由于没有赋予形成熔融液半月形产生变动空间的间隙，所以不会产生蛇皮故障，制造出优良的铸造板，所得铸造板成为平版印刷版用支撑体的优质材料。

本发明的装置中，这种熔融液供给喷嘴是由耐热材料构成，进而，曲弯强度比构成喷嘴材质更大的材料形成的支撑部件，相对于喷嘴的宽度方向以200mm以下的间隔进行配置，形成支撑喷嘴前端部的形式，起到很好的增强作用。

即，即使在使用上述最好的铸造速度、熔融液喷嘴时，任何外界因素损坏了熔融液供给喷嘴的前端部时，熔融液的半月形部分会发生很大的变化，结果导致条纹模样粗大结晶和蛇皮的发生率增高，关于能有效防止这种喷嘴损坏的构造，可使用图11所示的简要图进行说明。如果喷嘴前端部受到损坏，由于保持住熔融液半月形的以12(用斜线示出的区域)所示的位置，所以不会产生蛇皮，若将铸造速度保持在上述最好的条件下，可以获得不产生条纹模样粗大结晶的铸造板。然而，由于应力等外界原因导致喷嘴前端部14a、14b受损时，半月形会变成13所示的位置(用粗线围绕的区域)，半月形变得不稳定，同时，熔融液在半月形部分内的滞留时间发生变动，所以很容易产生条纹模样的粗大结晶和蛇皮，作为外界因素考虑时，有铸造开始后的凝固不稳定、压延荷重异常、铸造板的蛇行和波动、振动等。

由这样的原因引起喷嘴的损坏，是因为喷嘴外周板7a、7b的强度很低，整个板发生挠曲，不能承受其变形和应力的缘故。因此，如图12所示，设置使用比喷嘴材质更高强度的材料制作的支撑部分15a，可有效防止喷嘴前端部的损坏，该支撑部分相对于喷嘴的宽度方向间断设置，以确实能支撑每1处。

图13是喷嘴前端部和支撑部分的简要平面图。支撑部分的间隔过宽时，支撑效果很薄弱，所以间隔的上限最好200mm，过窄时，由于也不能充分有效地支撑每1处，所以下限最好为20mm。

为了确实防止喷嘴前端部损坏，也可以使用选择形成喷嘴的材料。作为以前的喷嘴材质，可以使用强度比较弱的耐火材料有马里纳伊德(marinaito)、硅酸钙等。本发明者们发现弯曲强度在10MPa以上的材质，提高防止前端部损坏的效果非常显著。具体讲，使用工程用的精细陶瓷时，同时具有耐热性和必要的强度，最为理想。作为具体的材料，从强度和耐热性考虑，最好是含有以下中至少1种以上的陶瓷材料，即ZrO₂、Al₂O₃、Si₃N₄、SiC、SiO₂、硅酸铝锂等。其中，就不能使喷嘴内的铝冷却这一点考虑，最好是热传导率低的，由此看最好是ZrO₂、Al₂O₃、硅酸铝锂。从热传导率考虑，最好是使硅酸铝锂与硅酸钙混合使用。

上述熔融液供给喷嘴最好全部由上述耐热材料制成。

这样形成的连续铸造压延板，随后进行冷轧形成薄板。这其中，可根据要求进行叫作中间退火的热处理，为使铝金属结晶组织细微化，最好再次进行冷轧，通过这种压延工序，作为支撑体的基质材料，最好将铸造板的厚度精加工成0.1-0.5mm，以获得优质表面的平版印刷版用支撑体。

为了改善通常规定的厚度精加工成0.1-0.5mmAl板的平面性，利用辊子矫平机、带张力辊式矫直机等矫正装置，以改善平面性，为了将板宽加工成规定的宽度，通常进行切割工作线。

将这样制作的Al板，可以进行粗面化处理和阳极氧化处理等表面处理，制作成平版印刷版用支撑体。

对于支撑体的粗面化处理，可以将机械粗面化，化学粗面化、电化学粗面化，单独或组合进行。在这样得到的平版印刷版用支撑体上设置以前所知道的感光层，可获得感光性的平版印刷版。在该感光层中使用的感光性物质没有特殊限制，可以使用通常感光性平版印刷版中所用的感光性物质，最近，也开发了使用激光可直接成像的平版印刷版，也可以使用其中所用的感光层。

以下对支撑体表面处理和为获得平版印刷版原版的感光层涂布形式进行说明。

(机械的粗面化处理)

其目的是将铝板表面形成0.35-1.0μm的平均表面粗糙度，可进行特开平6-135175号公报、特公昭50-40047号公报中记载的机械粗面化处理。机械粗面化处理，最好在第1段的电解研磨处理之前进行。使用毛径为0.2-0.9mm的旋转耐纶刷辊，和供到铝板表面的浆液进行机械的粗面化处理最为有利，不用说，使用吹付浆液的方法、钢丝刷的方式，将带有凹凸表面形状的压延辊子向铝板转印的方式等等都可以。作为研磨剂可使用公知的物质，最好是硅砂，石英、氢氧化铝或它们的混合物，想使表面粗糙度降低时，不进行这种机械的粗面化处理。

(在酸性水溶液中的电解研磨处理、或者，在酸或碱的水溶液中的化学腐蚀处理)

目的是对利用机械粗面化生成的凹凸边缘部分进行溶解，得到具有光滑波形的表面，得到抗污性能好的印刷版。这时铝板的溶解量最好为3-20g/m²。或者，在不进行机械粗面化处理时，为除去存在铝板表面上的压延油等异物，也可进行这样的处理。

(在以硝酸或盐酸为主体的水溶液中，使用直流或交流电化学的粗面化处理)

目的是在铝表面上生成30-100％面积率的平均直径0.5-20μm链条状或蜂窝状的点穴。其作用是提高印刷版的非图像的耐污染性和耐印刷能力。

(在酸性水溶液中的电解研磨处理，或者，在酸或碱性水溶液中的化学腐蚀处理)

目的是除去在电化学粗面化中产生的，以氢氧化铝为主体的污物成分，使生成点穴的边缘部分变得光滑，制作成印刷版时具有良好的耐污性能。铝板的溶解量最好是0.05-5g/m²，更好是0.1-3g/m²。特别是在碱性水溶液中进行处理时，随后最好在酸性溶液中进行脱污物处理。

(阳极氧化氧化处理)

为了提高铝板表面的耐磨耗性，实施阳极氧化处理。作为铝板的阳极氧化处理中使用的电解质，只要能形成氧化皮膜，任何一种都可以使用。一般讲，使用硫酸、磷酸、草酸、铬酸或它们的混合液。这些电解质的浓度可根据电解质的种类适当确定。阳极氧化的处理条件随电解质而变化，不能一概而论，一般讲，适宜的条件，电解质浓度为1-80wt％，液温为5-70℃，电流密度为1-60A/dm²、电压为1-100V，电解时间10秒-300秒。

(形成阳极氧化皮膜后的亲水化处理)

实施阳极氧化处理后，可根据需要对铝表面实施亲水化处理。作为本发明中使用的亲水化处理，有美国专利第2714066号、第3181461号、第3280734号和第3902734号各说明书中公开的碱金属硅酸盐(例如硅酸钠水溶液)法。该方法中，将支撑体在硅酸钠水溶液中进行浸渍，或电解处理，另外，在特公昭36-22063号公报中公开的氟化锆酸钾、和美国专利第3276868、第4153461号和第4689272号各说明书中公开的用聚乙烯膦酸进行处理的方法等。

在磨砂目处理和阳极氧化处理后，最好实施封孔处理，这种封孔处理是向热水和含有无机盐或有机盐的热水溶液中浸渍，以及通过水蒸汽浴等进行。

(其他)

在这样得到的平版印刷版用支撑体上设置以前公知的感光层，可得到感光性的平版印刷版，对其进行制版处理，得到的平版印刷版具有优良的性能，该感光层中使用的感光性物质没有特殊限定，可使用通常感光性平版印刷版中使用的感光性物质，例如可使用特开平6-135175号公报中记载的各种感光性物质。

在铝板涂布感光层之前，根据需要设置有机下涂层(中间层)。作为在下涂层上设置的有机下涂层可使用以前公知的技术，例如，可使用特开平9-135175号公报中记载的技术。感光层可以是阴性型，也可以是阳性型的。

以下列举具体实例详细说明本发明，但这些实施例并不限定本发明。

(实施例1-5、比较例1-4)

将喷嘴前端部的形状加工成图10的结构，根据冷却辊的直径和铸造板厚度，铸造条件按下述表1中所示的条件连续制作铸造板，研究条纹模样粗大结晶故障和蛇皮故障的发生率，使用辊子直径为0.275m和0.900m的二种辊子，进行评价。

(比较例5，6)

将铸造条件固定为辊子直径0.275m，铸造速度1.5m/min，将喷嘴和辊子端部的位置关系，分别采取以前实例的图7、图8所示的结构，利用在喷嘴前端部和冷却辊子之间设有0.3mm间隙的装置，将制作成的连续铸造板分别取为比较例5和6。

对根据各铸造条件得到的每个铸造板，研究条纹模样粗大结晶故障和蛇皮的发生率，结果示于表1。

表1

	辊子直径(m)	铸造板厚(m)	5×10^-5×(D/t²)(m/min)	铸造速度(m/min)	喷嘴与辊子的接触	与前端的接触	条纹模样粗大结晶故障的发生率	蛇皮的发生率	判断
	辊子直径(m)	铸造板厚(m)	5×10^-5×(D/t²)(m/min)	铸造速度(m/min)	喷嘴与辊子的接触	与前端的接触	条纹模样粗大结晶故障的发生率	蛇皮的发生率	判断	实施例1	0.275	0.0032	1.34	1.40	有	有	0％	0％	OK
实施例2	0.275	0.0032	1.34	1.50	有	有	0％	0％	OK	实施例1	0.275	0.0032	1.34	1.40	有	有	0％	0％	OK
实施例2	0.275	0.0032	1.34	1.50	有	有	0％	0％	OK	实施例3	0.275	0.0032	1.34	1.60	有	有	0％	0％	OK
实施例4	0.90	0.0032	4.39	5.00	有	有	0％	0％	OK	实施例3	0.275	0.0032	1.34	1.60	有	有	0％	0％	OK
实施例4	0.90	0.0032	4.39	5.00	有	有	0％	0％	OK	实施例5	0.90	0.0025	7.20	7.50	有	有	0％	0％	OK
比较例1	0.275	0.0032	1.34	1.20	有	有	60％	0％	NG	实施例5	0.90	0.0025	7.20	7.50	有	有	0％	0％	OK
比较例1	0.275	0.0032	1.34	1.20	有	有	60％	0％	NG	比较例2	0.275	0.0032	1.34	1.30	有	有	10％	0％	NG
比较例3	0.90	0.0032	4.39	4.00	有	有	40％	0％	NG	比较例2	0.275	0.0032	1.34	1.30	有	有	10％	0％	NG
比较例3	0.90	0.0032	4.39	4.00	有	有	40％	0％	NG	比较例4	0.90	0.0025	7.20	6.00	有	有	50％	0％	NG
比较例5	0.275	0.0032	1.34	1.50	有	无	0％	70％	NG	比较例4	0.90	0.0025	7.20	6.00	有	有	50％	0％	NG
比较例5	0.275	0.0032	1.34	1.50	有	无	0％	70％	NG	比较例6	0.275	0.0032	1.34	1.50	无	无	0％	100％	NG

如表1结果明确的那样，根据本发明条件得到的实施例1-4铸造板，没有观察到条纹模样的粗大结晶和蛇皮产生，是质量均匀的铸造板。

对于各铸造板进行压延退火，精加工成0.24mm厚的板后，对其表面进行粗面化处理加工成平版印刷版用支撑体，评价结果是，产生条纹模样粗大结晶故障和蛇皮的样品，确认都产生了外观故障，没有发生条纹模样粗大结晶故障和蛇皮的样品，确认没有产生外观故障。

(实施例6-15，比较例7、8)

以下研究连续使用喷嘴的损坏和喷嘴材质以及与喷嘴支撑方法的相关关系，除了喷嘴材料和喷嘴支撑方法按表2所示的条件外，其它和实施例2的方法相同，制作实施例6-15和比较例7-8的铸造板。在本实施例中，支撑部分的材质使用SUS303，弯曲强度大于喷嘴的材质，对此没有限定。

各铸造试验进行20次，研究喷嘴损坏的发生率，结果示于表2。

表2

	喷嘴材质	强度	支撑部	前端破损发生率	判断
	喷嘴材质	强度	支撑部	前端破损发生率	判断	实施例6	硅酸钙	9MPa	200mm间隔	5％	容许
实施例7	硅酸钙	9MPa	100mm间隔	0％	OK	实施例6	硅酸钙	9MPa	200mm间隔	5％	容许
实施例7	硅酸钙	9MPa	100mm间隔	0％	OK	实施例8	硅酸钙	9MPa	50mm间隔	0％	OK
比较例7	硅酸钙	9MPa	300mm间隔	40％	NG	实施例8	硅酸钙	9MPa	50mm间隔	0％	OK
比较例7	硅酸钙	9MPa	300mm间隔	40％	NG	比较例8	硅酸钙	9MPa	无	50％	NG
实施例9	Si₃N₄	300MPa	无	0％	OK	比较例8	硅酸钙	9MPa	无	50％	NG
实施例9	Si₃N₄	300MPa	无	0％	OK	实施例10	Al₂O₃	390MPa	无	5％	容许
实施例11	ZrO₂	200MPa	无	0％	OK	实施例10	Al₂O₃	390MPa	无	5％	容许
实施例11	ZrO₂	200MPa	无	0％	OK	实施例12	ZrO₂·SiO₂	250MPa	无	0％	OK
实施例13	SiC	500MPa	无	0％	OK	实施例12	ZrO₂·SiO₂	250MPa	无	0％	OK
实施例13	SiC	500MPa	无	0％	OK	实施例14	Al₂O₃·SiO₂	100MPa	无	5％	容许
实施例15	硅酸铝锂+硅酸钙	100MPa	无	0％	OK	实施例14	Al₂O₃·SiO₂	100MPa	无	5％	容许

如表2结果所明确的那样，在使用高强度材质，设有规定支撑部分的各实施例中，喷嘴前端部损坏的发生率很低，可知本发明最佳形态的喷嘴材质、喷嘴支撑部分结构，在连续使用时，对于防止喷嘴损坏是很有用的。

关于在喷嘴前端部损坏状态下铸造的铸造板，进行宏观浸蚀，研究结晶组织时，可知在相当于破损部分的位置上都产生了条状的异常结晶，条纹模样的粗大结晶故障、和蛇皮。这是由于喷嘴前端部受到损坏，导致熔融液流动不均匀，熔融液半月形部分变得不稳定的缘故。对该铸造板进行压延退火，加工成平版印刷版用支撑体，评价结果，确认任何一个都发生了外观故障。

根据本发明的制造方法和制造装置，没有发生条纹模样的粗大结晶故障和蛇皮故障，可得到结晶组织均匀的铸造板，其结果是，经过压延工序加工成平版印刷版用支撑体时，不会发生外观故障，可制成均匀稳定优质的平版印刷版用支撑体。

Claims

1、一种平版印刷版用支撑体的制造方法，其特征是该平版印刷版用支撑体的制造方法具有下述工序：通过熔融液供给喷嘴将铝合金熔融液供到一对冷却辊子之间，由该一对冷却辊子对铝熔融液边进行凝固边进行压延，形成连续铸造板的铸造工序，和对所述连续铸造板进行冷轧处理、形成规定厚度的铝合金板的压延工序，和对所得到的铝合金板的表面进行粗面化处理的粗面化处理工序，

上述熔融液供给喷嘴口部的外缘与上述冷却辊子接触，而且在以下条件下进行铸造，即，将上述铸造工序中使用冷却辊子的周速取为V(m/min)，将连续铸造板的厚度取为t(m)、将冷却辊子的直径取为D(m)时，各者关系必须满足式V≥5×10^-5×(D/t²)(m/min)。

2、一种平版印刷版用支撑体的制造装置，其特征是该平版印刷版用支撑体的制造装置具有下述设备：将铝合金熔融液供到冷却辊子的熔融液供给喷嘴、和将通过熔融液供给喷嘴供给的铝合金熔融液边使其凝固边进行压延形成连续铸造板的一对冷却辊子，和对所述连续铸造板进行冷轧处理、形成规定厚度的铝合金板的压延设备，和对所得到的铝合金板的表面进行粗面化处理的粗面化处理设备，

上述熔融液供给喷嘴口部的外缘与上述冷却辊子接触，在口部外周设有避免与冷却辊子接触的凹形逃避部分。

3、根据权利要求2记载的平版印刷版用支撑体制造装置，其特征是上述熔融液供给喷嘴的至少一部分是由耐热材料构成，由弯曲强度比构成喷嘴的材质更大的材料形成的支撑部件，该支撑部件相对于喷嘴的宽度方向以200mm以下的间隔进行配置，支撑着喷嘴的前端部。

4、根据权利要求2记载的平版印刷版用支撑体制造装置，其特征是上述熔融液供给喷嘴的至少一部分是用弯曲强度在10MPa以上的耐热材料构成。

5、根据权利要求2至4中任一项记载的平版印刷版用支撑体制造装置，其特征是构成上述熔融液供给喷嘴的耐热材料是含有ZrO₂、Al₂O₃、Si₃N₄、SiC、SiO₂、硅酸铝锂中选出1种以上的陶瓷材料。