CN115943225A - 钢线和弹簧 - Google Patents
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Abstract
钢线由钢构成，所述钢含有0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳、1质量％以上且2.5质量％以下的硅、0.3质量％以上且1质量％以下的锰以及0.5质量％以上且2质量％以下的铬，剩余部分为铁和不可避免的杂质。线径为0.5mm以上且2mm以下。抗拉强度为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下。钢具有珠光体组织。钢的晶格应变S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。抗拉强度的单位为N/mm2。
Description
技术领域
本公开涉及钢线和弹簧。
本申请主张基于2021年6月8日申请的日本申请第2021－095849号的优先权，并援用该日本申请所记载的全部记载内容。
背景技术
提出了一种用于在包含珠光体组织的钢线中提高弹簧的抗弹减性和弹簧的疲劳强度的技术(例如，参照日本特开2012－117129号公报(专利文献1))。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2012－117129号公报
发明内容
根据本公开的钢线由钢构成，所述钢含有0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳、1质量％以上且2.5质量％以下的硅、0.3质量％以上且1质量％以下的锰以及0.5质量％以上且2质量％以下的铬，剩余部分为铁和不可避免的杂质。线径为0.5mm以上且2mm以下。抗拉强度为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下。钢具有珠光体组织。钢的晶格应变(latticestrain)S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。抗拉强度T的单位为N/mm2。
附图说明
图1是表示钢线的构造的概略立体图。
图2是表示构成钢线的钢的与长尺寸方向垂直的截面中的构造的概略剖视图。
图3是表示弹簧的构造的概略立体图。
图4是表示钢线和弹簧的制造方法的概略的流程图。
图5是表示原料线材的构造的立体图。
图6是表示(S+5.8885×10－3)/T与扭转次数值的关系的图。
图7是表示铁素体组织的比例与(S+5.8885×10－3)/T的关系的图。
具体实施方式
[本公开所要解决的问题]
本公开的目的之一在于提供一种能够兼顾高强度和高韧性的钢线和弹簧。
[本公开的效果]
根据本公开的钢线，能够兼顾高强度和高韧性。
[本公开的实施方式的说明]
首先，列举本公开的实施方案来进行说明。本公开的钢线由钢构成，所述钢含有0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳、1质量％以上且2.5质量％以下的硅、0.3质量％以上且1质量％以下的锰以及0.5质量％以上且2质量％以下的铬，剩余部分为铁和不可避免的杂质。线径为0.5mm以上且2mm以下。抗拉强度为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下。钢具有珠光体组织。钢的晶格应变S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。抗拉强度T的单位为N/mm2。在此，“线径”被定义为钢线的与长尺寸方向垂直的截面的当量圆直径。在该截面为圆形的情况下，当量圆直径是指圆的直径。在该截面为圆形以外的形状的情况下，当量圆直径是指具有与该截面的截面积相同的面积的圆的直径。
本发明人等对兼顾钢线的强度和韧性的应对措施进行了研究。当增大制造钢线时的拉丝工序中的线材的加工度时，能够提高钢线的强度。但是，随之发生由时效硬化引起的韧性的下降。
根据本发明人等的研究，在钢的晶格应变和抗拉强度满足特定的关系的情况下，不易发生由时效硬化引起的韧性的下降，能够维持韧性并且实现高强度。具体而言，在本公开的钢线中，钢的晶格应变S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。因此，根据本公开的钢线，能够兼顾高强度和高韧性。也可以是，上述(S+5.8885×10－3)/T为4.84×10－6以上。由此，容易兼顾高强度和高韧性。
也可以是，上述钢线的钢中的铁素体组织的比例为20％以下。通过使铁素体组织的比例为20％以下，能够提高钢的组织的均匀性，能够使得不易发生由时效硬化引起的韧性的下降。因此，容易确保足够的韧性。在此，铁素体组织的比例是指，在钢线的与长尺寸方向垂直的截面中的边长为200μm的正方形区域中，铁素体组织的面积的总和相对于将铁素体组织的面积的总和与珠光体组织的面积的总和相加而得到的值的比例％。也可以是，上述铁素体组织的比例为15％以下。由此，更容易确保足够的韧性。
也可以是，上述钢线中的钢还含有选自由0.05质量％以上且0.5质量％以下的钒、0.02质量％以上且1质量％以下的钴、0.02质量％以上且1质量％以下的镍以及0.05质量％以上且0.5质量％以下的钼构成的组中的一种以上元素。
本公开的弹簧由上述钢线构成。根据本公开的弹簧，通过由本公开的钢线构成，能够提供一种能够兼顾高强度和高韧性的弹簧。
在此，对将构成钢线的钢的成分组成限定在上述范围的理由进行说明。
碳：0.5质量％以上且0.7质量％以下
碳是对具有珠光体组织的钢线的强度带来较大影响的元素。从作为钢线得到足够的强度的观点考虑，碳的含量需要为0.5质量％以上。当碳的含量增多时，韧性下降，加工成弹簧的形状时、拉丝时的加工性下降。从确保足够的加工性的观点考虑，碳的含量需要为0.7质量％以下。从进一步提高强度的观点考虑，碳的含量优选为0.62质量％以上。从提高韧性并使加工容易的观点考虑，碳的含量优选为0.68质量％以下。
硅：1质量％以上且2.5质量％以下
硅是作为钢的冶炼时的脱氧剂所必需的元素。此外，硅对钢赋予抗软化性，该抗软化性是抑制由加热引起的软化的性质。从在钢线被加工成弹簧的形状之后实施的氮化处理之类的热处理中抑制软化的观点考虑，硅的含量需要为1质量％以上。从进一步提高对加热的抗软化性的观点考虑，优选使硅的含量为1.5质量％以上，更优选使硅的含量为1.95质量％以上。当硅的含量增多时，韧性恐怕会下降。从确保足够的韧性的观点考虑，硅的含量需要为2.5质量％以下。
锰：0.3质量％以上且1质量％以下
锰与硅同样地是作为钢的冶炼时的脱氧剂所必需的元素。为了充分地起到作为脱氧剂的效果，锰的含量需要为0.3质量％以上。为了更充分地起到作为脱氧剂的效果，优选使锰的含量为0.5质量％以上。当锰被过度添加时，在拉丝工序前实施索氏体化处理(patenting)的情况下，成为在加热后的冷却时生成马氏体组织的原因。这样生成的马氏体组织使拉丝时的加工性下降。因此，锰的含量需要为1质量％以下。从进一步减少马氏体组织的生成的观点考虑，优选使锰的含量为0.8质量％以下。
铬：0.5质量％以上且2质量％以下
铬有助于钢组织的微细化、抑制加热时的软化。从充分地发挥这样的效果的观点考虑，需要使铬的含量为0.5质量％以上，优选使铬的含量为0.7质量％以上。当铬被过度添加时，在拉丝工序前实施索氏体化处理的情况下，成为在加热后的冷却时生成马氏体组织的原因。这样生成的马氏体组织使拉丝时的加工性下降。此外，当铬被过度添加时，成为韧性下降的原因。因此，铬的含量需要为2质量以下。从减少马氏体组织的生成并且提高韧性的观点考虑，优选使铬的含量为1.5质量％以下。
不可避免的杂质
在钢线的制造工序中，作为不可避免的杂质，磷和硫等不可避免地混入构成钢线的钢中。当磷和硫过度存在时，会产生晶界偏析或者生成夹杂物，从而使钢的特性恶化。因此，磷和硫的含量分别优选为0.025质量％以下。此外，就不可避免的杂质的含量而言，优选包括磷和硫在内合计为0.3质量％以下。
钒：0.05质量％以上且0.5质量％以下
钒在钢中作为碳化物生成元素发挥功能，通过生成碳化物有助于抑制加热时的软化。从充分地发挥这样的效果的观点考虑，可以使钒的含量为0.05质量％以上。钒的过剩添加使韧性下降。从确保足够的韧性的观点考虑，可以使钒的添加量为0.5质量％以下，进而可以使钒的添加量为0.2质量％以下。
钴：0.02质量％以上且1质量％以下
钴有助于提高钢的耐热性、抑制加热时的软化。从充分地发挥这样的效果的观点考虑，可以使钴的含量为0.02质量％以上，进而可以使钴的含量为0.05质量％以上。即使上述钢以超过1质量％的量含有钴，钴的上述效果也会饱和。因此，钴的含量优选为1质量％以下。从降低成本的观点考虑，钴的含量也可以为0.5质量％以下。
镍：0.02质量％以上且1质量％以下
通过添加镍，能够提高耐腐蚀性、韧性。从充分地发挥该功能的观点考虑，可以使镍的含量为0.02质量％以上，进而可以使镍的含量为0.1质量％。即使上述钢以超过1质量％的量含有镍，镍的上述效果也会饱和。此外，当上述钢以超过1质量％的量含有作为昂贵的元素的镍时，钢线的制造成本上升。因此，镍的含量优选为1质量％以下。从降低成本的观点考虑，镍的含量也可以为0.5质量％以下。
钼：0.05质量％以上且0.5质量％以下
钼在钢中作为碳化物生成元素发挥功能，通过生成碳化物，有助于抑制加热时的软化。从充分地发挥这样的效果的观点考虑，可以使钼的含量为0.05质量％以上。从确保足够的韧性的观点考虑，可以使钼的含量为0.5质量％以下，进而可以使钼的含量为0.25质量％以下。
[本申请发明的实施方式的详情]
接着，参照附图对本公开的钢线和弹簧的实施方式进行说明。需要说明的是，在以下的附图中对相同或相当的部分标注相同的参照编号并且不重复其说明。
图1是表示钢线的构造的立体图。需要说明的是，在图1中，一并图示了钢线的与长尺寸方向Y垂直的截面。参照图1，本实施方式中的钢线1是与长尺寸方向Y垂直的截面为圆形、外周面11为圆筒面形状的钢线。钢线1的线径D为0.5mm以上且2mm以下。钢线1的与长尺寸方向Y垂直的截面也可以为圆形以外的形状，例如也可以为椭圆形。
钢线1由钢构成，所述钢含有0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳、1质量％以上且2.5质量％以下的硅、0.3质量％以上且1质量％以下的锰以及0.5质量％以上且2质量％以下的铬，剩余部分为铁和不可避免的杂质。
图2是表示钢线1的与长尺寸方向Y垂直的截面的一部分的概略剖视图。在图2中，用实线示出了珠光体组织21彼此的边界21A以及珠光体组织21与铁素体组织22的边界22A。参照图2，构成钢线1的钢包含珠光体组织21和铁素体组织22。在本实施方式中，构成钢线1的钢中的珠光体组织21的比例为80％以上。珠光体组织21的比例优选为85％以上，更优选为90％以上。在本实施方式中，构成钢线1的钢中的铁素体组织22的比例为20％以下。铁素体组织22的比例优选为15％以下，更优选为10％以下。通过使铁素体组织的比例为20％以下，能够提高钢的组织的均匀性，能够使得不易发生由时效硬化引起的韧性的下降。因此，容易确保足够的韧性。珠光体组织21和铁素体组织22的比例例如通过以下的方法导出。首先，从钢线1采集样品。然后，对所得到的样品的与长尺寸方向Y垂直的截面进行研磨。例如通过电子显微镜来观察经研磨的面。利用适当的软件对通过该观察得到的图像进行处理，由此导出珠光体组织21和铁素体组织22的比例。
钢线1的抗拉强度T为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下。钢线1的抗拉强度T的下限优选为2050N/mm2，更优选为2100N/mm2。钢线1的抗拉强度T的上限优选为2600N/mm2，更优选为2500N/mm2。抗拉强度T例如基于JIS Z2241来测定。
在将构成钢线1的钢的晶格应变设为S的情况下，S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。例如，在S为0.005的情况下，S加上5.8885×10－3所得的值为0.0108885(10.8885×10－3)。进而，在抗拉强度T为2230N/mm2的情况下，(S+5.8885×10－3)/T为4.88×10－6。需要说明的是，将小数点第三位以下四舍五入。(S+5.8885×10－3)/T优选为4.84×10－6以上。晶格应变例如使用下述式(1)所示的Williamson－Hall法来导出。在式(1)中，S表示晶格应变，β表示衍射线的半值宽度(弧度)，λ表示测定X射线的波长(×10－1nm)，θ表示衍射线的布拉格角(弧度)，作为无量纲数(dimensionless number)的ε表示常数。
[数式1]
βc0sθ/λ＝＝2S×(sinθ/λ)+(1/ε)
图3是表示弹簧的构造的立体图。参照图3，本实施方式中的弹簧2由钢线1构成。
接着，对钢线1和弹簧2的制造方法的一个例子进行说明。参照图4，在本实施方式中的钢线1和弹簧2的制造方法中，首先实施作为S10的原料线材准备工序。图5是表示原料线材的构造的立体图。在图5中，一并图示了原料线材5的与长尺寸方向Y垂直的截面。在S10中，准备由钢构成的原料线材5，所述钢含有0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳、1质量％以上且2.5质量％以下的硅、0.3质量％以上且1质量％以下的锰以及0.5质量％以上且2质量％以下的铬，剩余部分为铁和不可避免的杂质。构成原料线材5的钢也可以还含有选自由0.05质量％以上且0.5质量％以下的钒、0.02质量％以上且1质量％以下的钴、0.02质量％以上且1质量％以下的镍以及0.05质量％以上且0.5质量％以下的钼构成的组中的一种以上元素。
接着，实施作为工序S20的索氏体化处理工序。在该工序S20中，对在工序S10中准备好的原料钢线实施索氏体化处理。具体而言，实施如下热处理：将原料钢线加热至构成钢线的钢奥氏体化的温度以上的温度区域之后(奥氏体化处理)，急冷(quenching)至比钢马氏体化的温度即MS点高的温度区域，并在该温度区域中进行保持(等温转变处理)。由此，原料钢线的金属组织成为片层间距(lamellar spacing)小的微细珠光体组织。该工序是对于使(S+5.8885×10－3)/T的值为4.8×10－6以上而言重要的工序。在本实施方式的奥氏体化处理中，原料钢线被加热至钢成为奥氏体单相的A3点以上的温度区域。奥氏体化处理优选在A3点的紧上实施。具体而言，奥氏体化处理优选在A3点以上且A3点+20℃以下的温度区域中实施。与A3点对应的温度例如可以通过以下的计算式910－203×[C％]－5.2×[Ni％]+44.7×[Si％]+104×[V％]+31.5×[Mo％](℃)来计算。在此，[C％]、[Ni％]、[Si％]、[V％]以及[Mo％]分别是指C、Ni、Si、V以及Mo的含量(质量％)。在上述奥氏体化处理中，从抑制脱碳的发生的观点考虑，原料钢线在惰性气体气氛中被加热。在等温转变处理中，原料钢线在比对一般的钢琴丝等的等温转变处理高的温度区域中被保持。具体而言，在本实施方式中，原料钢线被保持在650℃以上的温度区域。通过这样将等温转变处理的温度设为比对一般的钢琴丝等的等温转变处理高的温度区域，虽然所得到的珠光体组织的片层间距稍微变大，但能够进一步减小在等温转变处理后略微存在的铁素体相的比例。由此，能够使(S+5.8885×10－3)/T的值为4.8×10－6以上。
接着，实施作为工序S30的拉丝工序。在该工序S30中，对在工序S20中实施了索氏体化处理的原料钢线实施拉丝。在本实施方式中，作为拉丝工序的加工度的断面收缩率的下限为85％。通过使断面收缩率为85％以上，能够提高钢线1的强度。在本实施方式中，断面收缩率的上限为95％。通过实施拉丝工序，可得到具有珠光体组织、如图1所示的钢线1。需要说明的是，在将实施拉丝之前的原料钢线的与长尺寸方向垂直的截面的截面积设为V1、将实施拉丝之后的原料钢线的与长尺寸方向垂直的截面的截面积设为V2的情况下，断面收缩率为V1与V2之差除以V1而得到的比例。
接着，对使用在S30中得到的钢线1的弹簧2的制造方法进行说明。接着S30，实施作为工序S40的加工成弹簧的形状的弹簧加工工序。在该S40中，参照图1和图3，通过将钢线1塑性加工成例如图3所示的螺旋形状来成型为弹簧的形状。接着，实施作为工序S50的退火工序。在该S50中，对在S40中成型为弹簧的形状的钢线1实施退火处理。具体而言，通过对成型为弹簧的形状的钢线1进行加热来减少在S40中产生的钢线1中的应变。通过以上的工序，本实施方式的弹簧2完成。
在此，在本实施方式中的钢线1和弹簧2中，就钢的晶格应变S和抗拉强度T(单位：N/mm2)而言，S加上5.8885×10－3所得的值除以T而得到的比例、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上。因此，根据本实施方式中的钢线1和弹簧2，能够兼顾高强度和高韧性。
在上述实施方式中，也可以对在S50中实施了退火处理的钢线1实施喷丸处理(shot peening)。喷丸处理不是本实施方式的弹簧2的制造方法中所必须的工序，但通过实施喷丸处理，对弹簧2的包含表面的区域赋予压缩应力，有助于提高疲劳强度。
在上述实施方式中，也可以在实施S30的拉丝工序之前，实施将原料线材5中的脱碳层去除的剥皮工序、退火工序。退火工序中的加热温度例如为550℃以上且650℃以下。退火工序中的处理时间例如为120分钟以上且240分钟以下。此外，也可以在实施S20的索氏体化处理工序之前，实施预拉丝(日文为：下引き伸線)工序。通过实施预拉丝工序，容易调整S30的拉丝工序中的加工度。
[实施例]
制作上述本公开的钢线1的样品，进行了确认能够兼顾高强度和高韧性的效果的评价。评价的步骤如下。
按照与在上述实施方式中说明的钢线1的制造方法同样的步骤制作出样品I。将样品I的钢的成分组成示于表1。将样品I的索氏体化处理工序中的在A3点以上的温度区域中的保持(奥氏体化处理)时间设定为60秒。将样品I的索氏体化处理工序中的等温转变处理的温度设定为650℃。如表1所示变更钢的成分组成，除此以外与样品I同样地制作出样品II～VI。如表1所示变更钢的成分组成，将等温转变处理的温度设定为600℃，除此以外与样品I同样地制作出样品VII～VIII。如表1所示变更钢的成分组成，使索氏体化处理工序中的奥氏体化处理温度低于A3点，除此以外与样品I同样地制作出样品IX和样品X。表1中的数值以质量％表示各元素的含量。表1所示的钢的成分组成以外的成分为铁和不可避免的杂质。
[表1]
(质量％)
| C | Si | Mn | Cr | V | Co | Mo | Ni | |
| I | 0.63 | 2.35 | 0.56 | 1.22 | 0.11 | 0.2 | - | - |
| II | 0.66 | 1.32 | 0.8 | 0.75 | - | - | - | - |
| III | 0.63 | 2.1 | 0.78 | 0.81 | 0.15 | - | 0.22 | - |
| IV | 0.65 | 1.98 | 0.83 | 0.89 | 0.12 | - | - | 0.15 |
| V | 0.63 | 2.02 | 0.77 | 0.68 | 0.09 | - | - | - |
| VI | 0.54 | 1.45 | 0.55 | 0.6 | - | - | - | - |
| VII | 0.64 | 2.2 | 0.57 | 1.18 | 0.11 | - | - | - |
| VIII | 0.62 | 1.28 | 0.77 | 0.65 | 0.11 | - | - | - |
| IX | 0.54 | 1.45 | 0.55 | 0.6 | - | - | - | - |
| X | 0.54 | 1.45 | 0.55 | 0.6 | - | - | - | - |
测定出样品I～X的抗拉强度T、晶格应变S、铁素体组织22的比例以及扭转次数值。对于抗拉强度T、晶格应变S以及铁素体组织22的比例，在制作出样品I～X后经过两周之后实施了测定。如以下这样实施了晶格应变S的测定。
对使用X射线衍射测定得到的数据进行基于Williamson-Hall法的数据标绘(dataplot)来计算出应变的值。X射线衍射测定中使用了利用硅的双晶光谱仪进行了单色化的X射线。具体而言，在单晶硅的(111)面引起衍射，将X射线的波长调整为0.0689nm。在双晶光谱仪中X射线的强度容易大幅衰减，因此使用了能够得到高强度的同步辐射设施的X射线源。具体而言，使用了九州同步加速器光研究中心(SAGA-LS)的BL16。即使使用作为同样的具备双晶光谱仪的同步辐射设施的光束线(beamline)的、例如SPring-8的BL16B2、SPring-8的BL16XU、SPring-8的BL19B2、SPring-8的BL46XU、Aichi-SR的BL5S1、SAGA-LS的BL15等其他设备，也能够进行同样的测定。以能够观测两条来自钢线中所含的铁的衍射线的方式实施了衍射测定。具体而言，对铁的(110)衍射线和铁的(220)衍射线进行观测。对所得到的衍射线进行形状解析，求出衍射线的半值宽度、波长以及衍射线的布拉格角，并代入式(1)的Williamson-Hall的式中，由此计算出晶格应变S。
根据测定出的抗拉强度T、晶格应变S计算出(S+5.8885×10-3)/T。如以下这样实施了扭转次数值的测定。将样品的一端固定，扭转样品的另一端，测定出直至样品断裂为止的扭转次数作为扭转次数值。将标距设为100×D，将扭转速度设为60rpm。分别测定出样品刚制作后的第一扭转次数值和用于确认时效硬化对韧性的影响的样品制作后经过两周之后的第二扭转次数值。将第一扭转次数值和第二扭转次数值均为20次以上的样品设为合格。第一扭转次数值为20次以上、第二扭转次数值小于20次的样品视为发生了时效硬化而设为不合格。需要说明的是，第一扭转次数值小于20次的样品设为不合格。将这些实验结果示于表2、图6以及图7。在表2中仅示出第二扭转次数值。在表2中的综合评价中，将第一扭转次数值和第二扭转次数值均为20次以上并且铁素体组织22的比例为20％以下的样品设为合格并用A表示，将第一扭转次数值为20次以上、第二扭转次数值小于20次的样品设为不合格并用B表示。
[表2]
在样品I～样品X中，第一扭转次数值为20次以上。参照表2，在样品I～样品X中，抗拉强度T为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下。因此，样品I～样品X具有高强度。样品VII和样品VIII被认为由于等温转变处理的温度被设定得低而导致铁素体面积率变高。样品IX和样品X被认为由于奥氏体化温度被设定得低而导致铁素体面积率变高。铁素体面积率还根据索氏体化处理工序中的从奥氏体化处理温度到等温转变处理温度的冷却速度等而变动。参照图6，在(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上的样品I～样品VI中，第二扭转次数值为20次以上。就是说，在样品I～样品VI中，不易发生由时效硬化引起的韧性的下降，维持了高韧性。在(S+5.8885×10－3)/T小于4.8×10－6的样品VII～样品X中，第二扭转次数值小于20次。就是说，在样品VII～样品X中，发生时效硬化，韧性下降。因此，可以说样品I～样品VI兼顾了高强度和高韧性。参照图7，(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上并且铁素体组织的比例为20％以下的样品I～样品VI不易发生由时效硬化引起的韧性的下降，维持了高韧性。因此，更优选的是，(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上并且铁素体组织的比例为20％以下。如此，根据本公开的钢线，能够兼顾高强度和高韧性。
应该理解为本次公开的实施方式和实施例在所有方面都是示例，从任何方面来看都不是限制性的。本发明的范围并不是由上述的说明规定，而是由权利要求书规定，旨在包括与权利要求书等同的含义和范围内的所有变更。
附图标记说明
1：钢线，2：弹簧，5：原料线材，11：外周面，21：珠光体组织，21A、22A：边界，22：铁素体组织，D：线径，I、II、III、IV、V、VI、VII、VIII、IX、X：样品，S：晶格应变，S10、S20、S30、S40、S50：工序，T：抗拉强度，V1、V2：截面积，Y：长尺寸方向。
Claims (7)
1.一种钢线，其由钢构成，所述钢含有：
0.5质量％以上且0.7质量％以下的碳；
1质量％以上且2.5质量％以下的硅；
0.3质量％以上且1质量％以下的锰；以及
0.5质量％以上且2质量％以下的铬，
剩余部分为铁和不可避免的杂质，
线径为0.5mm以上且2mm以下，
抗拉强度为2000N/mm2以上且2700N/mm2以下，
所述钢具有珠光体组织，
所述钢的晶格应变S加上5.8885×10－3所得的值除以抗拉强度T而得到的值、即(S+5.8885×10－3)/T为4.8×10－6以上，所述抗拉强度T的单位为N/mm2。
2.根据权利要求1所述的钢线，其中，
所述(S+5.8885×10－3)/T为4.84×10－6以上。
3.根据权利要求1或2所述的钢线，其中，
所述钢中的铁素体组织的比例为20％以下。
4.根据权利要求1或2所述的钢线，其中，
所述钢中的铁素体组织的比例为15％以下。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的钢线，其中，
所述钢中的珠光体组织的比例为80％以上。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的钢线，其中，
所述钢还含有选自由0.05质量％以上且0.5质量％以下的钒、0.02质量％以上且1质量％以下的钴、0.02质量％以上且1质量％以下的镍以及0.05质量％以上且0.5质量％以下的钼构成的组中的一种以上元素。
7.一种弹簧，其由如权利要求1至6中任一项所述的钢线构成。
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