CN114412165B - 花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法及钢木组合支撑体系 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法及钢木组合支撑体系，该方法包括步骤：1、沿花瓣型混凝土墙(10)的弧形段将花瓣型混凝土墙分成若干段弧形段等效梁(101)，花瓣型混凝土墙的剩余部分与弧形段不相交，该剩余部分作为水平等效梁(102)，若干段弧形段等效梁与水平等效梁构成完整的花瓣型混凝土墙；2、根据弧形段等效梁的浇筑高度Hi计算弧形段等效梁的高度Heq,i；3、设置有效高度系数ξ，根据有效高度系数ξ优化若干段弧形段等效梁的浇筑高度比例。本发明能通过弧形模板设计方法优化模板的匹配度和精度，同时通过支撑体系的优化为模板提供稳定可靠的支撑，有利于巨型花瓣式墙体的混凝土浇筑。
Description
技术领域
本发明涉及一种建筑结构模板的设计方法及其模板的支撑体系，尤其涉及一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法及钢木组合支撑体系。
背景技术
对于带悬挑的花瓣型混凝土墙10，如附图1所示，底面是弧形并悬挑出去，施工时需要支设弧形曲面的底模板。在行业规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008中，仅给出了竖直侧模的混凝土浇筑荷载的计算方法，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值按下列公式计算，并取最小值：
F＝γcH (1)
其中，F——新浇混凝土对模板的侧压力计算值(kN/m2)；
γc——混凝土的重力密度(kN/m3)；一般取24。
V——混凝土的浇筑速度(m/h)；
t0——新浇混凝土的初凝时间(h)，可按试验确定；当缺乏试验资料时，可采用t0＝200/(T+15)(T为混凝土的温度℃)；
β1——外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数；当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)；混凝土侧压力的计算分布图形如下图所示，图中h＝F/γc，h为有效压头高度。
当巨型花瓣式墙体高度超过5m时，混凝土的施工必须采用合理的分段施工工艺，上述计算方法不适用于倾斜的弧形曲面的混凝土浇筑荷载计算。由于巨型花瓣式墙体高度可达12m以上，不够精细的荷载取值将带来成本和安全问题：若混凝土完全按流体来考虑，则荷载取值过保守，成本过高；若混凝土荷载直接取值为规范所给的竖向模板截断荷载，则设计结构不安全，容易导致事故。
此外，弧形模板的需要通过支撑体系进行支设和固定，传统的混凝土梁施工所用的底模板支撑体系由木方和钢管组成，其中主龙骨与次龙骨是相互独立的，主要有以下两种形式：
1、用木方作横向次龙骨设置在底模板的底部，横向次龙骨下方设置钢管(或木方)作为纵向主龙骨，采用支撑立杆顶紧钢管(或木方)。
2、用木方作纵向主龙骨设置在底模板的底部，纵向主龙骨下方设置短钢管(或短木方)作为横向次龙骨，采用支撑立杆顶紧钢管(或木方)。
传统的混凝土梁施工所用的梁底模板支撑体系，对于常规的水平梁的应用已比较成熟，但对于带悬挑的巨型的花瓣型混凝土墙10并不适用，其主要缺陷是：
1、花瓣型混凝土墙10的底模是弧形的，带有倾角，纵向木龙骨强度和刚度不够，难以承担巨型的花瓣型混凝土墙10混凝土浇筑产生的荷载，且不易加工成弧形；纵向钢管龙骨虽然强度和刚度满足，但加工成弧形是非常困难的。
2、在有倾角的位置，只能改造支撑杆顶托使其能转动且与主次龙骨可靠连接、或者增加地锚使支撑杆能斜向放置，否则支撑杆很难与底模主次龙骨垂直顶紧，达到支顶的作用。然而，前者的加工难度和构造措施成本都很高，后者的支撑杆难以进行整齐合理的布置，因而这两种方式都不适用于工程建造。
发明内容
本发明的目的在于提供一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法及钢木组合支撑体系，能通过弧形模板设计方法优化模板的匹配度和精度，同时通过支撑体系的优化为模板提供稳定可靠的支撑，有利于巨型花瓣式墙体的混凝土浇筑。
本发明是这样实现的：
一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法，对高度超过5m的花瓣型混凝土墙进行分段，包括以下步骤：
步骤1：沿花瓣型混凝土墙的弧形段将花瓣型混凝土墙分成若干段弧形段等效梁，花瓣型混凝土墙的剩余部分与弧形段不相交，该剩余部分作为水平等效梁，若干段弧形段等效梁与水平等效梁构成完整的花瓣型混凝土墙；
步骤2：根据弧形段等效梁的浇筑高度Hi计算弧形段等效梁的高度Heq,i；
步骤3：设置有效高度系数ξ，根据有效高度系数ξ优化若干段弧形段等效梁的浇筑高度比例。
第i段所述的弧形段等效梁的浇筑高度为Hi，第i段弧形段等效梁的倾角为θi，弧形段等效梁的倾角即弧形段等效梁的弧形顶点与弧形底点的连线与水平线的夹角，其中，i为≥2的自然数。
在浇筑所述的花瓣型混凝土墙时，弧形段等效梁与弧形段等效梁、弧形段等效梁与水平等效梁的混凝土之间留冷缝，弧形段等效梁和水平等效梁内均采用分层浇筑且层间不留冷缝。
所述的步骤2中，采用应力莫尔圆方法计算得到第i段弧形段等效梁新浇混凝土对底模的压应力σ1i；设计每段弧形段等效梁的底模时，将该段弧形段等效梁等效为高为Heq,i的水平梁，使等效后的水平梁的底模受到混凝土压应力与倾角为θi、浇筑高度为Hi的倾斜底模所受混凝土压应力相等，即：
弧形段等效梁的宽度与花瓣型混凝土墙的厚度一致，弧形段等效梁的高度取值为：
其中，
所述的步骤3中，混凝土浇筑的临界高度为Hcr＝F/γc，有效高度系数ξ为：
一种花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，该花瓣式墙体弧形模板采用所述的花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法设计得到，所述的支撑体系为主次龙骨分离式支撑体系；
所述的主次龙骨分离式支撑体系包括纵向主龙骨、连接板、顶紧块、支撑立杆和次龙骨；纵向主龙骨包括第一弧形板和第一木方；若干个第一木方间隔设置在一对第一弧形板之间，构成弧形结构的纵向主龙骨，相邻两段纵向主龙骨之间通过连接板经自攻螺钉等连接件固定连接；若干根次龙骨横向间隔设置在底模的底部，纵向主龙骨纵向间隔设置在若干根次龙骨的底部；顶紧块设置在相邻两段纵向主龙骨之间，且顶紧块的截面为梯形结构，使顶紧块的顶面能贴合在次龙骨的底部上，支撑立杆的顶托能承托在顶紧块的底面上。
所述的相邻两段纵向主龙骨之间留有间隙，一对连接板对称连接在两段纵向主龙骨的外壁上，使一对连接板与两段纵向主龙骨的端部之间形成安装腔，顶紧块嵌装在该安装腔内并通过自攻螺钉等连接件固定在一对连接板之间。
一种花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，该花瓣式墙体弧形模板采用所述的花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法设计得到，所述的支撑体系为主次龙骨一体式支撑体系；
所述的主次龙骨一体式支撑体系包括连接板、支撑立杆、组合龙骨和顶托钢管；组合龙骨包括第二弧形板和第二木方，若干个第二木方间隔设置在一对第二弧形板之间，构成弧形结构的组合龙骨，相邻两段组合龙骨之间通过连接板经自攻螺钉等连接件固定连接；组合龙骨设置在底模的底部，顶托钢管设置在组合龙骨上，支撑立杆的顶托能承托在顶托钢管的底部；
所述的相邻两段组合龙骨之间留有间隙，一对连接板对称连接在两段组合龙骨的外壁上，一对连接板与每段组合龙骨的一对第二弧形板的端部之间通过对拉螺杆拉结固定。
所述的顶托钢管通过搭接件连接在组合龙骨的底部，使顶托钢管横向设置在一对第二弧形板的底部之间。
所述的顶托钢管横向搭接在一对第二弧形板之间，使顶托钢管位于组合龙骨内。
本发明与现有技术相比，具有如下有益效果：
1、本发明由于将花瓣型混凝土墙的弧形段分成多段弧形段水平梁，并等效成水平梁，同时结合有效高度系数优化多段弧形段水平梁的浇筑高度比例，满足带有倾斜角度的弧形底模的设计要求，适用于高度大于5m的巨型悬挑式花瓣型混凝土墙的浇筑施工。
2、本发明由于优化了支撑体系的主次龙骨结构，采用易于取材和加工成型的钢板、木方等材质制成与花瓣型混凝土墙弧形段弧度相匹配的支撑体系，确保对花瓣型混凝土墙底模的可靠支撑，也便于支撑立杆的竖向支设，且具有良好的刚度和强度。
3、本发明的支撑体系通过多个木方连接一对弧形板，增强了支撑体系的结构稳定性，并通过梯形结构的顶紧块或钢管实现普通支撑立杆的顶托对斜向设置的龙骨的稳定支撑，具有成本低、施工方便、节省材料等优点，能在保证施工质量的同时有效降低施工成本和施工难度，提高施工效率。
附图说明
图1是花瓣型混凝土墙的主视图；
图2是本发明花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法的分段示意图；
图3是本发明花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法中有效高度系数的曲线图；
图4是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中主次龙骨分离式支撑体系的主视图；
图5是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中纵向主龙骨的连接示意图；
图6是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中组合龙骨的连接示意图；
图7是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中相邻组合龙骨连接节点的放大示意图；
图8是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中主次龙骨一体式支撑体系的主视图(顶托钢管位于第二弧形板底部)；
图9是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中顶托钢管的安装示意图(顶托钢管位于第二弧形板底部)；
图10是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中主次龙骨一体式支撑体系的主视图(顶托钢管位于组合龙骨内)；
图11是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中顶托钢管的安装示意图(顶托钢管位于组合龙骨内)；
图12是本发明花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系中支撑立杆的施工示意图。
图中：10花瓣型混凝土墙，101弧形段等效梁，102水平等效梁，1纵向主龙骨，11第一弧形板，12第一木方，2连接板，3顶紧块，4支撑立杆，41支撑横杆，42支撑斜杆，5次龙骨，6组合龙骨，61第二弧形板，62第二木方，63对拉螺杆，7顶托钢管，71搭接件，8底模。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明。
请参见附图2，一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法，对高度超过5m的花瓣型混凝土墙10进行分段，包括以下步骤：
步骤1：沿花瓣型混凝土墙10的弧形段将花瓣型混凝土墙10分成若干段弧形段等效梁101，花瓣型混凝土墙10的剩余部分与弧形段不相交，该剩余部分作为水平等效梁102，若干段弧形段等效梁101与水平等效梁102构成完整的花瓣型混凝土墙10。
第i段所述的弧形段等效梁101的浇筑高度为Hi，第i段弧形段等效梁101的倾角为θi，弧形段等效梁101的倾角即弧形段等效梁101的弧形顶点与弧形底点的连线与水平线的夹角，其中，i为≥2的自然数。
在浇筑花瓣型混凝土墙10时，弧形段等效梁101与弧形段等效梁101、弧形段等效梁101与水平等效梁102的混凝土之间留冷缝，弧形段等效梁101和水平等效梁102内均采用分层浇筑且层间不留冷缝。
优选的，根据花瓣型混凝土墙10的高度，可将花瓣型混凝土墙10分成三段弧形段等效梁101和一段水平等效梁102，三段弧形段等效梁101沿弧形悬挑方向依次覆盖花瓣型混凝土墙10的弧形段，一段水平等效梁102不与弧形段相接。利用分段线与底模弧线的交点作割线，形成三条直线段，分别代表了第1、第2、第3段底模的简化模型。
步骤2：根据弧形段等效梁101的浇筑高度Hi计算弧形段等效梁101的高度Heq,i。
弧形段等效梁101和水平等效梁102的模板均包括侧模和底模，侧模通过对拉螺栓拉紧，侧模采用传统混凝土墙的模板设计方法设计，此处不再赘述。
优选的，可采用应力莫尔圆方法求出混凝土浇注对弧形段等效梁101和水平等效梁102的底模的作用荷载。莫尔圆表示复杂应力状态(或应变状态)下物体中一点各微截面上应力(或应变)分量之间关系的平面图形。表示应力的称为应力莫尔圆；表示应变的称为应变莫尔圆。
根据公式(1)，在新浇筑混凝土时，底模的作用荷载存在以下两种情况：
1、当
时，即混凝土的浇筑高度小于临界高度
时，混凝土应力状态为流体应力状态，该应力状态下，混凝土对任意倾角的底模的荷载作用力均为γH。其中，钢筋混凝土重度为γ(一般取25.5kN/m3)，浇筑高度为H。
2、当
时，即混凝土的浇筑高度大于临界高度
时，设
根据莫尔圆可以计算得到新浇筑混凝土对模板的压应力σ1和剪切应力τ，计算公式为：
其中，H为混凝土的浇筑高度，θ为模板的倾角，γ为钢筋混凝土重度，一般取25.5kN/m3。
对于巨型的花瓣型混凝土墙10，混凝土浇筑高度通常大于临界高度，因此一般需要以第2种情况进行分析。
由于底模主要为受弯构件，因而底模的设计主要取决于垂直于板面的荷载。由此，根据公式(2)，可以得到第i段弧形段等效梁101新浇混凝土对底模的压应力σ1i。设计每段弧形段等效梁101的底模时，将该段弧形段等效梁101等效为高为Heq,i的水平梁，使等效后的水平梁的底模受到混凝土压应力与倾角为θi、浇筑高度为Hi的倾斜底模所受混凝土压应力相等，即：
弧形段等效梁101的宽度与花瓣型混凝土墙10的厚度一致，弧形段等效梁101的高度取值为：
其中，
得到弧形段等效梁101的高度后，弧形倾斜的弧形段等效梁101底模的设计则可以根据分段规则，按照每段的等效水平梁的简化模型进行常规设计。
步骤3：设置有效高度系数ξ，根据有效高度系数ξ优化若干段弧形段等效梁101的浇筑高度比例。
底模的模板以及支撑体系的设计主要取决于弧形段等效梁101的高度Heq,i这一参数，该参数越大，则底模和支撑体系就需要越强。
考虑到混凝土浇筑的临界高度Hcr＝F/γc，定义有效高度系数ξ为：
请参见附图3，当浇筑高度Hi比较高(Hi/Hcr>2)时，有效高度系数ξ随倾角θi变化的幅度越大。当底模倾角接近于竖直时(90°>θi>70°)，有效高度系数ξ较小，约在0.2-0.4之间；当底模的倾角在45°左右时，有效高度系数ξ约在0.6-0.7之间，比竖直情况提高了近1倍左右；当底模的倾角接近于水平(0°<θ<20°)时，有效高度接近1，约是水平情况的1.5倍左右。
为了使区段划分更加经济安全，应尽量保证每一段的弧形段等效梁101的高度相同。基于上述分析，由于底模的倾角由90°逐渐过渡到0°，若将花瓣型混凝土墙10分三段浇筑，则三段弧形段等效梁101的浇筑高度可大致按照3：1.5：1的比例划分。在实际施工时，可根据实际分段情况进行浇筑高度比例划分的优化。
一种花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，该花瓣式墙体弧形模板采用上述花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法设计得到，包括主次龙骨分离式支撑体系和/或主次龙骨一体式支撑体系。
请参见附图4和附图5，所述的主次龙骨分离式支撑体系包括纵向主龙骨1、连接板2、顶紧块3、支撑立杆4和次龙骨5；纵向主龙骨1包括第一弧形板11和第一木方12；若干个第一木方12间隔设置在一对第一弧形板11之间，构成弧形结构的纵向主龙骨1，相邻两段纵向主龙骨1之间通过连接板2经自攻螺钉等连接件固定连接；若干根次龙骨5横向间隔设置在底模8的底部，纵向主龙骨1纵向间隔设置在若干根次龙骨5的底部；顶紧块3设置在相邻两段纵向主龙骨1之间，且顶紧块3的截面为梯形结构，使顶紧块3的顶面能贴合在次龙骨5的底部上，支撑立杆4的顶托能承托在顶紧块3的底面上。纵向主龙骨1和次龙骨5独立加工，分上下两层放置，依次传力，分界鲜明，通过弧形结构的纵向主龙骨1对弧形的底模提供稳定的支撑效果。顶紧块3的底面制成斜面结构，斜面的倾斜角度与其所支撑位置的底模的倾斜角度相匹配，确保顶紧块3的顶面贴合次龙骨5时，顶紧块3的底面位于水平面内，从而保证支撑立杆4的顶托对顶紧块3提供可靠稳定的支撑，无需特制支撑立杆4。
所述的相邻两段纵向主龙骨1之间留有间隙，一对连接板2对称连接在两段纵向主龙骨1的外壁上，使一对连接板2与两段纵向主龙骨1的端部之间形成安装腔，顶紧块3嵌装在该安装腔内并通过自攻螺钉等连接件固定在一对连接板2之间。顶紧块3的拆装、更换方便，可采用木块制成，易于取材和制作，也易于顶紧块3的斜面角度调整。
请参见附图6、附图8和附图10，所述的主次龙骨一体式支撑体系包括连接板2、支撑立杆4、组合龙骨6和顶托钢管7；组合龙骨6包括第二弧形板61和第二木方62，若干个第二木方62间隔设置在一对第二弧形板61之间，构成弧形结构的组合龙骨6，相邻两段组合龙骨6之间通过连接板2经自攻螺钉等连接件固定连接；组合龙骨6设置在底模8的底部，顶托钢管7设置在组合龙骨6上，支撑立杆4的顶托能承托在顶托钢管7的底部。第二弧形板61和第二木方62组合成一体结构的组合龙骨6，且第二弧形板61和第二木方62同层设置，不仅能通过第二弧形板61有效贴合弧形底模，确保支撑稳定性，同时解决了弧形钢管龙骨制作困难、支撑节点不稳定的问题。顶托钢管7的圆柱形结构能使顶托钢管7在任意角度位置均能嵌于支撑立杆4的顶托内，从而确保支撑立杆4对组合龙骨6的竖向稳定支撑，无需特制支撑立杆4。每块连接板2的端部与第二弧形板61的端部之间可采用多个自攻螺钉等连接件连接，确保连接强度，且避免连接处发生转动。
请参见附图7，所述的相邻两段组合龙骨6之间留有间隙，一对连接板2对称连接在两段组合龙骨6的外壁上，一对连接板2与每段组合龙骨6的一对第二弧形板61的端部之间通过对拉螺杆63拉结固定。对拉螺杆63能提高相邻两段组合龙骨6连接节点的稳定性，起到定位和加固的作用，施工简单、高效。
请参见附图8和附图9，所述的顶托钢管7通过搭接件71连接在组合龙骨6的底部，使顶托钢管7横向设置在一对第二弧形板61的底部之间。搭接件71可采用短钢筋制成，搭接件71需保证为顶托钢管7提供足够的斜向抗滑力。
请参见附图10和附图11，所述的顶托钢管7横向搭接在一对第二弧形板61之间，使顶托钢管7位于组合龙骨6内。顶托钢管7与第二弧形板61焊接固定，且焊缝需保证为顶托钢管7提供足够的抗剪承载力。
请参见附图12，所述的支撑立杆4之间搭接有支撑横杆41和支撑斜杆42，提高支撑体系的结构稳定性。
第一弧形板11和第二弧形板61均可采用钢板制成，用于提供刚度和强度，节省了大量木材，行业内的钢板加工技术较为成熟，弧线切割、开孔操作方便，能精确加工成与底模弧度相匹配的形状，且有利于降低成本。第一木方12用于在一对第一弧形板11之间提高结构强度，第二木方62作为侧龙骨承担底模荷载的同时，又能在一对第二弧形板61之间提高结构强度，材料充分利用，可节省30-50％木材消耗，施工便捷，有利于工程实施。
以上仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定发明的保护范围，因此，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (7)
1.一种花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法，其特征是：对高度超过5m的花瓣型混凝土墙(10)进行分段，包括以下步骤：
步骤1：沿花瓣型混凝土墙(10)的弧形段将花瓣型混凝土墙(10)分成若干段弧形段等效梁(101)，花瓣型混凝土墙(10)的剩余部分与弧形段不相交，该剩余部分作为水平等效梁(102)，若干段弧形段等效梁(101)与水平等效梁(102)构成完整的花瓣型混凝土墙(10)；
步骤2：根据弧形段等效梁(101)的浇筑高度Hi计算弧形段等效梁(101)的高度Heq,i；
步骤3：设置有效高度系数ξ，根据有效高度系数ξ优化若干段弧形段等效梁(101)的浇筑高度比例；
第i段所述的弧形段等效梁(101)的浇筑高度为Hi，第i段弧形段等效梁(101)的倾角为θi，弧形段等效梁(101)的倾角即弧形段等效梁(101)的弧形顶点与弧形底点的连线与水平线的夹角，其中，i为≥2的自然数；
所述的步骤2中，采用应力莫尔圆方法计算得到第i段弧形段等效梁(101)新浇混凝土对底模的压应力σ1i；设计每段弧形段等效梁(101)的底模时，将该段弧形段等效梁(101)等效为高为Heq,i的水平梁，使等效后的水平梁的底模受到混凝土压应力与倾角为θi、浇筑高度为Hi的倾斜底模所受混凝土压应力相等，即：
弧形段等效梁(101)的宽度与花瓣型混凝土墙(10)的厚度一致，弧形段等效梁(101)的高度取值为：
其中，
所述的步骤3中，混凝土浇筑的临界高度为H cr＝F/γ c ，有效高度系数ξ为：
2.根据权利要求1所述的花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法，其特征是：在浇筑所述的花瓣型混凝土墙(10)时，弧形段等效梁(101)与弧形段等效梁(101)、弧形段等效梁(101)与水平等效梁(102)的混凝土之间留冷缝，弧形段等效梁(101)和水平等效梁(102)内均采用分层浇筑且层间不留冷缝。
3.一种花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，其特征是：该花瓣式墙体弧形模板采用权利要求1所述的花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法设计得到，所述的支撑体系为主次龙骨分离式支撑体系；
所述的主次龙骨分离式支撑体系包括纵向主龙骨(1)、连接板(2)、顶紧块(3)、支撑立杆(4)和次龙骨(5)；纵向主龙骨(1)包括第一弧形板(11)和第一木方(12)；若干个第一木方(12)间隔设置在一对第一弧形板(11)之间，构成弧形结构的纵向主龙骨(1)，相邻两段纵向主龙骨(1)之间通过连接板(2)经自攻螺钉固定连接；若干根次龙骨(5)横向间隔设置在底模(8)的底部，纵向主龙骨(1)纵向间隔设置在若干根次龙骨(5)的底部；顶紧块(3)设置在相邻两段纵向主龙骨(1)之间，且顶紧块(3)的截面为梯形结构，使顶紧块(3)的顶面能贴合在次龙骨(5)的底部上，支撑立杆(4)的顶托能承托在顶紧块(3)的底面上。
4.根据权利要求3所述的花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，其特征是：所述的相邻两段纵向主龙骨(1)之间留有间隙，一对连接板(2)对称连接在两段纵向主龙骨(1)的外壁上，使一对连接板(2)与两段纵向主龙骨(1)的端部之间形成安装腔，顶紧块(3)嵌装在该安装腔内并通过自攻螺钉固定在一对连接板(2)之间。
5.一种花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，其特征是：该花瓣式墙体弧形模板采用权利要求1所述的花瓣式墙体弧形模板等效梁设计方法设计得到，所述的支撑体系为主次龙骨一体式支撑体系；
所述的主次龙骨一体式支撑体系包括连接板(2)、支撑立杆(4)、组合龙骨(6)和顶托钢管(7)；组合龙骨(6)包括第二弧形板(61)和第二木方(62)，若干个第二木方(62)间隔设置在一对第二弧形板(61)之间，构成弧形结构的组合龙骨(6)，相邻两段组合龙骨(6)之间通过连接板(2)经自攻螺钉固定连接；组合龙骨(6)设置在底模(8)的底部，顶托钢管(7)设置在组合龙骨(6)上，支撑立杆(4)的顶托能承托在顶托钢管(7)的底部；
所述的相邻两段组合龙骨(6)之间留有间隙，一对连接板(2)对称连接在两段组合龙骨(6)的外壁上，一对连接板(2)与每段组合龙骨(6)的一对第二弧形板(61)的端部之间通过对拉螺杆(63)拉结固定。
6.根据权利要求5所述的花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，其特征是：所述的顶托钢管(7)通过搭接件(71)连接在组合龙骨(6)的底部，使顶托钢管(7)横向设置在一对第二弧形板(61)的底部之间。
7.根据权利要求5所述的花瓣式墙体弧形模板的钢木组合支撑体系，其特征是：所述的顶托钢管(7)横向搭接在一对第二弧形板(61)之间，使顶托钢管(7)位于组合龙骨(6)内。
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