CN112888805A - 表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法 - Google Patents

Abstract

根据本发明的一个方面，可以提供一种超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，在腐蚀和变形的复杂环境下，通过引导形成孪晶有效地确保抗应力腐蚀开裂性，并通过抑制形成钢材的表面缺陷有效地确保表面品质。

Description

表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢 材及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种适合用于液化石油气、液化天然气等的储存和运输的燃料罐、储存罐、船体膜板和输送管等的超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法。具体地，本发明涉及一种超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，通过抑制形成表面缺陷，可有效地确保表面品质，同时有效地确保抗应力腐蚀开裂性。

背景技术

随着关于环境污染的法规加强以及石油能源的枯竭，对作为替代能源的LNG、LPG等环境友好型能源的需求增加，而且对开发使用技术的兴趣也在增加。随着以低温液态运输的LNG、LPG等无污染燃料的需求增加，用于存储和运输的低温结构物用材料的开发也趋于增加。低温结构物用材料要求具有低温强度和韧性等机械性能，作为这样的材料利用铝合金、奥氏体不锈钢、35％殷钢、9％镍钢。这些材料中9％镍钢在焊接性和经济性方面显示出优良的机械特性，目前作为低温结构物用材料使用最广泛。

然而，9％镍钢作为基体组织具有铁素体，因此氢的扩散速度大，而氢导致脆性(即，抗应力腐蚀开裂性)变差，优选不要用于伴随变形和腐蚀的环境。此外，对于作为典型的奥氏体钢的304不锈钢，当施加变形时，表层上会形成滑移带而造成致密的氧化层破裂，从而发生局部腐蚀，存在抗应力腐蚀开裂性低的问题。因此，迫切需要开发低温韧性优良以及抗应力腐蚀开裂性优良的材料。

对于奥氏体高锰(Mn)钢，因为调节了提高奥氏体稳定性的元素锰(Mn)和碳(C)的含量，在常温或超低温下奥氏体也稳定，进而具有高韧性，可用作要求超低温特性的用于液化石油气、液化天然气等的储存和运输的燃料罐、储存罐、船体膜板和输送管等的材料。

然而，高锰(Mn)钢含有大量的氧化趋势强的锰(Mn)，因此钢坯再加热时形成的晶界氧化中一部分作为氧化皮被去除，但是一部分在热轧时生长成裂纹，作为表面缺陷可能会残留在产品的表面上。因此，在制造高锰(Mn)钢时，后续进行产品表面打磨工艺，在经济性和生产性方面上不可取。

在先技术文献

专利文献1：韩国专利公开公报第10-2015-0075275号(2015.07.03.公开)

发明内容

技术问题

根据本发明一个方面，可以提供一种超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，在腐蚀和变形的复杂环境下，通过引导形成孪晶有效地确保抗应力腐蚀开裂性，并通过抑制形成钢材的表面缺陷有效地确保表面品质。

本发明要解决的问题不限于上述的内容。根据本说明书的整体内容，普通技术人员可以没有任何困难地理解本发明涉及的其他问题。

技术方案

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，以重量％计，所述钢材包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质，作为微细组织包含95面积％以上的奥氏体，由下述关系式1表示的堆垛层错能(SFE)满足150mJ/m²以上的范围，当用光学显微镜观察截面时，相对于从表面到t/8(其中，t表示产品厚度)的点的截面面积从表面形成至10μm以上深度的表面缺陷的数量是每单位面积(mm²)为0.0001个以下。

[关系式1]

堆垛层错能(SFE)＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0。

对所述钢材施加屈服强度程度的应力后浸渍于100℃的25％NaC1溶液时，应力腐蚀开裂发生时间可为900小时以上。

所述钢材的屈服强度可为400MPa以上，-196℃下的夏比冲击韧性可为41J以上。

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材可如下制造：对钢坯在1000～1150℃的温度范围下进行再加热，以重量％计，所述钢坯包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质，对所述再加热的钢坯进行粗轧以提供粗轧坯，对所述粗轧坯在750～1000℃的温度范围下进行精轧以提供热轧件，控制所述钢坯的再加热温度(T_SR)和所述粗轧的压下量(R_RM)使其满足下述关系式2，所述钢坯控制成由下述关系式1表示的堆垛层错能(SFE)满足150mJ/m²以上的范围。

[关系式1]

堆垛层错能(SFE)＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0。

[关系式2]

R_RM/T_SR＞0.15

在关系式2中，R_RM和T_SR各自表示粗轧压下量(mm)和钢坯再加热温度(℃)。

可将所述精轧的热轧件以10℃/s以上的冷却速度加快冷却到600℃以下。

上述技术问题的解决方案并没有列举本发明的全部特征，通过参照下述的具体实施例，可以更详细地理解本发明的各种特征以及基于这些特征的优点和效果。

发明效果

根据本发明一个方面，可以提供一种超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，在腐蚀和变形的复杂环境下，通过引导形成孪晶有效地确保抗应力腐蚀开裂性。

另外，根据本发明的一个方面，可以提供一种超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，通过抑制形成钢材的表面缺陷有效地确保表面品质。

附图说明

图1和图2是拍摄试样1和试样4的应力腐蚀开裂实验结果的照片。

具体实施方式

本发明涉及一种表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材及其制造方法，下文中描述本发明的优选实施例。本发明能够以各种方式变形实施，本发明的范围不应被解释为局限于下述实施例。下面提供本发明的实施例，以使本发明所属技术领域的普通技术人员更详细地了解本发明。

在下文中，将更详细地描述本发明的钢组分。除非另有特别说明，否则表示各元素含量的％以重量为准。

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，以重量％计，所述钢材可包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质。

碳(C)：0.4～0.5％

碳(C)是使钢中奥氏体稳定以及通过固溶强化确保强度的有效元素。因此，本发明可以将碳(C)含量的下限限制为0.4％，以确保低温韧性和强度。也就是说，如果碳(C)含量小于0.4％，则屈服强度可能会下降。这是因为，由于奥氏体稳定性下降，将会形成铁素体或马氏体，低温韧性可能会下降。另一方面，如果碳(C)含量超出一定范围，则在轧制后冷却时可能会形成过多的碳化物，故本发明可以将碳(C)含量的上限限制为0.5％。因此，本发明的碳(C)含量可为0.4～0.5％。

锰(Mn)：23～26％

锰(Mn)是起到使奥氏体稳定的作用的重要元素。因此，为了达到如上所述的效果，本发明可以将锰(Mn)含量的下限限制为23％。也就是说，本发明包含23％以上的锰(Mn)，从而可以有效地增加奥氏体稳定性，由此可以抑制形成铁素体、ε-马氏体和α′-马氏体而有效地确保低温韧性。另一方面，如果锰(Mn)含量为一定程度以上，则奥氏体稳定性增加效果饱和，而制造成本会大大增加，由于热轧中过度发生内部氧化，表面品质可能会变差，故本发明可以将锰(Mn)含量的上限限制为26％。因此，本发明的锰(Mn)含量可为23～26％。

硅(Si)：0.05～0.5％

硅(Si)和铝(Al)一样，是作为脱氧剂必不可少的微量加入元素。但是，如果过量加入硅(Si)，则晶界上会形成氧化物，因而降低高温延性，有可能导致产生裂纹等而降低表面品质，故本发明可以将硅(Si)含量的上限限制为0.50％。另一方面，为了减少钢中硅(Si)含量，需要过多的费用，故本发明可以将硅(Si)含量的下限限制为0.05％。因此，本发明的硅(Si)含量可为0.05～0.50％。

铬(Cr)：3～5％

铬(Cr)是通过奥氏体中固溶强化提高强度的元素。另外，铬(Cr)具有优良的耐腐蚀性，因而铬是防止高温氧化导致的表面品质下降的有效元素。因此，为了达到如上所述的效果，本发明可以将铬(Cr)含量的下限限制为3％。另一方面，如果铬(Cr)含量为一定程度以上，则存在碳化物生成导致超低温韧性下降的问题，故本发明可以将铬(Cr)含量的上限限制为5％。因此，本发明的铬(Cr)含量可为3～5％。

铜(Cu)：0.3～0.7％

铜(Cu)是奥氏体稳定化元素，与锰(Mn)和碳(C)一起使奥氏体稳定，并提高低温韧性。另外，铜(Cu)是碳化物中固溶度非常低以及奥氏体中扩散较慢的元素，因此集聚于奥氏体和碳化物的界面处围绕在微小碳化物的核周围，从而有效地抑制碳(C)进一步扩散导致的碳化物生成和生长。因此，为了达到如上所述的效果，本发明可以将铜(Cu)含量的下限限制为0.3％。但是，如果铜(Cu)含量为一定程度以上，则存在热脆性(hot shortness)导致表面品质下降的问题，故本发明可以将铜(Cu)含量的上限限制为0.7％。因此，本发明的铜(Cu)含量可为0.3～0.7％。

硫(S)：0.05％以下

为了抑制夹杂物形成所导致的热脆性，本发明可以积极抑制硫(S)含量的上限，优选硫(S)含量的上限可为0.05％。

磷(P)：0.5％以下

磷(P)是容易偏析的元素，铸造时导致发生开裂或者焊接性下降。因此，本发明可以积极抑制磷(P)含量的上限，优选磷(P)含量的上限可为0.5％。

铝(Al)：0.001～0.05％

铝(Al)是作为脱氧剂加入的典型元素。因此，为了达到如上所述的效果，本发明可以将铝(Al)含量的下限限制为0.001％，更优选可以将铝(Al)含量的下限限制为0.005％。但是，铝(Al)可能与碳(C)和氮(N)反应而形成析出物，由于这些析出物，热加工性可能会下降，故本发明可以将铝(Al)含量的上限限制为0.05％。更优选可以将铝(Al)含量的上限限制为0.045％。

硼(B)：0.005％以下

硼(B)是通过基于晶界强化的晶界断裂抑制效果来提高表面品质的元素。因此，为了达到如上所述的效果，本发明可以加入硼(B)，更优选的硼(B)含量的下限可为0.0001％。但是，如果过量加入硼(B)，则由于形成粗大的析出物等，韧性和焊接性可能会下降，故本发明可以将硼(B)含量的上限限制为0.005％。

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，其除了上述的成分之外，还可包含余量的Fe和其他不可避免的杂质。然而，常规制造过程中不可避免混入来自原料或周围环境的意料不到杂质，因此不能排除混入这些杂质。这些杂质是本技术领域的任何普通技术人员都知道的杂质，因此本说明书不会特别提及相关的所有内容。同时，除了所述组分之外，不排除加入有效的成分。

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，可以控制合金成分的含量，以使由下述关系式1表示的堆垛层错能(SFE)满足150mJ/m²以上的范围。

[关系式1]

堆垛层错能(SFE)＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0。

本发明的发明人对发生应力腐蚀开裂的机制进行了深入研究，其结果发现，将由所述关系式1定义的堆垛层错能(SFE)控制为一定程度以上时，在应力和腐蚀环境下引导形成孪晶，从而可有效地提高抗应力腐蚀开裂性。对于304不锈钢，在位错作用下产生变形，因而表面上形成滑移带(slip band)或滑移台阶(Slip step)，局部腐蚀会加速，进而发生发展成裂纹的应力腐蚀开裂，而本发明的高锰钢材是将由关系式1表示的堆垛层错能(SFE)控制为150mJ/m²以上，因此在应力和腐蚀环境下形成孪晶，从而确保优良的抗应力腐蚀开裂性。也就是说，根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，当施加屈服强度程度的应力后浸渍于100℃的25％NaCl溶液时，应力腐蚀开裂发生时间为900小时以上，可以确保优良的抗应力腐蚀开裂性。

另外，根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，作为微细组织包含95面积％以上的奥氏体，当用光学显微镜观察截面时，相对于从表面到t/8(其中，t表示产品厚度)的点的截面面积从表面形成至10μm以上深度的表面缺陷的数量是每单位面积(mm²)可为0.0001个以下。

也就是说，根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，如下所述通过严格控制工艺条件来积极抑制产品表面上形成表面缺陷，有效确保表面品质，从而可以省略打磨工艺等后续工艺，因此可有效确保经济性和生产性。

另外，根据本发明一个方面的表面品质优良的超低温用奥氏体高锰钢材具有400MPa以上的屈服强度和-196℃下41J以上的夏比冲击韧性，可以提供作为要求超低温特性的用于液化石油气、液化天然气等的储存和运输的燃料罐、储存罐、船体膜板和输送管等材料特别适合的奥氏体高锰钢材。

在下文中，将更详细描述本发明的制造方法。

根据本发明一个方面的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材可如下制造：对钢坯在1000～1150℃的温度范围下进行再加热，以重量％计，所述钢坯包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质，对所述再加热的钢坯进行粗轧以提供粗轧坯，对所述粗轧坯在750～1000℃的温度范围下进行精轧以提供热轧件，控制所述钢坯的再加热温度(T_SR)和所述粗轧的压下量(R_RM)使其满足下述关系式2，所述钢坯控制成由下述关系式1表示的堆垛层错能(SFE)满足150mJ/m²以上的范围。

[关系式1]

堆垛层错能(SFE)＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0。

[关系式2]

R_RM/T_SR＞0.15

在关系式2中，R_RM和T_SR各自表示粗轧压下量(mm)和钢坯再加热温度(℃)。

另外，可将精轧的热轧件以10℃/s以上的冷却速度加快冷却到600℃以下。

钢坯再加热

钢坯的钢组分对应于前述的奥氏体高锰钢材的钢组分，因此对钢坯的钢组分的说明用前述的对奥氏体高锰钢材的钢组分的说明来替代。同时，对钢坯的堆垛层错能(SFE)的说明也是用前述的对奥氏体高锰钢材的堆垛层错能(SFE)的说明来替代。

对具有前述的钢组分的钢坯可在1000～1150℃的温度范围下均匀地进行加热。提供给钢坯再加热步骤的钢坯的厚度可为约250mm，但是本发明的范围并不局限于此。

在后续的热轧中，为了防止轧制负荷过大，可以将钢坯再加热温度的下限限制为1000℃。此外，加热温度越高，就会确保热轧越容易，但是锰(Mn)含量高的钢在高温加热时可能会产生严重的晶界氧化，故本发明可以将钢坯再加热温度的上限限制为1150℃。

热轧

钢坯再加热工艺之后，可以进行热轧工艺，将再加热的钢坯粗轧成粗轧坯，对粗轧坯在750～1000℃的温度范围下进行精轧以提供热轧件。热轧的精轧温度也一样，越是高温，变形阻力越低，从而确保轧制容易性，但是精轧温度越高，就会引起晶界氧化所导致的表面品质下降，因此本发明的精轧温度可以限制在750～1000℃。

本发明的奥氏体高锰钢大量包含氧化性强的锰(Mn)，因此即使限制加热炉的温度，也必然会发生晶界氧化。即便钢坯再加热中形成的晶界氧化中一部分作为氧化皮被去除，但是残留的一部分在热轧中生长成裂纹，在产品的表面上形成表面缺陷，因此产品的表面品质会恶化。

本发明的发明人通过深入研究得出如下结论：为了尽量减少热轧中残留在钢坯表面上的晶界氧化生长成裂纹，有效的方法是钢坯加热后使再结晶尽快发生，以使组织细化。但是，为了促进再结晶，最有效的方法是增加变形速度，而增加变形速度可以通过增加的粗轧压下量来实现，但是压下量过度增加时，尽量减少晶界氧化生长成裂纹是另外的问题，可能会出现过度的轧制负荷导致设备损坏等问题。

因此，本发明的发明人通过重复实验导出了积极抑制形成产品的表面缺陷并将热轧的轧制负荷控制在临界值以下的下述关系式2。

[关系式2]

R_RM/T_SR＞0.15

在关系式2中，R_RM和T_SR各自表示粗轧压下量(mm)和钢坯再加热温度(℃)。

也就是说，由于本发明如所述关系式2所示将相对于加热炉温度的粗轧压下量控制在一定范围，当加热炉温度高时，相对增加粗轧的压下量，从而可以抑制热轧中晶界氧化生长成表面缺陷，当加热炉温度低时，相对减少粗轧的轧制量，从而可以减少热轧中轧制机的轧制负荷，可以提供最佳的钢坯加热条件和热轧条件。

加快冷却

热轧工艺之后，可将精轧的热轧件以10℃/s以上的冷却速度加快冷却到600℃以下。本发明的奥氏体高锰钢材包含3～5％的铬(Cr)和C，因此通过将热轧件的冷却速度控制为10℃/s以上，可以有效防止碳化物析出所导致的低温韧性下降。另外，在常规的加快冷却中，由于设备的特性，难以实现超过100℃/s的冷却速度，因此本发明可以将冷却速度的上限限制为100℃/s。

另外，即使以10℃/s以上的冷却速度冷却热轧件，如果在高的温度下停止冷却，则碳化物生成和生长的可能性高，因此本发明可以将冷却停止温度限制为600℃以下。

如此制造的奥氏体高锰钢材，其作为微细组织包含95面积％以上的奥氏体，当用光学显微镜观察截面时，相对于从表面到t/8(其中，t表示产品厚度)的点的截面面积从表面形成至10μm以上深度的表面缺陷的数量是每单位面积(mm²)可为0.0001个以下，并且可具有400MPa以上的屈服强度和-196℃下41J以上的夏比冲击韧性。

另外，对如此制造的奥氏体高锰钢材施加屈服强度程度的应力后浸渍于100℃的25％NaCl溶液时，应力腐蚀开裂发生时间为900小时以上，可以确保优良的抗应力腐蚀开裂性。

实施发明的方式

在下文中，将通过实施例对本发明进行更具体的描述。然而，需要注意的是，下述实施例只是意在例示本发明以具体实施，并不意在限制本发明的权利范围。

(实施例)

将具有下表1的组分的钢坯制成厚度为250mm，并通过下表2的工艺条件进行制造，以准备试样。每个试样是在750～1000℃的温度范围下进行精轧，并以10℃/s以上的冷却速度加快冷却到600℃以下，从而制成试样。对每个试样评价冲击吸收能、屈服强度、表面缺陷形成与否以及应力腐蚀开裂特性，其结果示于表2中。对于冲击吸收能，按照标准试验法ASTM E23利用具有2mm的缺口的板状试样在-196℃下进行了评价。对于拉伸试验，按照标准试验法ASTM E8/E8M加工板状试样后，用单向拉伸试验机进行了评价。对于表面缺陷的深度和数量，将试样沿厚度方向切割，按照ASTM E112准备试样后，利用光学显微镜测量并评价了观察区域内的最大表面缺陷的深度和观察区域内的每单位面积的深度为10μm以上的表面缺陷的数量。对于应力腐蚀开裂特性，如图2所示，采用ASTM G123标准方法进行了评价，为了试验，对试样施加屈服强度程度的应力后浸渍于100℃的25％NaCl溶液中，以测量并评价发生破裂的时间。

【表1】

【表2】

试样1是304不锈钢试样，在应力和腐蚀环境下形成滑移带，可知抗应力腐蚀开裂性明显差。试样1没有实施表面品质和低温物性测量，故没有记载其结果值。对于试样2至5，其满足本申请发明中限制的堆垛层错能(SFE)范围，在应力和腐蚀环境下形成孪晶，由此可知确保了优良的抗应力腐蚀开裂性。图1和图2是拍摄试样1和试样4的应力腐蚀开裂实验结果的照片，由此用肉眼也能清楚地确认，试样1产生了裂纹，而试样4没有产生裂纹。

同时，对于满足本申请发明的制造条件的试样2至4，表面缺陷得到抑制，因此具有优良的表面品质，而对于没有满足本申请发明的制造条件的试样3和5，产生了表面缺陷，因此表面品质较差。

上面通过实施例详细描述了本发明，但是也可以采用不同形式的实施例。因此，权利要求书的技术思想和范围不限于实施例。

Claims (5)

1.一种表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，其特征在于，

以重量％计，所述钢材包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质，

作为微细组织包含95面积％以上的奥氏体，

由下述关系式1表示的堆垛层错能SFE满足150mJ/m²以上的范围，

当用光学显微镜观察截面时，相对于从表面到t/8的点的截面面积从表面形成至10μm以上深度的表面缺陷的数量是以mm²计的每单位面积为0.0001个以下，其中t表示产品厚度，

[关系式1]

堆垛层错能SFE＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0。

2.根据权利要求1所述的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，其特征在于，

对所述钢材施加屈服强度程度的应力后浸渍于100℃的25％NaC1溶液时，应力腐蚀开裂发生时间为900小时以上。

3.根据权利要求1所述的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材，其特征在于，

屈服强度为400MPa以上，-196℃下的夏比冲击韧性为41J以上。

4.一种表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材的制造方法，其特征在于，

对钢坯在1000～1150℃的温度范围下进行再加热，以重量％计，所述钢坯包含C：0.4～0.5％、Mn：23～26％、Si：0.05～0.5％、Cr：3～5％、Cu：0.3～0.7％、S：0.05％以下、P：0.5％以下、Al：0.001～0.05％、B：0.005％以下、余量的Fe和不可避免的杂质，

对所述再加热的钢坯进行粗轧以提供粗轧坯，

对所述粗轧坯在750～1000℃的温度范围下进行精轧以提供热轧件，

控制所述钢坯的再加热温度T_SR和所述粗轧的压下量R_RM使其满足下述关系式2，

所述钢坯控制成由下述关系式1表示的堆垛层错能SFE满足150mJ/m²以上的范围，

[关系式1]

堆垛层错能SFE＝25.7+2*Ni-0.9*Cr+410*C-13*Si-1.2*Mn

在关系式1中，Ni、Cr、C、Si、Mn表示各成分的重量％，当没有包含该成分时，其值表示0，

[关系式2]

R_RM/T_SR＞0.15

在关系式2中，R_RM和T_SR各自表示以mm计的粗轧压下量和以℃计的钢坯再加热温度。

5.根据权利要求4所述的表面品质和抗应力腐蚀开裂性优良的超低温用奥氏体高锰钢材的制造方法，其特征在于，

将所述精轧的热轧件以10℃/s以上的冷却速度加快冷却到600℃以下。

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