CN112676437A - 车架纵梁的冲孔模、冲床及冲头的分级方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种车架纵梁的冲孔模、冲床及冲头的分级方法，所述冲孔模包括上模以及设置在所述上模的多个冲头，每个所述冲头均为斜刃冲头，多个所述冲头的冲头斜刃长度相同，多个所述冲头的上端面齐平地安装于所述上模，下端面沿车架纵梁的纵向呈波浪式排布；多个所述冲头被划分为n种不同长度的级别，且冲头级数为满足以下公式的最大正整数：ΔD×n≤F，其中，所述ΔD为冲头极差，所述冲头极差为冲头各级之间的冲头长度差，所述n为冲头级数，所述F为冲床的公称压力行程，所述冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值。本发明的冲孔模能够实现分散冲裁力的目的，使冲裁力均匀分布在整副模具上，有利于冲床及模具受力平衡。

Description

车架纵梁的冲孔模、冲床及冲头的分级方法

技术领域

本发明涉及车架纵梁的冲孔技术领域，特别涉及一种车架纵梁的冲孔模、冲床及冲头的分级方法。

背景技术

目前行业内用于商用车车架纵梁冲孔的冲床基本上只有许应4000T的压力，而商用车车架纵梁孔数较多，普遍在400个以上，总的冲裁力远大于冲床的许应压力4000T，过大的冲裁力导致冲孔模工作时振动噪音大，对冲床及模具本身造成很大冲击，降低冲床和模具的使用寿命，且严重污染了员工作业环境，存在一定的安全隐患。

发明内容

本发明的主要目的是提供一种车架纵梁的冲孔模、冲床及冲头的分级方法，旨在解决现有的冲床的冲孔模对车架纵梁冲孔时冲裁力过大的技术问题。

为实现上述目的，本发明提供一种车架纵梁的冲孔模，所述冲孔模包括上模以及设置在所述上模的多个冲头，每个所述冲头均为斜刃冲头，多个所述冲头的冲头斜刃长度相同，多个所述冲头的上端面齐平地安装于所述上模，下端面沿车架纵梁的纵向呈波浪式排布；多个所述冲头被划分为n种不同长度的级别，且冲头级数为满足以下公式的最大正整数：ΔD×n≤F，其中，所述ΔD为冲头极差，所述冲头极差为冲头各级之间的冲头长度差，所述n为冲头级数，所述F为冲床的公称压力行程，所述冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值。

优选地，每一级所述冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈抛物线走势分布。

优选地，第一级至第x级的冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈开口向上的抛物线走势分布，所述第x+1级至第n级的冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈开口向下的抛物线走势分布；其中，所述x为大于2/n的相邻正整数。

优选地，所述第一级至所述第x级的冲头的冲裁力逐级增大，所述第x级至所述第n级的冲头的冲裁力逐级减小。

优选地，所述第x级的冲头的冲裁力小于所述冲床的四分之一的许应压力。

优选地，所述车架纵梁相对纵梁中心线对称分布的两个冲孔对应的冲头属于同一级别。

优选地，所述冲孔模还包括模架和安装在所述模架上的下模，所述上模对应所述下模安装在所述模架上，所述下模对应所述冲头的位置处设置有圆凹模。

优选地，所述冲孔模还包括打料杆组件和压料板，所述打料杆组件安装于所述上模，所述压料板和所述压料板之间设有弹簧组件。

此外，本发明还提供了一种冲床，包括如上所述的车架纵梁的冲孔模。

再者，本发明还提供了一种冲头的分级方法，应用于如上所述的冲孔模，包括以下步骤：根据公式ΔD×n≤F，计算得到所述冲头级数；将所述冲头沿所述车架纵梁的纵向依次按照第一级至第n级排布，以使所述冲头的下端面呈波浪式排布，再对上模的局部位置调整所述冲头的级别。

在本发明的技术方案中，车架纵梁的冲孔模包括上模以及设置在上模的多个冲头，每个冲头均为斜刃冲头，即冲裁时逐步将材料切离，因而能明显降低冲裁力。而且多个冲头的冲头斜刃长度相同，多个冲头被划分为n种不同长度的级别，且冲头级数为满足以下公式的最大正整数：ΔD×n≤F，其中，ΔD为冲头极差，冲头极差为冲头各级之间的冲头长度差，n为冲头级数，F为冲床的公称压力行程，冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值；冲头级数增加，在满足冲床有效冲程的前提下，最大限度的降低瞬时冲裁力，减轻对冲床及模具的冲击。多个冲头的上端面齐平地安装于上模，下端面沿着车架纵梁的纵向呈波浪式排布，从而拉开长度相同(即同一级别)的冲头之间的空间距离，即可在该范围内尽量分散同一时间进入冲裁的冲头数量，从而达到分散冲裁力的目的，使冲裁力均匀分布在整副模具上，有利于冲床及模具受力平衡。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图示出的结构获得其他的附图。

图1为本发明一实施例的车架纵梁的冲孔模的结构示意图；

图2为本发明一实施例的车架纵梁的冲孔模的上模的结构示意图；

图3为本发明一实施例的冲床的结构示意图；

图4为本发明一实施例的车架纵梁的冲孔工艺图；

图5为本发明一实施例的车架纵梁的冲孔模的总冲裁力沿车架纵梁纵向分布折线图；

图6为本发明一实施例的车架纵梁的冲孔模的各级冲裁力沿车架纵梁纵向分布折线图；

图7为本发明一实施例的冲床的许应压力曲线与冲孔工艺冲裁力实际变化曲线图。

实施例附图标号说明：

1	模架	2	上模
				3	冲头	4	打料杆组件
5	压料板	6	弹簧组件
				7	圆凹模	8	下模
9	纵梁前悬	10	等孔位区
				11	纵梁尾端	12	冲床平台
13	纵梁中心线

本发明目的的实现、功能特点及优点将结合实施例，参照附图做进一步说明。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

需要说明，本发明实施例中所有方向性指示(诸如上、下、左、右、前、后……)仅用于解释在某一特定姿态(如附图所示)下各部件之间的相对位置关系、运动情况等，如果该特定姿态发生改变时，则该方向性指示也相应地随之改变。

另外，在本发明中涉及“第一”、“第二”等的描述仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示其相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。另外，各个实施例之间的技术方案可以相互结合，但是必须是以本领域普通技术人员能够实现为基础，当技术方案的结合出现相互矛盾或无法实现时应当认为这种技术方案的结合不存在，也不在本发明要求的保护范围之内。

如图1和图2所示，本发明提出一种车架纵梁的冲孔模，冲孔模包括上模2以及设置在上模2的多个冲头3，每个冲头3均为斜刃冲头3，多个冲头3的冲头斜刃长度相同，多个冲头3的上端面齐平地安装于上模2，下端面沿车架纵梁的纵向呈波浪式排布；多个冲头3被划分为n种不同长度的级别，且冲头级数为满足以下公式的最大正整数：ΔD×n≤S，其中，ΔD为冲头极差，冲头极差为冲头3各级之间的冲头长度差，任意相邻的两个级别之间冲头长度差均相同，n为冲头级数，F为冲床的公称压力行程。冲头极差的设定应当根据车架纵梁料片厚度及冲床的公称压力行程综合考虑，确保上级与下级冲裁力连续，因此冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值。即为确保各级之间的冲裁连续，冲头级差和冲头级数的取值需遵循以下两条原则：冲头级差＝坯料厚度-冲头斜刃长度，冲头级差*冲头级数≤压力机的公称压力行程。

不失一般性地，冲孔模还包括模架1和安装在模架1上的下模8，上模2对应下模8安装在模架1上，下模8对应冲头3的位置处设置有圆凹模7。其中，模架1分为上模架和下模架，上模2安装在上模架上，下模8安装在下模架上，冲孔模还包括安装在上模架的打料杆组件4和压料板5，冲头3通过自身螺纹与上模2中对应螺纹安装孔安装在一起，打料杆组件4为带肩式圆柱体，配合安装在上模2对应通孔上(该孔为沉孔结构)，最下方穿过压料板5后通过螺母固定，压料板5挂装在打料杆组件4上，其中压料板5和上模2之间安装有弹簧组件6，该弹簧组件6为聚氨酯弹簧组件，用于缓震降噪。冲孔时上模架带动安装在其上面的所有部件一起向下运动，逐渐靠近下模架，其中由于压料板5是挂装在打料杆组件4上，没有固定死，所以在逐渐接触料片(支架纵梁)后会被推动向上位移，冲头3随着上模架一直向下移动，直至穿透料片，进入圆凹模7内部，完成一次冲裁，然后上模架向上返回，压料板5由于自身重力，会辅助料片从冲头3卸下，最后完成一次冲裁运动。由于打料杆组件4和弹簧组件6为本领域的常规组件，本领域技术人员了解其原理，因此对于其具体结构在此不再赘述。根据商用车车架纵梁的冲孔工艺图，如图4所示，工艺图上的每一个孔，对应地在冲孔模上就有一个相应大小的冲头3，即冲头3按照冲孔工艺图上孔大小、孔位置纵向分布在冲孔模具上。

若采用平刃口冲头冲裁时，沿刃口整个圆周同时剪切材料，故冲裁力较大，若将冲头刃口平面做成相对轴线呈对称V型的斜刃，即本实施例的斜刃冲头3，则冲裁时是逐步将材料切离，因而能明显降低冲裁力。另外，在几百个冲头3中，将冲头3做成不同长度(每一种长度代表一个冲头级别)，使冲头3整体工作端面(即冲头3的下端面)呈波浪式排布，即冲头分级，使各冲头3的瞬时冲裁力不同时出线，减小了各冲头3冲裁力叠加基数，从而达到降低冲裁力目的。若将冲头3整体工作端面呈阶梯式布置，虽然能在一定程度上降低总冲裁力，从而减小对冲床及模具本身的冲击，但是冲裁力分布不均匀，且冲裁力减低的程度有限，根据实际生产情况分析，对于现有纵梁孔数量超过400个，且孔位分布严重不均匀的冲孔模，仍然存在冲裁力较大的现象，所以对于大批量的冲头3，需要考虑如何将这些冲头3合理分配至不同的级别，不能没有规律地将各冲头3做成长度不同，然后将不同长度冲头3随意分配，因为这样可能出线小范围内相同长度冲头3聚集，也就是该区域冲头3会同时进入车架纵梁进行冲裁，导致冲裁力集中分布于冲床工作台面某一个区域，而不是均匀分散至整个冲床工作台面的现象，进而使冲床偏载运行，时间长了导致冲床导柱严重磨损，且振动噪音日益加剧。虽然通过斜刃冲头3将总冲裁力减低至冲床的许应压力4000T，但是若冲头分级不合理，也只能将最大冲裁力控制在2000T左右，而这么大的力在瞬间突然降至零，这一瞬间突然释放出的大量能量，只能转换成弹性势能，会导致冲床设备振动，降低其寿命。经过试验及理论分析发现，冲裁力之所以会严重波动，主要因为冲头分级时，级与级之间冲头长度差过大，致使级与级之间的冲裁存在断档现象，再加上冲头斜刃对冲裁力的影响使得上一级冲头3的冲裁力已经急剧下降，而此时下一级的冲裁还没有开始，这是由于各级之间的冲裁力是不连续的。

需要说明的是，本发明所指的冲头极差为冲头3各级之间的冲头长度差。冲头分级方案为在确定好冲头级数和冲头极差的基础上，将整副冲孔模上所有的冲头3分配至各级所遵循的一种特定的方法。冲裁力是指冲孔模对车架纵梁冲裁过程中冲头3对板料施加的压力。根据理论知识通常冲裁力F按公式F＝KLtτ计算，其中，F为冲裁力，单位为N，L表示冲裁周边长度，单位为mm，t表示材料厚度，单位为mm，τ表示材料抗剪强度，单位为MPa，可用抗拉强度σ_b代替，K为系数，根据模具状态及工况选定，一般取1.3。车架纵梁的冲孔模上一般有几百个孔，一个孔对应着一个冲头3，则冲裁力为所有冲头3对板料施加的压力之和。最大冲裁力是指冲裁过程中凸模(冲头)对板料施加的压力的最大值，如车架纵梁的冲孔模有多个冲头3，则为同一时间多个冲头3对板料施加的最大压力之和。单级最大冲裁力是指冲裁过程中同一级上所有凸模(冲头)对板料施加的最大压力之和。

本实施例将多个冲头3划分为n种不同长度的级别，且冲头级数满足以下公式：ΔD×n≤S，其中，ΔD为冲头极差，冲头极差为冲头3各级之间的冲头长度差，n为冲头级数，S为冲床的公称压力行程，冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值，胚料厚度即为车架纵梁的厚度，冲头斜刃长度为冲头3的斜刃部分的长度，n为冲头级数，可以理解的是，n取满足公式ΔD×n≤S的最大正整数，本实施例以胚料厚度为5mm，冲头斜刃长度为2mm，冲床的公称压力行程为20mm举例说明，则冲头级差＝坯料厚度-冲头斜刃长度＝5mm-2mm＝3mm，冲头级差×冲头级数≤压力机的公称压力行程：3×6＝18mm＜20mm，即冲头级数为六级，增加了冲头级数，在满足冲床有效冲程的前提下，最大限度的降低瞬时冲裁力，减轻对冲床及模具的冲击，且冲头分级采用波浪式布置，即冲头3上端面齐头安装在上模2上，冲头3下端面沿着车架纵梁纵向大致呈波浪式走势，从而拉开长度相同(即同一级别)的冲头3的空间距离，即可在该范围内尽量分散同一时间进入冲裁的冲头3数量，从而达到分散冲裁力的目的。具体操作如下：在对所有冲头3进行分级的时候，沿着纵梁纵向依次按照从左往右一级、二级、三级、四级、五级、六级选孔，再按照此规律循环，直至每一个孔都被分配至各级，最后可根据需要再进行局部调整。如图4所示，因车架纵梁冲孔工艺图上孔位基本上是两两相对纵梁中心线13对称分布，为确保上下受力平衡，因此车架纵梁相对纵梁中心线13对称分布的两个冲孔对应的冲头3选为同一级别。

由于车架纵梁冲孔工艺图上的孔位分布特点为中间多，两端少，如图4所示，导致车架纵梁冲孔的冲裁力沿车架纵梁纵向分布特点也是中间大、两端小。图4为本实施案例中纵梁孔位分布工艺图，纵梁坯料尺寸约为5679×291×5，屈服强度为550MPa的热轧板，该纵梁所需冲孔数共为412个，孔径大小从φ9至φ30不等，从图4中可以看出孔位分布极不均匀，其中等孔位区10孔位高度集中且规律，纵梁前悬9处孔位相对集中但凌乱，纵梁尾端11孔位稀疏。在一实施例中，每一级冲头3的冲裁力沿车架纵梁的纵向呈抛物线走势分布。如图6所示，车架纵梁冲孔的各级冲裁力沿车架纵梁纵向分布折现图，该图绘制方式为：将车架纵梁纵向X坐标每间隔500mm取点，将位于该区间内的相同级别的所有孔冲裁的冲裁力之和作为Y坐标值，构成点，再由各点连成线，绘制出的折线图。确保每一级的冲裁力沿车架纵梁的纵向呈抛物线走势，这是由车架纵梁的冲孔工艺图孔位分布特点决定的，如图4所示，该孔位分布两端少，中间多，导致冲裁力分布也是两端小，中间大，因此总冲裁力沿纵梁纵向分布呈抛物状，如图5所示，使得冲裁力均匀分布在整副模具上，有利于冲床及模具受力平衡。

优选地，若n为偶数，第一级至第x级的冲头3的冲裁力沿车架纵梁的纵向呈开口向上的抛物线走势分布，第x+1级至第n级的冲头3的冲裁力沿车架纵梁的纵向呈开口向下的抛物线走势分布；其中，x为大于2/n的相邻正整数。若冲头级数n为6，则x取4，如图6所示，确保前面四级的冲裁力大小沿车架纵梁纵向呈正抛物线走势，即类似抛物线的折线图开口向上，最后两级冲裁力沿车架纵梁纵向呈负抛物线，即类似抛物线的折线图开口向下。前面四级的冲裁力呈正抛物线，符合总冲裁力的分布规律，如此，各级冲裁力均匀分布在车架纵梁的冲孔模上，而至最后两级时，冲裁力呈负抛物线，与第四级的冲裁力方向正好相反，可以抑制由于前面四级冲裁引起的冲床和模具的振动，有利于降低冲裁力对冲床设备的损害。其中x取冲头级数的中间数值，例如，若冲头级数为6，则x为4；若冲头级数为5，则x为3。

更优选地，第一级至第x级的冲头3的冲裁力逐级增大，第x级至第n级的冲头3的冲裁力逐级减小。确保前四级的冲裁力逐级增加，至第四级达到最大，随后逐级减小，最后一级冲裁力最小，例如将各级冲裁力分配至5:6:7:9:8:4，将冲头3尽量分配在冲床许应压力最大时冲裁，可以充分利用冲床的公称压力，如图7所示，图7中的曲线1为冲床许应压力曲线，曲线2为冲孔工艺冲裁力实际变化曲线，整个冲裁力实际变化曲线在压力机许应压力曲线氛围内。

其中，第x级的冲裁力最大，第x级的冲头3的冲裁力小于冲床的四分之一的许应压力，例如本实施例中第四级冲头的冲裁力最大，如果第四级冲头的冲裁力小于冲床的许应压力的四分之一，则能保证每一级的冲裁力不会过大。本实施例采用一种适合冲裁力超过4000T，且孔位分布严重不均匀的冲孔模冲头分级所遵循的方法，即根据不同的纵梁特性，设计合理的冲头分级级数、级差及波浪式冲头分级方案，彻底解决了冲孔模冲裁力与冲床许应压力不匹配的问题，同样适合于冲裁力小于4000T的冲孔模冲头分级。

此外，本发明还提供了一种冲床，包括如上的车架纵梁的冲孔模。如图3所示，冲孔模的模架1固定在冲床平台12上，车架纵梁放置在下模8上，通过上模2的冲头3对车架纵梁进行冲孔。由于该冲床采用了上述所有实施例的全部技术方案，因此至少具有上述实施例的技术方案所带来的所有有益效果，在此不再一一赘述。

再者，本发明还提供了一种冲头3的分级方法，应用于如上的冲孔模，包括以下步骤：根据公式ΔD×n≤F，计算得到冲头级数；将冲头3沿车架纵梁的纵向依次按照第一级至第n级排布，以使冲头3的下端面呈波浪式排布，再对上模2的局部位置调整冲头3的级别。

确保各级之间的冲裁连续，冲头级差取值需遵循以下两条原则：冲头级差＝坯料厚度-冲头斜刃长度＝5mm-2mm＝3mm，冲头级差×冲头级数≤压力机的公称压力行程：3×6＝18mm＜20mm，本实施例增加冲头分级级数，以降低最大冲裁力，减小对冲床及模具的冲击，冲头分级采用波浪式分布：距离相近的孔依次被分配至第一级至第六级，使周边看上去像一个个此起彼伏的小山丘，从而错开距离相近的孔的冲裁时间，同时可以确保所有相同级数的冲头3均匀有序地分布在整个模具上，达到冲裁力均匀分布的目的。然后再对上模2的局部位置调整冲头3的级别时可遵循以下原则：(1)确保每一级的冲裁力大小沿车架纵梁纵向呈抛物线走势；(2)确保前面四级的冲裁力沿车架纵梁纵向呈正抛物线走势，最后两级冲裁力沿车架纵梁纵向呈负抛物线走势；(3)确保前四级的冲裁力大小逐级增加，至第4级达最大，随后逐级减小，最后一级冲裁力最小；(4)确保冲裁力最大的那一级的冲裁力控制在机床许用压力的1/4以内。

以上方案均是通过调整冲头级别实现的，根据波浪式布置法，将所有冲头3分配至不同级别，初步绘制车架纵梁冲孔的各级冲裁力沿纵梁纵向分布折线图，绘制方法上文已经说明，对照以上四条原则，局部调整冲头级别，比如，波浪式布置法相当于把所有孔平均分配至六级，即分配比例为1:1:1:1:1:1，而与第三条原则不符，因此，在确保压力中心不变的条件下，需要将其他几级的部分冲头3调至第四级，直至最终的各级冲裁力大小比例满足5:6:7:9:8:4(需要说明的是，该比例不是一个确定的值，只要满足以上四条原则，或者满足如图6所示的折线图的比例值均可)，以此类推，直到调整至全部满足以上四条原则。

在该实施例中，每一级的冲裁力大小沿车架纵梁纵向呈抛物线走势。第一级至第四级冲裁力分布呈正抛物线，第五级、第六级冲裁力分布呈负抛物线。第一级冲裁力499T，第二级冲裁力671T，第三级冲裁力674T，第四级冲裁力923T，第五级冲裁力812T，第六级冲裁力434T。采用波浪式分级技术，从而错开距离相近的孔的冲裁时间，同时可以确保所有相同级数的冲头3均匀有序地分布在整个模具上，达到冲裁力均匀分布的目的；以确保每一级最大冲裁力小于机床许用压力的1/4为设计冲头级数的关键原则，从而可以将冲裁力大小控制在合理的范围；各级之间的冲裁力分布走势规律，前四级呈正抛物线，后两级呈负抛物线。前面四级的冲裁力呈正抛物线，符合总冲裁力的分布规律，如此，各级冲裁力均匀分布在车架纵梁冲孔模上，而至最后两级时，冲裁力呈负抛物线，与第四级的冲裁力方向正好相反，可以抑制由于前面四级冲裁引起的机床和模具的振动，有利于降低冲裁力对机床设备的损害；冲头级差设计以使各级冲裁力连续为原则，避免出现瞬时冲裁力过大现象。

以上仅为本发明的优选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是在本发明的发明构思下，利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构变换，或直接/间接运用在其他相关的技术领域均包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (10)

1.一种车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述冲孔模包括上模以及设置在所述上模的多个冲头，每个所述冲头均为斜刃冲头，多个所述冲头的冲头斜刃长度相同，多个所述冲头的上端面齐平地安装于所述上模，下端面沿车架纵梁的纵向呈波浪式排布；多个所述冲头被划分为n种不同长度的级别，且冲头级数为满足以下公式的最大正整数：ΔD×n≤F，其中，所述ΔD为冲头极差，所述冲头极差为冲头各级之间的冲头长度差，所述n为冲头级数，所述F为冲床的公称压力行程，所述冲头极差的取值为胚料厚度与冲头斜刃长度的差值。

2.如权利要求1所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，每一级所述冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈抛物线走势分布。

3.如权利要求2所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，第一级至第x级的冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈开口向上的抛物线走势分布，所述第x+1级至第n级的冲头的冲裁力沿所述车架纵梁的纵向呈开口向下的抛物线走势分布；其中，所述x为大于2/n的相邻正整数。

4.如权利要求3所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述第一级至所述第x级的冲头的冲裁力逐级增大，所述第x级至所述第n级的冲头的冲裁力逐级减小。

5.如权利要求4所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述第x级的冲头的冲裁力小于所述冲床的四分之一的许应压力。

6.如权利要求1～5中任一项所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述车架纵梁相对纵梁中心线对称分布的两个冲孔对应的冲头属于同一级别。

7.如权利要求1～5中任一项所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述冲孔模还包括模架和安装在所述模架上的下模，所述上模对应所述下模安装在所述模架上，所述下模对应所述冲头的位置处设置有圆凹模。

8.如权利要求7所述的车架纵梁的冲孔模，其特征在于，所述冲孔模还包括打料杆组件和压料板，所述打料杆组件安装于所述上模，所述压料板和所述压料板之间设有弹簧组件。

9.一种冲床，其特征在于，包括如权利要求1～8中任一项所述的车架纵梁的冲孔模。

10.一种冲头的分级方法，其特征在于，应用于如权利要求1～8中任一项所述的冲孔模，包括以下步骤：根据所述公式ΔD×n≤F，计算得到所述冲头级数；将所述冲头沿所述车架纵梁的纵向依次按照第一级至第n级排布，以使所述冲头的下端面呈波浪式排布，再对上模的局部位置调整所述冲头的级别。

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