CN112575223B - 一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种可吸收医用Zn‑Mn‑Sr合金及其制备方法，可吸收医用Zn‑Mn‑Sr合金具体的组分是按质量百分比进行计量，具体参数如下：Mn 0～2 wt.％，Sr 1～3 wt.％，其余为Zn。其中所述Zn的纯度为99.99 wt.%，Mn的纯度为99.9 wt.%，Sr的纯度为99 wt.%。针对现有生物可降解Zn合金的力学性能不足的问题，添加少量的锰表现出令人诧异的延展性，但是强度过低。且随着锰的加入强度也随之降低，添加量超过共晶点时强度极速下降，我们旨在通过添加Sr产生第二相并通过固溶处理和时效处理进一步提高合金的性能且满足良好的生物相容性。

Description

一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金及其制备方法
技术领域
本发明属于生物医用材料技术领域，公开了一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金及其制备方法。
背景技术
由于永久性植入物长期处于人体内会导致后期组织病变的风险，二次手术不可避免，这不仅会增加患者的经济负担还会增加手术分险。因此可吸收医用材料开始发展起来，主要分为金属和聚合物材料。聚合物材料主要有PLA、PCL和PGL，它们在人体内通过简单的水解反应产生无害的产物并最终降解，因此具有良好的生物相容性，但是聚合物远不能达到医用要求的力学性能(屈服强度大于200MPa，延展性大于18％)。由于铁和镁是人体内必需的微量元素，且镁的RDI远高于铁，具有良好的生物相容性低凝血性在许多细胞功能中起到关键作用。因此发展了镁基可吸收合金和铁基可吸收合金。
Peuster等人是第一个使用纯铁制作可吸收冠状动脉支架的人，当植入新西兰白兔的主动脉时，没有显示出长期的再狭窄或炎症反应。随后，同一研究小组报告在猪主动脉植入后没有局部或全身毒性。但是由于铁基合金腐蚀速率慢且产生大量腐蚀产物，不必要地延长了植入物在人体内的滞留时间，增加了引起新陈代谢并发症的分险。由镁基合金制成的骨螺钉在临床试验中进行了检测，然而，镁在生理环境中的快速腐蚀是一个主要的问题，而且在愈合期间，镁在植入物附近产生氢气囊，损害植入物的结构完整性。尽管通过合金化、热机械处理和表面改性技术对镁的机械性能进行了研究，但是镁基合金腐蚀速率过快和在降解过程产生氢气的问题不能得到有效处理。2013年，锌被引入作为镁和铁的替代品，主要是因为锌在模拟体液中的中等腐蚀速率。Zn的标准电极电势为-0.76v，介于Mg(-2.37v)和Fe(-0.44v)之间。2017年将纯锌支架植入兔腹部主动脉中研究表明其机械完整性保持6个月，纯锌支架的降解情况良好，无严重炎症、血小板聚集、血栓形成或明显内膜增生等显示出良好的生物相容性，而且锌还可以促进动脉的愈合。
由于锌具有良好的生理降解性能，我们认为锌在开发生物可吸收支架方面具有很大的潜力。添加少量的锰表现出令人诧异的延展性，但是强度过低。且随着锰的加入强度也随之降低，添加量超过共晶点时强度极速下降，我们旨在通过添加Sr产生第二相并通过固溶处理和时效处理进一步提高合金的性能且满足良好的生物相容性。
发明内容
本发明针对上述现有技术的不足，针对现有生物可吸收合金的力学性能不足(理想屈服强度大于200MPa，延伸率大于18％)及腐蚀速率不达标(支架理想腐蚀速率0.02mm/year，骨植入物理想腐蚀速率0.5mm/year)的问题，旨在设计和制备高性能且能满足上述要求的生物可吸收Zn合金，提供一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金及其制备方法。
本发明的目的是这样实现的，一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金，其特征在于，以质量百分比计包括下述组分：Mn 0～2wt.％，Sr 1～3wt.％，其余为Zn。
所述Zn的纯度为99.99wt.％，Mn的纯度为99.9wt.％，Sr的纯度为99wt.％。
一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1)、准备原材料：原材料以质量百分比计包括下述组分：Mn 0～2wt.％，Sr 1～3wt.％，其余为Zn；
步骤2)、熔炼合金：将合金元素按设计的组分准备好后加入石墨坩埚中，并将坩埚放在电磁感应炉上，罩上石英管后打开氩气开关，在通入保护气体后开始熔炼，将电流逐渐调大，800℃下保温10min，确保合金元素全部熔融；
步骤3)、固溶处理：将保温炉升温至300℃并将熔炼好的合金去除表层杂质后放入其中保温2h进行固溶处理，进一步强化合金的性能；
步骤4)、垂直挤压：首先将固溶处理后的Zn-Mn-Sr铸锭线切割为圆柱状Zn-Mn-Sr棒材，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，至此一道次垂直挤压完成；
接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成一道次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成；
步骤5)、Ecap挤压：将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压；
将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；
将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；
将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压；
步骤6)、时效处理：将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。
步骤1)中，将纯度为99.9wt.％的Mn、纯度为99wt.％的Sr和纯度为99.99wt.％的Zn按质量百分比在天平上配制。
步骤5)中，所述圆柱状Zn-Mn-Sr棒材直径为12mm，长度为40mm。
在300℃下保温2小时进行固溶处理，将Mn元素溶解在纯Zn相基体中获得更好的性能。
在200℃下保温8小时进行时效处理，使过饱和的Zn相基体中析出细小的金属间化合物从而获得更好的性能。
本发明方法先进科学，通过本发明，提供的一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金及其制备方法，可吸收医用Zn-Mn-Sr合金具体的组分是按质量百分比进行计量，具体参数如下：Mn0～2wt.％，Sr 1～3wt.％，其余为Zn。其中Zn的纯度为99.99wt.％，Mn的纯度为99.9wt.％，Sr的纯度为99wt.％。
具体实施方式
实例1
按98.2:0.2:1.6的质量比分别称取392.8克Zn段(纯度为99.99wt.％)、0.8克Mn粉(纯度为99.9wt.％和6.4克Sr(纯度为99wt.％)，由于Sr会在高温下和碳发生反应，所以首先将锌段放入石墨坩埚底部并将其盖住，并绕着坩埚壁放入锌段，在中间区域围出一个空间，之后将Mn粉和Sr块放入其中。将合金元素全部加入石墨坩埚后，将石墨坩埚放在电磁感应炉上并罩上石英管，确定密封后打开氩气开关，通入保护气体。在等待1min确保石英管中空气排出后，打开电磁感应炉并慢慢调节电流，当电流调节至800A左右时，原材料熔化，在保温5min后关闭电源。将铸态合金在300°下固溶处理2h后，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，完成第一次垂直挤压。接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成第一次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成。接着将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压。将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压，将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。至此本发明的合金制备完成。
该成分合金室温屈服强度为173.9MPa，抗拉强度为189.8MPa，延伸率为32.1％，在模拟体液中的腐蚀速率为0.01mm/year，浸泡腐蚀后的表面形貌较为均匀。
实例2
按98:0.7:1.3的质量比分别称取392克Zn段(纯度为99.99wt.％)、2.8克Mn粉(纯度为99.9wt.％和5.2克Sr(纯度为99wt.％)，由于Sr会在高温下和碳发生反应，所以首先将锌段放入石墨坩埚底部并将其盖住，并绕着坩埚壁放入锌段，在中间区域围出一个空间，之后将Mn粉和Sr块放入其中。将合金元素全部加入石墨坩埚后，将石墨坩埚放在电磁感应炉上并罩上石英管，确定密封后打开氩气开关，通入保护气体。在等待1min确保石英管中空气排出后，打开电磁感应炉并慢慢调节电流，当电流调节至800A左右时，原材料熔化，在保温5min后关闭电源。将铸态合金在300°下固溶处理2h后，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，完成第一次垂直挤压。接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成第一次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成。接着将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压。将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压，将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。至此本发明的合金制备完成。
该成分合金室温屈服强度为204.7MPa，抗拉强度为244MPa，延伸率为47.1％，在模拟体液中的腐蚀速率为0.02mm/year，浸泡腐蚀后的表面形貌较为均匀。
实例3
按98:0.5:1.5的质量比分别称取392克Zn段(纯度为99.99wt.％)、2克Mn粉(纯度为99.9wt.％和6克Sr(纯度为99wt.％)，由于Sr会在高温下和碳发生反应，所以首先将锌段放入石墨坩埚底部并将其盖住，并绕着坩埚壁放入锌段，在中间区域围出一个空间，之后将Mn粉和Sr块放入其中。将合金元素全部加入石墨坩埚后，将石墨坩埚放在电磁感应炉上并罩上石英管，确定密封后打开氩气开关，通入保护气体。在等待1min确保石英管中空气排出后，打开电磁感应炉并慢慢调节电流，当电流调节至800A左右时，原材料熔化，在保温5min后关闭电源。将铸态合金在300°下固溶处理2h后，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，完成第一次垂直挤压。接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成第一次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成。接着将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压。将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压，将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。至此本发明的合金制备完成。
该成分合金室温屈服强度为216.5MPa，抗拉强度为242.4MPa，延伸率为45.3％，在模拟体液中的腐蚀速率为0.05mm/year，浸泡腐蚀后的表面形貌较为均匀。
实例4
按97:1.7:1.3的质量比分别称取388克Zn段(纯度为99.99wt.％)、6.8克Mn粉(纯度为99.9wt.％和5.2克Sr(纯度为99wt.％)，由于Sr会在高温下和碳发生反应，所以首先将锌段放入石墨坩埚底部并将其盖住，并绕着坩埚壁放入锌段，在中间区域围出一个空间，之后将Mn粉和Sr块放入其中。将合金元素全部加入石墨坩埚后，将石墨坩埚放在电磁感应炉上并罩上石英管，确定密封后打开氩气开关，通入保护气体。在等待1min确保石英管中空气排出后，打开电磁感应炉并慢慢调节电流，当电流调节至800A左右时，原材料熔化，在保温5min后关闭电源。将铸态合金在300°下固溶处理2h后，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，完成第一次垂直挤压。接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成第一次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成。接着将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压。将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压，将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。至此本发明的合金制备完成。
该成分合金室温屈服强度为232.1MPa，抗拉强度为264MPa，延伸率为60％，在模拟体液中的腐蚀速率为0.11mm/year，浸泡腐蚀后的表面形貌较为均匀。
实例5
按97:0.1:2.9的质量比分别称取388克Zn段(纯度为99.99wt.％)、0.4克Mn粉(纯度为99.9wt.％和11.6克Sr(纯度为99wt.％)，由于Sr会在高温下和碳发生反应，所以首先将锌段放入石墨坩埚底部并将其盖住，并绕着坩埚壁放入锌段，在中间区域围出一个空间，之后将Mn粉和Sr块放入其中。将合金元素全部加入石墨坩埚后，将石墨坩埚放在电磁感应炉上并罩上石英管，确定密封后打开氩气开关，通入保护气体。在等待1min确保石英管中空气排出后，打开电磁感应炉并慢慢调节电流，当电流调节至800A左右时，原材料熔化，在保温5min后关闭电源。将铸态合金在300°下固溶处理2h后，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，完成第一次垂直挤压。接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成第一次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成。接着将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压。将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压，将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。至此本发明的合金制备完成。
该成分合金室温屈服强度为170.8MPa，抗拉强度为190.6MPa，延伸率为32％，在模拟体液中的腐蚀速率为0.02mm/year，浸泡腐蚀后的表面形貌较为均匀。
表1可吸收医用Zn-Mn-Sr合金的性能
Figure BDA0002828784690000091

Claims (3)

1.一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1）、准备原材料：原材料以质量百分比计包括下述组分：Mn0.2～2 wt.％，Sr1～3wt.％，其余为Zn；其中，Zn的纯度为99.99 wt.%，Mn的纯度为99.9 wt.%，Sr的纯度为99wt.%；
步骤2）、熔炼合金：将合金元素按设计的组分准备好后加入石墨坩埚中，并将坩埚放在电磁感应炉上，罩上石英管后打开氩气开关，在通入保护气体后开始熔炼，将电流逐渐调大，800℃下保温10min，确保合金元素全部熔融；
步骤3）、固溶处理：将保温炉升温至300℃并将熔炼好的合金去除表层杂质后放入其中保温2h进行固溶处理，进一步强化合金的性能；
步骤4）、垂直挤压：首先将固溶处理后的Zn-Mn-Sr铸锭线切割为圆柱状Zn-Mn-Sr棒材，通过电阻棒将挤压比为4：1的垂直挤压模具加热至350℃，待温度稳定后，将圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入垂直挤压模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，至此一道次垂直挤压完成；
接着通过电阻棒将挤压比为25：9的垂直挤压模具加热至280℃，待温度稳定后，将完成一道次垂直挤压的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入模具中，保温10min后以1mm/s的速度将棒材挤出，放入水中冷却，垂直挤压过程完成；
步骤5）、Ecap挤压：将垂直挤压过后的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成一道次Ecap挤压；
将完成一道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成二道次Ecap挤压；
将完成二道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成三道次Ecap挤压；
将完成三道次的圆柱状Zn-Mn-Sr棒材按顺时针方向旋转90°后放入通过电阻棒升温至280℃的等通道90°转角挤压模具中，保温10min后以1mm/min的速度挤出棒材并将棒材迅速放入水中冷却，完成四道次Ecap挤压；
步骤6）、时效处理：将保温炉升温至200℃并将完成好Ecap加工工艺的合金去除表层杂质后放入其中保温8h进行时效处理，进一步强化合金的性能。
2.根据权利要求1所述的一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金的制备方法，其特征在于，在300℃下保温2小时进行固溶处理，将Mn元素溶解在纯Zn相基体中获得更好的性能。
3.根据权利要求1所述的一种可吸收医用Zn-Mn-Sr合金的制备方法，其特征在于，在200℃下保温8小时进行时效处理，使过饱和的Zn相基体中析出细小的金属间化合物从而获得更好的性能。
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