CN111807684B - 一种溢流砖成型质量稳定的控制方法 - Google Patents
一种溢流砖成型质量稳定的控制方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,包括以下步骤:S1:根据溢流砖结构确定设计参数,根据玻璃液料方的成型粘度和料方粘度~温度特性曲线确定玻璃成型温度T0,设定远端润湿温度增量ΔT;S2:依次计算溢流砖远端润湿工艺参数、溢流砖近端润湿工艺参数以及溢流砖中端润湿工艺参数;S3:根据S1和S2确定的参数进行远端润湿;S4:根据S1和S2确定的参数进行近端润湿;S5:根据S1和S2确定的参数进行中部润湿;本发明根据玻璃基板产品设计、成型装置设计、溢流砖组件设计和溢流砖远端、近端和中部润湿所需的引出量,设计出最佳的润湿工艺,保障了溢流砖的润湿效果,从而有效地解决了由于润湿工艺不合理导致产线成型质量不确定性波动的现象。
Description
技术领域
本发明属于玻璃基板制造领域,具体属于一种溢流砖成型质量稳定的控制方法。
背景技术
一般的TFT-LCD(薄膜晶体管显示器)、PDP(等离子体显示屏)等平板显示器制造领域所用的玻璃基板以溢流下拉的方式制造,在成型工序中将由玻璃熔化炉熔化了的玻璃液供给到熔融溢流下拉成型装置来制造。玻璃基板厚度均匀性、残余应力和翘曲的控制是特别重要的工艺技术之一,而且均与成型溢流砖的设计、工作状态和温度场的控制密切相关。溢流砖是玻璃基板制造成型装置的核心部件之一,溢流砖结构设计好坏和工艺裕度大小是成型工艺稳定的关键因素之一,根据溢流砖远近端边板流量与平衡控制、整体厚度初始分布来进行成型工艺调整,如流量、温度等,以免玻璃引出质量分布和热量分布的瞬时变化,即,使用溢流下拉法制造对应力、翘曲、厚度和板材弯曲等特性严格要求和性能稳定的玻璃基板,玻璃基板厚度及其一致性控制是非常重要的设计和工艺技术之一。
由于玻璃基板很薄,生产过程的任何工艺波动,包括气流、热场等,都会对成型玻璃基板的厚度产生影响,进而对显示器的质量造成负面影响,所以溢流砖设计时要考虑这些复杂因素对玻璃基板厚度分布的影响,也就是从设计上增加生产裕量,相对应一般要求玻璃基板全板厚度极差<15μm。
产线运行初期,首先要对成型装置按照既定的升温工艺对马弗炉进行升温,保障溢流砖的上端温度(通常叫MSU温度)和下端温度(通常叫MSL温度)达到既定的目标,并保障溢流砖上下温差(MSU-MSL)不超过设定值,以确保溢流砖的热稳定和应力在极限抗折应力的安全范围内。
升温工艺完成后玻璃正常引板之前要对溢流砖进行润湿,这是非常关键一道工艺。经过润湿,玻璃液将溢流砖以及铂金挡板(溢流砖远近端各有一个)完全均匀的包覆,能够实现正常引板。润湿完成后从铂金挡板处流下的玻璃熔液应当与挡板紧密贴合,且玻璃基板的A、B面(玻璃基板裁切时与机械手接触的一面为B面,另一面为A面)粘合较佳。润湿的次序为:远端→近端→中部。
润湿时还起到对溢流砖冲刷和排气的作用,通过升高玻璃熔体的温度来降低玻璃熔体的粘度,玻璃熔体的粘度降低有助于玻璃熔体对溢流砖表面冲刷、排气和润湿,促使被溢流砖捕集或吸收/吸附的气体释放、微细杂质颗粒物浮起并随玻璃流动排出和逃逸。为了加快玻璃熔体在溢流槽表面上流动,溢流槽相对正常引板阶段的正常位置相对倾斜。
如何从设计上保障溢流砖的引板质量,并从工艺上保障溢流砖的引板稳定性,特别是保障装置的近端到远端玻璃流动的平衡、玻璃基板边板厚度的稳定和玻璃基板弹性收缩满足工艺要求,润湿是玻璃基板引板前非常关键的工艺。如何根据玻璃基板产品设计、成型装置设计和溢流砖组件设计,设计出最佳的润湿工艺,是产线设计的关键项目之一。实际存在润湿工艺不合理导致玻璃基板产品质量不稳定的现象,从而影响了产线的运行和良品率的提升。一旦润湿工艺没有达致最佳状态,势必给产线带来不确定性波动,而且长期难以对策或无法彻底弥补。
发明内容
为了解决现有技术中存在的问题,本发明提供一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,解决目前玻璃基板引板前润湿工艺不合理导致玻璃基板产品质量不稳定的问题,从而影响玻璃产线的运行和良品率的提升。
为实现上述目的,本发明提供如下技术方案:一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,包括以下步骤:
S1:根据溢流砖结构确定如下参数溢流砖入口槽宽W,溢流砖入口槽高H,溢流砖溢流面宽度L以及溢流堰倾角设定溢流砖远端润湿宽度LC、溢流砖近端润湿LI、远端润湿马弗炉倾角/>近端润湿马弗炉倾角/>以及中部润湿马弗炉倾角/>根据玻璃液料方的成型粘度和料方粘度~温度特性曲线确定玻璃成型温度T0,设定远端润湿温度增量ΔT;
S2:依次计算溢流砖远端润湿工艺参数、溢流砖近端润湿工艺参数以及溢流砖中端润湿工艺参数;
S3:根据溢流砖远端润湿工艺参数和远端润湿马弗炉倾角,对溢流砖进行远端润湿,当玻璃液完全包覆远端铂金挡板时,继续保持6~10小时溢流砖远端润湿后;溢流砖远端润湿完成;
S4:溢流砖远端润湿完成后,根据溢流砖近端润湿工艺参数、马弗炉倾角调整速度引出量的调整速度ΔQKg/Hr以及马弗炉的MSU温度降低速度ΔT℃/Hr对马弗炉进行调整,马弗炉调整至符合所述S1设定的近端润湿马弗炉倾角和所述S2的溢流砖近端润湿工艺参数,当玻璃液完全包覆近端铂金挡板时,继续保持6~10小时溢流砖近端润湿后,溢流砖近端润湿完成;
S5:溢流砖近端润湿完成后,根据溢流砖中部润湿工艺参数,马弗炉倾角调整速度引出量的调整速度ΔQKg/Hr以及马弗炉的MSU温度降低速度ΔT℃/Hr对马弗炉进行调整,马弗炉调整至符合所述S1设定的中部润湿马弗炉倾角和所述S2的溢流砖中部润湿工艺参数,当出马弗炉后的玻璃基板的两个表面之间的间隔小于1cm,继续保持6~10小时溢流砖中部润湿后,溢流砖中部润湿完成。
进一步的,所述S2中溢流砖远端润湿工艺参数表示为以下函数:
TC=fTC(T0,ηC,ΔT) (1)
式(1)和式(2)中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;LC为溢流砖远端润湿宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为远端润湿马弗炉倾角;ηC为溢流砖远端润湿温度TC对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2,远端润湿温度增量ΔT,单位为℃;
进一步的,所述S2的具体步骤如下:
S201:计算溢流砖远端润湿工艺参数,
步骤1:通过式(3)计算远端润湿温度TC:
TC=T0+ΔT (3)
式中:T0为玻璃成型温度,单位为℃,ΔT为远端润湿温度增量,单位为℃;
步骤2:通过式(4)计算溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的槽高HC:
式中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;LC为远端润湿宽度,单位为mm;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;
步骤3:通过式(5)计算溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的溢流槽截面函数DC,计算公式如下所示:
式中:W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;HC为溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的槽高,单位为mm;
步骤4:通过式(6)计算溢流砖远端润湿玻璃溢流的流体综合参数FC:
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηC为溢流砖远端润湿温度TC对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为远端润湿马弗炉倾角,单位为°;
步骤5:通过式(7)计算溢流砖远端润湿引出量QC:
QC=3600×ρ×FC×[W×HC 3-2×DC×HC 4] (7)
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FC为远端润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;HC为溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的槽高,单位为mm;QC的单位为Kg/Hr。
进一步的,所述S2中溢流砖近端润湿工艺参数表示为如下函数:
TI=fTI(T0,TC,ηI) (8)
其中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;LI为近端润湿宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角;ηI为溢流近远端润湿温度TI对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;
进一步的,所述S2的具体步骤还包括:
S202:计算溢流砖近端润湿工艺参数,
步骤1:通过式(10)计算近端润湿温度TI,
式中:T0为玻璃成型温度,单位为℃;TC为远端润湿温度,单位为℃;KI为修正系数,KI≈1;
步骤2:通过式(10)计算近端润湿玻璃溢流的流体综合参数FI:
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηI为溢流砖近端润湿温度TI对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角,单位为°;
步骤3:通过式(12)计算溢流砖近端润湿的溢位高度ZI:
式中:QI为近端润湿引出量,单位为Kg/Hr;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角,单位为°;FI为近端润湿玻璃溢流的流体综合参数;LI为近端润湿宽度,单位为mm;j为玻璃的表面张力角,单位为°;
通过式(13)计算溢流砖近端润湿入口位置的溢流槽截面函数DI,
式中:W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高度,单位为mm;ZI为近端润湿溢位高度,单位为mm;
步骤4:通过式(14)计算溢流砖近端润湿的引出量QI:
QI=3600×ρ×FI×[W×(H+ZI)3-2×DI×(H+ZI)4] (14)
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FI为近端润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZI为近端润湿溢位高度,单位为mm;QI的单位为Kg/Hr。
进一步的,所述S2中溢流砖中部润湿工艺参数表示为如下函数:
TM=fTM(T0,ηM) (15)
其中,H为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃与空气的张力角,单位为°;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角;ηM为溢流砖中部润湿温度TM对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;
进一步的,所述S2的具体步骤还包括:
S203:计算溢流砖中部润湿工艺参数,
步骤1:通过式(17)计算中部润湿温度TM:
TM=KM×T0 (17)
式中:T0为玻璃成型温度,单位为℃;KM为修正系数,KM≈1;
步骤2:通过式(18)计算中部润湿玻璃溢流的流体综合参数FM:
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηM为溢流砖中部润湿温度TM对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为°;
步骤3:通过式(20)计算溢流砖中部润湿的溢位高度ZM:
式中:QM为中部润湿引出量,单位为Kg/Hr;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为°;FM为中部润湿玻璃溢流的流体综合参数;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;j为玻璃的表面张力角,单位为°;
步骤4:通过式(21)计算溢流砖中部润湿入口位置的溢流槽截面函数DM,
式中:W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZM为溢流砖中部润湿溢位高度,单位为mm;
步骤5:根据式(22)计算溢流砖中部润湿的引出量QM:
QM=3600×ρ×FM×[W×(H+ZM)3-2×DM×(H+ZM)4] (22)
式中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FM为中部润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZM为溢流砖中部润湿溢位高度,单位为mm;QM的单位为Kg/Hr。
进一步的,所述S3的远端润湿包括如下步骤:
步骤2:当玻璃液从马弗炉远端溢流砖尖首先流下时,开始溢流砖远端润湿作业,马弗炉各加热源功率及冷却源、退火炉加热源功率设定保持不变,马弗炉的MSU温度维持在TC,成型炉上部区域温度维持在预先设定的TU温度,成型炉下部区域温度维持在预先设定的TL温度,其中,所述TU的预设温度根据成型炉上部区域的玻璃液粘度确定,所述TL的预设温度根据成型炉下部区域的玻璃液粘度确定,所述退火炉温度不得超过TL温度。
步骤3:经过4~8小时后,当确认玻璃液完全由溢流砖远端铂金挡板流下,并完全包覆远端铂金挡板时,继续保持远端润湿6~10小时后,溢流砖远端润湿完成。
进一步的,所述S4的溢流砖近端润湿包括以下步骤:
步骤3:经过4~8小时后,当确认玻璃液完全由溢流砖近端铂金挡板流下,并完全包覆近端铂金挡板时,继续保持近端润湿6~10小时后,溢流砖近端润湿完成。
进一步的,所述S5的溢流砖中部润湿的具体步骤如下:
步骤2:马弗炉倾斜角度调整到及溢流砖中部润湿引出量增加到QM±10Kg过程中,马弗炉的MSU温度以ΔT℃/Hr的速度降低设定至TM,MSL温度也降低至预设温度,TU温度和TL温度也逐步降低调整至预设温度;
步骤3:经过4~8小时后,当确认玻璃液完全从近端铂金挡板处及远端铂金挡板处流下并与近端铂金挡板和远端铂金挡板紧密贴合,且出马弗炉后的玻璃基板的两个表面之间的间隔小于1cm,继续保持中部润湿6~10小时后,溢流砖中部润湿完成。
与现有技术相比,本发明至少具有以下有益效果:
本发明提供一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,基于溢流砖成型槽设计理论基础,根据远端润湿宽度和远端润湿温度对应的粘度等,计算远端润湿需要的引出量;根据近端润湿宽度和近端润湿温度对应的粘度计算近端润湿需要的引出量,根据中部润湿宽度和中部润湿温度对应的粘度对应的计算中部润湿所需要的引出量,最终得到了溢流砖各部位润湿所需要的基本参数,在此基础上提出了溢流砖的润湿控制流程和操作准则。本发明根据玻璃基板产品设计、成型装置设计、溢流砖组件设计以及溢流砖远端、近端和中部润湿所需的引出量,设计出最佳的润湿工艺,保障了溢流砖的润湿效果,保证了玻璃基板两个表面的贴合,从而有效地解决了由于润湿工艺不合理导致产线成型质量不确定性波动和长期难以对策或无法彻底弥补的现象。从设计上保障溢流砖的引板质量,并从工艺上保障溢流砖的引板稳定性,特别是保障装置的近端到远端玻璃流动的平衡、玻璃基板边板厚度的稳定和玻璃基板弹性收缩满足工艺要求。
附图说明
图1为溢流砖组件结构示意图;
图2为马弗炉截面结构示意图;
图3为溢流砖近端润湿结构示意图;
图4为溢流砖远端润湿结构示意图;
图5为溢流砖中部润湿结构示意图;
图6为溢流砖侧面结构示意图;
图7为溢流砖正面结构示意图;
图8为玻璃液粘度~温度曲线示意图;
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步的说明。
如图1所示,为溢流砖组件结构示意图,溢流砖组件包括为溢流砖输送玻璃液的L管1,近端铂金挡板2,远端铂金挡板4,保证玻璃均匀溢流的溢流砖3,近端铂金挡板2与近端引流板6连接,远端铂金挡板4与远端引流板5连接,溢流砖中部偏近端区域为溢流砖近端润湿区域,溢流砖中部偏远端区域为溢流砖远端润湿区域。
如图2所示,马弗炉由溢流砖3、碳化硅箱体7、马弗炉外层结构8、马弗炉加热器12组成,马弗炉下面为成型炉区9和退火炉区17,碳化硅箱体7为保障溢流砖稳定均匀的温度场,马弗炉加热器12为成型炉区9提供温度场热源,MSL温度传感器10检测溢流砖尖部区域的温度(通常指溢流砖引流板尖部附近),MSU温度传感器11检测溢流砖顶部区域温度。
如图3所示,溢流砖远端润湿要保障足够的润湿范围LC,并保障溢流砖远端润湿玻璃液14完全由溢流砖3的远端铂金挡板4流下,并完全包覆远端铂金挡板4。
如图4所示,溢流砖近端润湿要保障足够的润湿范围LI,并保障溢流砖近端润湿玻璃液15完全由近端铂金挡板2流下,并完全包覆近端铂金挡板2。
如图5所示,溢流砖中部润湿要保障足够的润湿范围L,并保障溢流砖中部润湿玻璃液16完全由近端铂金挡板2和远端铂金挡板4流下,并完全包覆近端铂金挡板2和远端铂金挡板4,还要保障玻璃基板的A、B面(玻璃基板裁切时与机械手接触的一面为B面,另一面为A面)贴合良好。
如图6和图7所示,溢流砖入口槽宽W=110~230mm,溢流砖入口槽高H=190~350mm,溢流砖溢流面宽度L=1200~3700mm,溢流堰倾角溢流砖远端润湿宽度LC=520~1230mm,溢流砖近端润湿宽度LI=520~1230mm。远端润湿马弗炉倾角近端润湿马弗炉倾角/>中部润湿马弗炉倾角/>根据玻璃液的粘度以及料方粘度~温度特性曲线,粘度为30000~40000Posie对应的玻璃温度T0=1240~1220℃,设定远端润湿的温度较正常引板温度高ΔT=40~50℃,设定马弗炉倾角调整速度为/>引出量的调整速度为ΔQKg/Hr=8~12,马弗炉的MSU温度降低速度ΔT℃/Hr=1~3;
在本实施例中,溢流砖入口槽宽W=179.5mm,溢流砖入口槽高H=290.1mm,溢流砖溢流面宽度L=2955mm,溢流堰倾角参考图3、图4,溢流砖远端润湿宽度LC=915mm,溢流砖近端润湿宽度LI=960mm。远端润湿马弗炉倾角/>近端润湿马弗炉倾角中部润湿马弗炉倾角/>参考图7,根据示例产品的料方粘度~温度特性曲线,粘度为35000Posie对应的玻璃温度T0=1230.5℃。为了保障实现溢流砖润湿、冲刷和排气的目的,远端润湿的温度较正常引板温度高ΔT=44.5℃,设定马弗炉倾角调整速度为引出量的调整速度为ΔQKg/Hr=10Kg/Hr,马弗炉的MSU温度降低速度ΔT℃/Hr=2℃/Hr。
以下示例说明本发明溢流砖成型质量稳定控制方法,包括以下步骤:
一、确定溢流砖远端润湿工艺参数:溢流砖远端润湿引出量QC和远端润湿温度TC,以上参数可表述为如下函数:
TC=fTC(T0,ηC,ΔT) (1)
式(1)和式(2)中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;LC为溢流砖远端润湿宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为远端润湿马弗炉倾角;ηC为溢流砖远端润湿温度TC对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2,远端润湿温度增量ΔT,单位为℃;
溢流砖远端润湿具体步骤如下:
1.通过式(3)计算远端润湿温度TC,
TC=T0+ΔT (3)
其中:T0为玻璃成型温度,单位为℃;ΔT为远端润湿温度增量,单位为℃。
2.根据远端润湿宽度LC、远端润湿温度TC对应的粘度ηC等,计算远端润湿所需要的引出量QC,包括以下步骤:
步骤1:通过式(4)计算溢流砖远端润湿玻璃液14开始从溢流槽13中溢流出来对应位置的槽高HC:
其中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;LC为溢流砖远端润湿宽度,单位为mm;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;
步骤2:通过式(5)计算溢流砖远端润湿玻璃液14开始从溢流槽13中溢流出来对应位置的溢流槽截面函数DC,计算公式如下所示:
其中:W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;HC为溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的槽高,单位为mm;
步骤3:通过式(6)计算溢流砖远端润湿玻璃溢流的流体综合参数FC:
其中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηC为溢流砖远端润湿温度TC对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为远端润湿马弗炉倾角(马弗炉中设置近端铂金挡板的一侧为近端,设置有远端铂金挡板的一侧为远端,反时针倾斜为正,远端润湿马弗炉的倾角通常为0),单位为°;
步骤4:通过式(7)计算溢流砖远端润湿的引出量QC:
QC=3600×ρ×FC×[W×HC 3-2×DC×HC 4] (7)
其中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FC为远端润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;HC为溢流砖远端润湿玻璃开始从溢流槽中溢流出来对应位置的槽高,单位为mm;QC的单位为Kg/Hr。
二、确定溢流砖近端润湿工艺参数:溢流砖近端润湿引出量QI和近端润湿温度TI,以上参数可表述为如下函数:
TI=fTI(T0,TC,ηI) (8)
其中:H为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;LI为近端润湿宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角;ηI为溢流近远端润湿温度TI对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;
溢流砖近端润湿具体步骤如下:
1.通过式(10)计算近端润湿温度TI,
其中:T0为玻璃成型温度,单位为℃;TC为远端润湿温度,单位为℃;KI为修正系数,KI≈1,KI值根据实际设计可以上下调整。
2.根据近端润湿宽度LI、近端润湿温度TI对应的粘度ηI等,计算近端润湿所需要的引出量QI,包括以下步骤:
步骤1:通过式(11)计算近端润湿玻璃溢流的流体综合参数FI:
其中:ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηI为溢流砖近端润湿温度TI对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角(反时针倾斜为正,近端润湿通常要反时针打角度),单位为°;
步骤2:通过式(12)计算溢流砖近端润湿的溢位高度ZI:
其中:QI为近端润湿引出量,单位为Kg/Hr;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为近端润湿马弗炉倾角,单位为°;FI为近端润湿玻璃溢流的流体综合参数;LI为远端润湿宽度,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;
步骤3:通过式(13)计算溢流砖近端润湿入口位置的溢流槽截面函数DI,计算公式如下所示:
其中:W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖近端入口高度,单位为mm;ZI为近端润湿溢位高度,单位为mm;
步骤4:通过式(14)计算溢流砖近端润湿的引出量QI:
QI=3600×ρ×FI×[W×(H+ZI)3-2×DI×(H+ZI)4] (14)
其中,ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FI为近端润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZI为近端润湿溢位高度,单位为mm;QI的单位为Kg/Hr。
三、确定溢流砖中部润湿工艺参数,溢流砖中部润湿引出量QM和中部润湿温度TM,以上参数可表述为如下函数:
TM=fTM(T0,ηM) (15)
其中,H为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃与空气的张力角,单位为°;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;T0为玻璃成型温度,单位为℃;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角;ηM为溢流砖中部润湿温度TM对应的玻璃粘度,单位为poise;ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;
溢流砖中部润湿具体步骤如下:
1.通过式(17)计算中部润湿温度TM:
TM=KM×T0 (17)
其中,T0为玻璃成型温度,单位为℃;KM为修正系数,KM≈1,KM值根据实际设计可以上下调整。
2.根据溢流砖溢流面宽度L、中部润湿温度TM对应的粘度ηM等,计算中部润湿所需要的引出量QM,包括以下步骤:
步骤1:通过式(18)计算中部润湿玻璃溢流的流体综合参数FM:
其中,ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;g为重力加速度,单位为m/s2;ηM为溢流砖中部润湿温度TM对应的玻璃粘度,单位为poise;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为°;
步骤2:通过式(19)计算溢流砖中部润湿的溢位高度ZM:
其中,QM为中部润湿引出量,单位为Kg/Hr;为溢流砖的溢流堰倾角,单位为°;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为°;FM为中部润湿玻璃溢流的流体综合参数;L为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;
步骤3:通过式(20)计算溢流砖中部润湿入口位置的溢流槽截面函数DM,
其中,W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZM为溢流砖中部润湿溢位高度,单位为mm;
步骤4:通过式(21)计算溢流砖中部润湿的引出量QM:
QM=3600×ρ×FM×[W×(H+ZM)3-2×DM×(H+ZM)4] (21)
其中,ρ为玻璃的密度,单位为Kg/m3;FM为中部润湿玻璃溢流的流体综合参数;W为溢流砖入口槽宽,单位为mm;H为溢流砖入口槽高,单位为mm;ZM为溢流砖中部润湿溢位高度,单位为mm;QM的单位为Kg/Hr。
通过上式计算得出:溢流砖中部润湿引出量QM=855Kg/Hr,TM=1233℃或粘度
四、根据上述计算得到的溢流砖各段润湿所需要的主要工艺控制参数,进行溢流砖润湿工艺,以下是溢流砖润湿工艺实施和润湿效果控制示例。润湿的次序为:远端→近端→中部。具体步骤如下:
1.远端润湿:
步骤1:远端润湿时,引出量要达到240±10Kg,马弗炉倾角(根据实际具体情况可以微调),马弗炉的MSU温度维持在TC=1275℃。TC温度根据玻璃液的粘度和料方粘度~温度特性制定,对于TFT玻璃,一般该温度设计在1275℃;
步骤2:当玻璃液从马弗炉远端溢流砖尖首先流下时,开始溢流砖远端润湿作业。远端开始润湿作业时,玻璃液从砖尖流下时易造成堵料,相关操作人员要随时观察和疏导对策。作业时,马弗炉各加热源功率及冷却源、退火炉加热源功率设定保持不变。例如,马弗炉MSU温度维持在TC=1275℃,根据料方粘度~温度特性曲线,成型炉上部区域TU温度维持在约1010℃,成型炉下部区域TL温度维持在约853℃,退火炉温度不得超过853℃;
步骤3:经过约6.2小时后,当确认玻璃液完全由溢流砖远端铂金挡板流下,并完全包覆远端铂金挡板时,继续保持远端润湿8小时后,溢流砖远端润湿完成。
2.近端润湿
步骤2:马弗炉倾斜角度调整及引出量增加过程中,马弗炉MSU温度以2℃/Hr的速度降低设定至TI=1254℃,MSL温度保持稳定。必要时,根据玻璃流动和润湿具体情况调整马弗炉辅助加热棒,同时退火炉功率也要进行相应的调整,保持退火炉温度稳定,使玻璃顺利流下;
步骤3:经过约6.5小时后,当确认玻璃液完全由溢流砖近端铂金挡板流下,并完全包覆铂金挡板时,继续保持近端润湿8小时后,溢流砖近端润湿完成。
3.中部润湿
步骤3:经过约6.5小时后,当确认玻璃液完全从铂金挡板处流下并与挡板紧密贴合,且玻璃基板的A、B面(玻璃基板裁切时与机械手接触的一面为B面,另一面为A面)粘合良好,即A面和B面之间的间隔小于1cm时,继续保持中部润湿8小时后,溢流砖中部润湿完成。
至此,整个润湿完成。经过润湿,玻璃液将溢流砖以及铂金挡板(溢流砖远近端各有一个)完全均匀的包覆,能够实现正常引板。润湿完成后从铂金挡板处流下的玻璃熔液应当与挡板紧密贴合,且玻璃基板的A、B面(玻璃基板裁切时与机械手接触的一面为B面,另一面为A面)粘合效果良好。由于润湿时,溢流砖上部温度(MSU温度)远高于玻璃正常引板的温度,所以还起到对溢流砖冲刷和排气的作用,促使被溢流砖捕集或吸收/吸附的气体释放、微细杂质颗粒物浮起并随玻璃流动排出和逃逸。为了加快玻璃熔体在溢流槽表面上流动,溢流槽相对正常引板阶段的正常位置相对倾斜。
通过完成润湿过程,保障溢流砖的引板质量和引板稳定性,特别是保障装置的近端到远端玻璃流动的平衡、玻璃基板边板厚度的稳定和玻璃基板在砖尖处(通常指溢流砖引流板尖部附近)弹性收缩满足工艺要求,润湿是玻璃基板正常引板前非常关键的工艺。
最后应说明的是:以上所述实施例,仅为本发明的具体实施方式,用以说明本发明的技术方案,而非对其限制,本发明的保护范围并不局限于此,尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改或可轻易想到变化,或者对其中部分技术特征进行等同替换;而这些修改、变化或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明实施例技术方案的精神和范围,都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此,本发明的保护范围应以权利要求所述的保护范围为准。
Claims (4)
1.一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,其特征在于,包括以下步骤:
S1:根据溢流砖结构确定如下参数:溢流砖入口槽宽W,溢流砖入口槽高H,溢流砖溢流面宽度L以及溢流堰倾角,设定溢流砖远端润湿宽度/>、溢流砖近端润湿宽度/>、远端润湿马弗炉倾角/>、近端润湿马弗炉倾角/>以及中部润湿马弗炉倾角/>;根据玻璃液料方的成型粘度和料方粘度~温度特性曲线确定玻璃成型温度/>,设定远端润湿温度增量/>;
S2:依次计算溢流砖远端润湿工艺参数、溢流砖近端润湿工艺参数以及溢流砖中部润湿工艺参数;
所述S2中溢流砖远端润湿工艺参数表示为以下函数:
式(1)和式(2)中:为溢流砖入口槽高,单位为mm;/>为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;/>为溢流砖远端润湿宽度,单位为mm;/>为溢流砖入口槽宽,单位为mm;/>为玻璃成型温度,单位为℃;/>为溢流砖的溢流堰倾角,单位为/>;/>为远端润湿马弗炉倾角,单位为/>;/>为溢流砖远端润湿温度/>对应的玻璃粘度,单位为/>;/>为玻璃的密度,单位为/>;/>为重力加速度,单位为/>,远端润湿温度增量/>,单位为℃;
所述S2中溢流砖近端润湿工艺参数表示为如下函数:
其中:为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;/>为近端润湿宽度,单位为mm;/>为溢流砖入口槽宽,单位为mm;/>为玻璃成型温度,单位为℃;/>为溢流砖的溢流堰倾角,单位为/>;/>为近端润湿马弗炉倾角,单位为/>;/>为溢流近端润湿温度/>对应的玻璃粘度,单位为/>;/>为玻璃的密度,单位为/>;/>为重力加速度,单位为/>;
所述S2中溢流砖中部润湿工艺参数表示为如下函数:
其中,为溢流砖入口槽高,单位为mm;j为玻璃表面张力角,单位为°;为溢流砖入口槽宽,单位为mm;/>为玻璃成型温度,单位为℃;/>为溢流砖的溢流堰倾角,单位为/>;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为/>;/>为溢流砖中部润湿温度/>对应的玻璃粘度,单位为/>;/>为玻璃的密度,单位为/>;/>为重力加速度,单位为/>;
S3:根据溢流砖远端润湿工艺参数和远端润湿马弗炉倾角,对溢流砖进行远端润湿,当玻璃液完全包覆远端铂金挡板时,继续保持6~10小时溢流砖远端润湿后;溢流砖远端润湿完成;
S4:溢流砖远端润湿完成后,根据溢流砖近端润湿工艺参数、马弗炉倾角调整速度、引出量的调整速度/>以及马弗炉的MSU温度降低速度/>对马弗炉进行调整,马弗炉调整至符合所述S1设定的近端润湿马弗炉倾角和所述S2的溢流砖近端润湿工艺参数,当玻璃液完全包覆近端铂金挡板时,继续保持6~10小时溢流砖近端润湿后,溢流砖近端润湿完成;
S5:溢流砖近端润湿完成后,根据溢流砖中部润湿工艺参数,马弗炉倾角调整速度、引出量的调整速度/>以及马弗炉的MSU温度降低速度/>对马弗炉进行调整,马弗炉调整至符合所述S1设定的中部润湿马弗炉倾角和所述S2的溢流砖中部润湿工艺参数,当出马弗炉后的玻璃基板的两个表面之间的间隔小于1cm,继续保持6~10小时溢流砖中部润湿后,溢流砖中部润湿完成;马弗炉的MSU温度为溢流砖的上端温度;
所述S2的具体步骤如下:
S201:计算溢流砖远端润湿工艺参数,
所述S2的具体步骤还包括:
S202:计算溢流砖近端润湿工艺参数,
式中:为近端润湿引出量,单位为/>;/>为溢流砖的溢流堰倾角,单位为/>;/>为近端润湿马弗炉倾角,单位为/>;/>为近端润湿玻璃溢流的流体综合参数;/>为近端润湿宽度,单位为mm;/>为玻璃的表面张力角,单位为/>;
所述S2的具体步骤还包括:
S203:计算溢流砖中部润湿工艺参数,
式中:为中部润湿引出量,单位为/>;/>为溢流砖的溢流堰倾角,单位为/>;/>为中部润湿马弗炉倾角,单位为/>;/>为中部润湿玻璃溢流的流体综合参数;/>为溢流砖溢流面宽度,单位为mm;/>为玻璃的表面张力角,单位为/>;
2.根据权利要求1所述的一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,其特征在于,所述S3的远端润湿包括如下步骤:
步骤2:当玻璃液从马弗炉远端溢流砖尖首先流下时,开始溢流砖远端润湿作业,马弗炉各加热源功率及冷却源、退火炉加热源功率设定保持不变,马弗炉的MSU温度维持在,成型炉上部区域TU温度维持在预先设定的温度,成型炉下部区域TL温度维持在预先设定的温度,其中,所述TU温度的预设温度根据成型炉上部区域的玻璃液粘度确定,所述TL温度的预设温度根据成型炉下部区域的玻璃液粘度确定,所述退火炉温度不得超过TL温度;
步骤3:经过4~8小时后,当确认玻璃液完全由溢流砖远端铂金挡板流下,并完全包覆远端铂金挡板时,继续保持远端润湿6~10小时后,溢流砖远端润湿完成。
4.根据权利要求1所述的一种溢流砖成型质量稳定的控制方法,其特征在于,所述S5的溢流砖中部润湿的具体步骤如下:
步骤2:马弗炉倾斜角度调整到及溢流砖中部润湿引出量增加到/>过程中,马弗炉的MSU温度以/>的速度降低至设定值/>,MSL温度也降低至预设温度,TU温度和TL温度也逐步降低调整至预设温度;MSL温度为溢流砖的下端温度;TU温度为成型炉上部区域温度,TL温度为成型炉下部区域温度;
步骤3:经过4~8小时后,当确认玻璃液完全从近端铂金挡板处及远端铂金挡板处流下并与近端铂金挡板和远端铂金挡板紧密贴合,且出马弗炉后的玻璃基板的两个表面之间的间隔小于1cm,继续保持中部润湿6~10小时后,溢流砖中部润湿完成。
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Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3451798A (en) * | 1966-04-04 | 1969-06-24 | Corning Glass Works | Sheet glass edge control device |
CN1537081A (zh) * | 2000-12-23 | 2004-10-13 | Ф�ز������쳧 | 薄玻璃板的制造方法和装置 |
CN102557396A (zh) * | 2010-10-29 | 2012-07-11 | 康宁股份有限公司 | 具有改进的玻璃熔融速度和厚度分布的溢流下拉工艺 |
CN104395250A (zh) * | 2012-03-27 | 2015-03-04 | 康宁股份有限公司 | 在玻璃制造过程中对成形体进行热去耦的设备 |
CN104507882A (zh) * | 2012-05-29 | 2015-04-08 | 康宁股份有限公司 | 用于形成具有边缘引导件的玻璃的设备和方法 |
CN106673406A (zh) * | 2017-01-20 | 2017-05-17 | 东旭科技集团有限公司 | 一种玻璃生产装置 |
CN108996894A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-14 | 彩虹显示器件股份有限公司 | 一种控制边板平均厚度的溢流砖有效面宽度设计方法 |
CN110750883A (zh) * | 2019-09-29 | 2020-02-04 | 彩虹显示器件股份有限公司 | 一种溢流砖槽底曲线设计优化方法 |
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Patent Citations (9)
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---|---|---|---|---|
US3451798A (en) * | 1966-04-04 | 1969-06-24 | Corning Glass Works | Sheet glass edge control device |
CN1537081A (zh) * | 2000-12-23 | 2004-10-13 | Ф�ز������쳧 | 薄玻璃板的制造方法和装置 |
CN102557396A (zh) * | 2010-10-29 | 2012-07-11 | 康宁股份有限公司 | 具有改进的玻璃熔融速度和厚度分布的溢流下拉工艺 |
CN104395250A (zh) * | 2012-03-27 | 2015-03-04 | 康宁股份有限公司 | 在玻璃制造过程中对成形体进行热去耦的设备 |
CN104507882A (zh) * | 2012-05-29 | 2015-04-08 | 康宁股份有限公司 | 用于形成具有边缘引导件的玻璃的设备和方法 |
CN106673406A (zh) * | 2017-01-20 | 2017-05-17 | 东旭科技集团有限公司 | 一种玻璃生产装置 |
CN108996894A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-14 | 彩虹显示器件股份有限公司 | 一种控制边板平均厚度的溢流砖有效面宽度设计方法 |
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