CN111545585A - 一种超高强纯铝的制备方法 - Google Patents
一种超高强纯铝的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111545585A CN111545585A CN202010410638.8A CN202010410638A CN111545585A CN 111545585 A CN111545585 A CN 111545585A CN 202010410638 A CN202010410638 A CN 202010410638A CN 111545585 A CN111545585 A CN 111545585A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pure aluminum
- blank
- rolling
- strength
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 75
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 75
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 49
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 8
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 6
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 3
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000005034 decoration Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical group [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N aluminum copper Chemical compound [Al].[Cu] WPPDFTBPZNZZRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 aluminum-manganese Chemical compound 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/46—Roll speed or drive motor control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C25/00—Profiling tools for metal extruding
- B21C25/02—Dies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C29/00—Cooling or heating work or parts of the extrusion press; Gas treatment of work
- B21C29/003—Cooling or heating of work
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C31/00—Control devices, e.g. for regulating the pressing speed or temperature of metal; Measuring devices, e.g. for temperature of metal, combined with or specially adapted for use in connection with extrusion presses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明涉及合金加工技术领域,尤其涉及一种超高强纯铝的制备方法。本发明的制备方法包括以下步骤:将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料;所述等通道转角模具的转角为90°;将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。本发明在大幅提高纯铝强度的同时,塑性不会明显弱化。
Description
技术领域
本发明涉及合金加工技术领域,尤其涉及一种超高强纯铝的制备方法。
背景技术
工业纯铝为银白色轻金属,由于其密度小、可塑性好,因而可以被加工成各种各样的生活用品;铝的导电导热性好,在工业中可以代替铜做成导线,也可用铝来做散热材料等。但工业纯铝绝对强度低,限制了其作为结构材料的广泛应用。采用合金化的方法,向纯铝中加入不同的元素,例如加入硅元素,形成铝硅合金;加入铜元素,形成铝铜合金;加入锰元素,形成铝锰合金等,可以显著提高纯铝的强度。但这种方法在提高强度的同时,往往会明显牺牲铝合金的塑性。
发明内容
本发明的目的在于提供一种超高强纯铝的制备方法,在大幅提高纯铝强度的同时,塑性不会明显弱化。
为了实现上述发明目的,本发明提供以下技术方案:
本发明提供了一种超高强纯铝的制备方法,包括以下步骤:
将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料;所述等通道转角模具的转角为90°;
将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;
重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。
优选的,所述等通道转角挤压变形为连续进行8~18道次。
优选的,所述等通道转角挤压变形在室温条件下进行。
优选的,每次冷却的时间独立为5~10min。
优选的,每次冷却后所得坯料的温度为-180~-160℃。
优选的,每道次轧制的条件独立为:轧辊辊径为100~200mm,转速为10~20r·min-1。
优选的,每道次轧制坯料的减薄率独立为3~6%;所述最后一道次轧制后坯料总的减薄率为40~80%。
优选的,所述轧制在室温条件下进行。
优选的,进行所述等通道转角挤压变形前,还包括在铸态纯铝表面和等通道转角模具内表面涂覆润滑剂。
本发明提供了一种超高强纯铝的制备方法,包括以下步骤:将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料;所述等通道转角模具的转角为90°;将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。
本发明通过对铸态纯铝进行等通道转角挤压变形(简称ECAP)并控制转角为90°,可以实现纯铝组织超细化并提高挤压组织的均匀性,进而提高了纯铝的强度;接着将挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,然后进行轧制,通过重复进行冷却和轧制,使得在轧制过程中坯料持续维持在低温状态,有利于纯铝晶粒的进一步细化,从而使纯铝的强度进一步提高但塑性并未明显衰减。实施例的结果表明,铸态纯铝的屈服抗拉强度为25MPa,极限抗拉强度为30MPa,极限均匀延伸率为35%,断裂延伸率为41%;经本发明方法制备的超高强纯铝的屈服抗拉强度为165MPa,极限抗拉强度为180MPa,极限均匀延伸率为15%,断裂延伸率为17%,强度大幅提高,同时塑性不会明显弱化。
附图说明
图1为实施例1不同加工状态下纯铝的金相显微组织图;
图2为不同加工状态纯铝样品的EBSD-IPF+GB映射图;
图3为不同加工态样品铝相的晶粒尺寸分布图。
具体实施方式
本发明提供了一种超高强纯铝的制备方法,包括以下步骤:
将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料;所述等通道转角模具的转角为90°;
将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;
重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。
本发明将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料。
本发明对所述铸态纯铝的来源没有特殊要求,采用本领域熟知的铸造方法铸造得到或采用本领域熟知的市售商品均可。本发明对所述铸态纯铝的纯度没有特殊要求。在本发明中,所述铸态纯铝的形状优选为柱状,以便进行等通道转角挤压变形。在本发明的实施例中,具体为19.5×19.5×40mm(长×宽×高)的柱状。本发明对所述铸态纯铝的尺寸没有特殊要求,本领域技术人员可根据需要自行设计调整,只要能够与等通道转角模具相匹配即可。
进行所述等通道转角挤压变形前,本发明优选还包括在铸态纯铝表面和等通道转角模具内表面涂覆润滑剂。本发明对所述润滑剂的具体种类和涂覆量没有特殊要求,能够保证等通道转角挤压变形顺利进行即可。本发明优选对铸态纯铝进行预处理获得清洁表面后再涂覆润滑剂。本发明对所述预处理的过程没有特殊要求,能够获得清洁表面即可。
在本发明中,所述等通道转角模具的转角为90°。本发明对所述等通道转角模具的通道尺寸没有特殊要求,能够与铸态纯铝相匹配即可。本发明通过对铸态纯铝进行等通道转角挤压变形并控制转角为90°,可以实现纯铝组织超细化并提高挤压组织的均匀性,进而提高了纯铝的强度。
本发明优选连续进行8~18道次等通道转角挤压变形,更优选为16道次。本发明将等通道转角挤压变形的道次数控制在上述范围,有利于进一步细化晶粒,提高纯铝强度。
在本发明中,所述等通道转角挤压变形优选在室温条件下进行。
得到挤压态坯料后,本发明将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。
本发明优选先将挤压态坯料切割成板材后再进行冷却和轧制。本发明对所述板材的尺寸没有特殊要求,根据实际需求进行切割即可。在本发明的实施例中,板材的尺寸为40×19.5×4mm(长×宽×厚)。
在本发明中,每次冷却的时间独立优选为5~10min,更优选为5~8min。在本发明中,液氮的温度为-196℃,本发明采用浸泡的方式,使得坯料直接接触液氮,能够迅速地降温,并且达到与液氮相同的温度,相比其他的液氮冷却方式具有冷却速度快、冷却温度低的优势,经冷却后坯料的温度可达-180~-160℃。本发明通过冷却,使后续轧制过程中坯料处于低温状态,而较好的冷却效果,有利于后续轧制过程中进一步细化晶粒提高纯铝的强度。
在本发明中,每道次轧制的条件独立优选为:轧辊辊径为100~200mm,转速为10~20r·min-1;轧辊辊径进一步优选为150mm,转速进一步优选为15r·min-1。本发明将轧辊辊径和转速控制在上述范围,轧制速度较快,有利于每道次轧制过程中坯料始终保持在低温状态。在本发明中,所述轧制优选在室温条件下进行。
在本发明中,每道次轧制坯料的减薄率独立优选为3~6%,更优选为5%。所述最后一道次轧制后坯料总的减薄率优选为40~80%,更优选为50%。本发明所述的减薄率均是相对于第一道次轧制前的坯料厚度而言。
本发明通过重复进行冷却和轧制,使得在轧制过程中坯料持续维持在低温状态,有利于纯铝晶粒的进一步细化,从而使纯铝的强度进一步提高但较铸态纯铝的塑性并未明显衰减。本发明对冷却和轧制的重复次数没有特殊要求,根据每道次的减薄率和总的减薄率确定。
下面结合实施例对本发明提供的超高强纯铝的制备方法进行详细的说明,但是不能把它们理解为对本发明保护范围的限定。
实施例1
采用线切割将铸态工业纯铝(纯度为99.97%.)加工成19.5×19.5×40mm的柱状试件,将切割后的试件进行表面预处理获得清洁表面,在试件的清洁表面和等通道转角模具内表面涂覆润滑剂,然后将切割后的试件置入等通道转角模具中,室温下再施加压力进行连续16道次ECAP挤压,相邻挤压道次之间试样旋转90°。
将ECAP后试件经线切割成40×19.5×4mm的板材,将板材在液氮中浸泡5分钟,保证样品达到-160℃,然后在室温下通过轧辊(直径150mm)以10r·min-1的转速快速轧制,每道次轧制后,板材厚度减少约5%,轧制过后立即对样品进行液氮中的再次冷却。经过10道次重复液氮冷却和轧制过程,得到总厚度减少一半,获得50%轧制总变形量的超高强纯铝。
组织及性能表征
图1为实施例1不同加工状态下纯铝的金相显微组织图,其中:图1中的(a)为铸态工业纯铝的金相显微组织图,显示铸态组织是由粗大的铝相组成,晶粒可达600~800μm左右;图1中的(b)为铸态工业纯铝经ECAP加工16道次后的金相显微组织图,显示经ECAP加工后纯铝的组织显著细化;图1中的(c)为铸态工业纯铝依次经ECAP加工和轧制后纯铝的金相显微组织图,显示经轧制后纯铝组织进一步细化。
图2为不同加工状态纯铝样品的EBSD-IPF+GB映射图,其中:图2中的(a)为实施例1中铸态-ECAP加工后样品;图2中的(b)为实施例1中铸态-ECAP-轧制后样品;图2中的(c)为铸态-轧制后样品(加工条件:与实施例1的不同之处仅在于未进行ECAP加工)。图2中的(a)显示,经过16道次ECAP加工后,铝相得到了显著的晶粒细化,呈现出典型的超细晶晶粒尺寸;图2中的(b)显示,ECAP轧制态Al基体则具有典型长条状结构的变形态超细晶粒,其晶粒尺寸更为细小,长宽比更大,且晶内含有一定量的亚晶;图2中的(c)显示,铸态轧制纯铝表现为典型的粗铝晶粒,晶内含有大量的亚晶组织。
图3为不同加工态样品铝相的晶粒尺寸分布图,其中:图3中的(a)为实施例1中铸态-ECAP加工后样品;图3中的(b)为实施例1中铸态-ECAP-轧制后样品;图3中的(c)为铸态-轧制后样品(加工条件:与实施例1的不同之处仅在于未进行ECAP加工)。图3中的(a)显示,经16道次ECAP加工后,晶粒发生细化,细小晶粒(FG,1μm≤晶粒尺寸≤5μm)出现的频率在ECAP合金中增加到100%。同时,超细颗粒(UFG,晶粒尺寸<1μm)的频率约为37%,未检测到较大颗粒(粒径>20μm),平均晶粒尺寸为1.35μm;图3中的(b)显示,ECAP态纯铝进一步轧制加工后,晶粒进一步细化,超细颗粒(UFG,晶粒尺寸<1μm)的频率增加到50%,平均晶粒尺寸为0.98μm;图3中的(c)显示,铸态轧制样品仍为典型的粗晶状态,其平均晶粒尺寸为25.4μm,粗晶(晶粒尺寸>5μm)的出现率为75%,较大晶粒(晶粒尺寸>20μm)出现的频率约为40%,大于7%的晶粒的尺寸大于100μm。
参照GB/T 228-2002金属材料室温拉伸试验方法,对不同加工状态下的纯铝样品进行强塑性测试,结果见表1。
表1不同加工状态下纯铝样品的强塑性
由图1~3和表1的结果可知,本发明的铸态工业纯铝由粗大的铝相组成,晶粒可达600~800μm左右,强度较差;经ECAP加工后样品晶粒细化至1.35μm,较原始的铸态样品强度获得明显提高,但塑性有所下降;其屈服抗拉强度(YTS)为130MPa,几乎增加了四倍,极限抗拉强度(UTS)为145MPa,也增加了四倍多,极限均匀延伸率(Eu)和断裂延伸率(Ef)几乎均降低了一倍多。对这两组样品力学性能的比较,可以清楚地发现,ECAP加工显著提高纯铝强度,而对其塑性有负面影响。将ECAP加工后的样品轧制后,纯铝的晶粒进一步细化,仅为0.98μm,其强度获得了进一步的提高,屈服抗拉强度(YTS)可达165MPa,极限抗拉强度(UTS)则为180MPa。值得注意的是,液氮低温轧制ECAP态纯铝在提高强度时,对其拉伸塑性并未造成明显弱化。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以做出若干改进和润饰,这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (9)
1.一种超高强纯铝的制备方法,包括以下步骤:
将铸态纯铝置于等通道转角模具中进行等通道转角挤压变形,得到挤压态坯料;所述等通道转角模具的转角为90°;
将所述挤压态坯料浸泡于液氮中进行冷却,对冷却后所得坯料进行轧制,得到轧制坯;
重复所述冷却和轧制的过程,直至最后一道次轧制后坯料减薄到目标厚度,得到超高强纯铝。
2.根据权利要求1所述的制备方法,其特征在于,所述等通道转角挤压变形为连续进行8~18道次。
3.根据权利要求1或2所述的制备方法,其特征在于,所述等通道转角挤压变形在室温条件下进行。
4.根据权利要求1所述的制备方法,其特征在于,每次冷却的时间独立为5~10min。
5.根据权利要求4所述的制备方法,其特征在于,每次冷却后所得坯料的温度为-180~-160℃。
6.根据权利要求1所述的制备方法,其特征在于,每道次轧制的条件独立为:轧辊辊径为100~200mm,转速为10~20r·min-1。
7.根据权利要求1所述的制备方法,其特征在于,每道次轧制坯料的减薄率独立为3~6%;所述最后一道次轧制后坯料总的减薄率为40~80%。
8.根据权利要求1、6或7所述的制备方法,其特征在于,所述轧制在室温条件下进行。
9.根据权利要求1所述的制备方法,其特征在于,进行所述等通道转角挤压变形前,还包括在铸态纯铝表面和等通道转角模具内表面涂覆润滑剂。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010410638.8A CN111545585A (zh) | 2020-05-15 | 2020-05-15 | 一种超高强纯铝的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010410638.8A CN111545585A (zh) | 2020-05-15 | 2020-05-15 | 一种超高强纯铝的制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111545585A true CN111545585A (zh) | 2020-08-18 |
Family
ID=71998563
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202010410638.8A Pending CN111545585A (zh) | 2020-05-15 | 2020-05-15 | 一种超高强纯铝的制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111545585A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113414548A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-21 | 兰州理工大学 | 超细晶结构的大尺寸高强高导CuCr合金的制备方法 |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101580924A (zh) * | 2009-06-25 | 2009-11-18 | 上海交通大学 | 纯钛两步塑性变形加工方法 |
CN101638760A (zh) * | 2009-07-30 | 2010-02-03 | 上海交通大学 | 超高纯铝超细晶粒溅射靶材的制备方法 |
CN107354411A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-17 | 东北大学 | 一种纳米晶铝合金板材的制备方法 |
CN108080430A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-05-29 | 宿迁市河海大学研究院 | 一种超细晶高强度镁合金薄板的加工方法 |
CN108296289A (zh) * | 2018-01-12 | 2018-07-20 | 中南大学 | 一种提高复合金属材料界面焊合的复合轧制工艺 |
US20190262878A1 (en) * | 2016-11-09 | 2019-08-29 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Production of Metal-Based Thin Foils |
CN110295307A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-10-01 | 哈尔滨工程大学 | 一种高强塑性超轻la141镁锂合金深冷轧工艺 |
CN110369505A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-25 | 中南大学 | 一种提高6xxx铝合金卷材机械性能的复合制备方法 |
CN110480018A (zh) * | 2019-09-17 | 2019-11-22 | 燕山大学 | 一种铝合金/铝基复合材料复合板的制备方法 |
CN110629139A (zh) * | 2018-06-25 | 2019-12-31 | 南京理工大学 | 一种Cu-Cr-Zr合金的制备方法 |
-
2020
- 2020-05-15 CN CN202010410638.8A patent/CN111545585A/zh active Pending
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101580924A (zh) * | 2009-06-25 | 2009-11-18 | 上海交通大学 | 纯钛两步塑性变形加工方法 |
CN101638760A (zh) * | 2009-07-30 | 2010-02-03 | 上海交通大学 | 超高纯铝超细晶粒溅射靶材的制备方法 |
US20190262878A1 (en) * | 2016-11-09 | 2019-08-29 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Production of Metal-Based Thin Foils |
CN107354411A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-17 | 东北大学 | 一种纳米晶铝合金板材的制备方法 |
CN108080430A (zh) * | 2017-12-06 | 2018-05-29 | 宿迁市河海大学研究院 | 一种超细晶高强度镁合金薄板的加工方法 |
CN108296289A (zh) * | 2018-01-12 | 2018-07-20 | 中南大学 | 一种提高复合金属材料界面焊合的复合轧制工艺 |
CN110629139A (zh) * | 2018-06-25 | 2019-12-31 | 南京理工大学 | 一种Cu-Cr-Zr合金的制备方法 |
CN110295307A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-10-01 | 哈尔滨工程大学 | 一种高强塑性超轻la141镁锂合金深冷轧工艺 |
CN110369505A (zh) * | 2019-07-08 | 2019-10-25 | 中南大学 | 一种提高6xxx铝合金卷材机械性能的复合制备方法 |
CN110480018A (zh) * | 2019-09-17 | 2019-11-22 | 燕山大学 | 一种铝合金/铝基复合材料复合板的制备方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113414548A (zh) * | 2021-06-11 | 2021-09-21 | 兰州理工大学 | 超细晶结构的大尺寸高强高导CuCr合金的制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Kim et al. | Achieving high strength and high ductility in magnesium alloys using severe plastic deformation combined with low-temperature aging | |
Krishnaiah et al. | Production of ultrafine grain sizes in aluminium sheets by severe plastic deformation using the technique of groove pressing | |
Venkatachalam et al. | Effect of processing routes on microstructure and mechanical properties of 2014 Al alloy processed by equal channel angular pressing | |
Lu et al. | Enhanced mechanical properties and rolling formability of fine-grained Mg–Gd–Zn–Zr alloy produced by equal-channel angular pressing | |
JP6296558B2 (ja) | 銅合金およびその製造方法 | |
CN111360074B (zh) | 一种异质片层结构中/高熵合金箔材的制备方法 | |
EP3395458B1 (en) | Magnesium alloy sheet and method for manufacturing same | |
Radović et al. | Deformation behaviour and microstructure evolution of AlMg6Mn alloy during shear spinning | |
EP2915891B1 (en) | Cu-be alloy and method for producing same | |
JP2005500165A (ja) | 連続的に鋳造された金属スラブもしくはストリップの加工法、および本法で製造されたプレートもしくはストリップ | |
WO2014196563A1 (ja) | 銅合金の製造方法および銅合金 | |
JP2005500165A5 (zh) | ||
KR20230064633A (ko) | 고강도 알루미늄 합금을 위한 ecae 재료 | |
WO2006129566A1 (ja) | マグネシウム合金板材の加工方法およびマグネシウム合金板材 | |
CN113088840A (zh) | 一种铝合金的制备方法 | |
CN111360095A (zh) | 一种提高超细晶铝板拉伸塑性的方法 | |
KR101532646B1 (ko) | 대칭 및 비대칭 압연을 이용한 마그네슘 합금시트의 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 마그네슘 합금시트 | |
CN111545585A (zh) | 一种超高强纯铝的制备方法 | |
Li et al. | Microstructure evolution and mechanical properties of Al/Mg–Li/Al laminate metallic composites via hot roll bonding and subsequent cryorolling | |
Zhang et al. | Preparation and characterization of as-rolled AZ31 magnesium alloy sheets | |
WO2019124530A1 (ja) | 電池集電体用アルミニウム合金箔およびその製造方法 | |
Lei et al. | Microstructure and mechanical properties of pure magnesium subjected to hot extrusion | |
Wu et al. | Effect of rolling temperature on the microstructure and mechanical properties of AZ31 alloy sheet processed through variable-plane rolling | |
TWI684652B (zh) | 銅錳濺鍍靶材 | |
CN112342431B (zh) | 一种高热稳定性等轴纳米晶Ti6Al4V-Cu合金及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20200818 |