CN111183239A - 奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物 - Google Patents

奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物 Download PDF

Info

Publication number
CN111183239A
CN111183239A CN201880064566.7A CN201880064566A CN111183239A CN 111183239 A CN111183239 A CN 111183239A CN 201880064566 A CN201880064566 A CN 201880064566A CN 111183239 A CN111183239 A CN 111183239A
Authority
CN
China
Prior art keywords
content
less
weld metal
stainless steel
austenitic stainless
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201880064566.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111183239B (zh
Inventor
平田弘征
田中克树
净德佳奈
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Publication of CN111183239A publication Critical patent/CN111183239A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111183239B publication Critical patent/CN111183239B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)

Abstract

本发明涉及一种奥氏体系不锈钢焊接金属，其化学组成为以质量％计为C：0.01～0.10％、Si：0.20～0.70％、Mn：0.8～2.5％、P：0.035％以下、S：0.0030％以下、Cu：0.01～0.60％、Co：0.01～1.00％、Ni：8.0～12.0％、Cr：14.5～17.5％、Mo：1.0～2.2％、N：0.02～0.10％、Al：0.030％以下、O：0.020％以下、Sn：0～0.01％、Sb：0～0.01％、As：0～0.01％、Bi：0～0.01％、V：0～0.10％、Nb：0～0.10％、Ti：0～0.10％、W：0～0.50％、B：0～0.005％、Ca：0～0.010％、Mg：0～0.010％、REM：0～0.10％、余量：Fe以及杂质，且满足[17.5≤Cr+Mo+1.5×Si≤19.5]以及[11.0≤Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)≤17.0]。

Description

奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物
技术领域
本发明涉及奥氏体系不锈钢焊接金属以及具有其的焊接结构物。
背景技术
美国机械工程师学会(ASME)SA213以及SA213M中规定的TP316H含有Mo，在高温下的耐腐蚀性优异，因此，广泛用作火力发电设备以及石油化学设备中的导热管以及热交换器的原材料。
例如，专利文献1中提出了与TP316H同样地含有Mo，进而含有Ce且提高了高温耐腐蚀性的奥氏体系不锈钢。此外，专利文献2中提出了含有Nb、Ta、Ti而进一步提高了高温强度的奥氏体系不锈钢等。
另外，这些奥氏体系不锈钢通常作为具有焊接金属的焊接结构物使用。使用市售的Ni基耐热合金用焊接材料(例如、JIS Z 3334(2011)SNi6082)而得到的焊接金属从蠕变强度以及韧性的观点出发可以稳定地得到足够的性能，但由于大量地含有Ni，因此是昂贵的。另一方面，使用市售的含有Mo的不锈钢用焊接材料(JIS Z 3321(2010)YS16-8-2)而得到的焊接金属虽然廉价，但存在会于高温下的使用中生成脆且硬的σ相、蠕变强度大幅降低的问题。
因此，专利文献3中提出了一种含Mo的奥氏体系不锈钢用非活性气体保护焊丝，其通过规定C以及N的含量并积极地应用Nb以及Cu，从而提高了蠕变强度，进而降低了P以及B的含量，提高了焊接时的耐焊接裂纹性。此外，专利文献4中提出了一种含Mo的奥氏体系不锈钢用焊接材料，其调整了Cr当量以及Ni当量的平衡并应用了Nb以及Cu，兼具蠕变强度和热处理中的耐再热裂纹性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开昭57-2869号公报
专利文献2：日本特开昭61-23749号公报
专利文献3：日本特开平9-300096号公报
专利文献4：日本特开2000-102891号公报
发明内容
发明要解决的问题
然而，已知在使用专利文献1或2中记载的焊接材料而得到的焊接金属中，例如，在用作实际的大型设备那样的厚壁的焊接结构物的情况下，在拘束强的焊接接头形状中，有时会在焊接金属内存在焊接裂纹。因此，谋求抑制焊接裂纹、实现优异的耐焊接裂纹性。
此外，另一方面，即便在抑制焊接裂纹的情况下，如果焊接结构物被曝露于高温环境(例如650℃的环境)则也会存在蠕变强度变差的情况，因此，在耐焊接裂纹性的基础上，谋求实现在高温环境下的稳定的蠕变强度。
本发明的目的在于提供作为用于构成在高温下使用的机器的结构物的焊接金属的、耐焊接裂纹性优异并具有高蠕变强度的奥氏体系不锈钢焊接金属、以及具有其的焊接结构物。
用于解决问题的方案
本发明是为了解决上述课题而成的，以下述的奥氏体系不锈钢焊接金属和焊接结构物为主旨。
(1)一种奥氏体系不锈钢焊接金属，其化学组成以质量％计为
C：0.01～0.10％、
Si：0.20～0.70％、
Mn：0.8～2.5％、
P：0.035％以下、
S：0.0030％以下、
Cu：0.01～0.60％、
Co：0.01～1.00％、
Ni：8.0～12.0％、
Cr：14.5～17.5％、
Mo：1.0～2.2％、
N：0.02～0.10％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
Sn：0～0.01％、
Sb：0～0.01％、
As：0～0.01％、
Bi：0～0.01％、
V：0～0.10％、
Nb：0～0.10％、
Ti：0～0.10％、
W：0～0.50％、
B：0～0.005％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.10％、
余量：Fe以及杂质，
且满足下述(i)式以及(ii)式。
17.5≤Cr+Mo+1.5×Si≤19.5···(i)
11.0≤Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)≤17.0···(ii)
其中，上述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的含量(质量％)。
(2)根据上述(1)所述的奥氏体系不锈钢焊接金属，其中，前述化学组成以质量％计含有总计大于0％且为0.01％以下的选自Sn、Sb、As以及Bi中的1种以上。
(3)根据上述(1)或(2)所述的奥氏体系不锈钢焊接金属，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
V：0.01～0.10％、
Nb：0.01～0.10％、
Ti：0.01～0.10％、
W：0.01～0.50％、
B：0.0002～0.005％、
Ca：0.0005～0.010％、
Mg：0.0005～0.010％、以及
REM：0.0005～0.10％中的1种以上。
(4)一种焊接结构物，其具有上述(1)～(3)中任一项所述的奥氏体系不锈钢焊接金属。
发明的效果
根据本发明，能够得到作为用于构成在高温下使用的机器的结构物的焊接金属的、耐焊接裂纹性优异且具有高蠕变强度的奥氏体系不锈钢焊接金属、以及具有其的焊接结构物。
附图说明
图1为示出在实施例中实施坡口加工的板材的形状的截面示意图。
具体实施方式
本发明人等为了兼顾优异的耐焊接裂纹性和作为结构物的稳定的蠕变强度而进行了详细的调查。其结果得到了以下的见解。
对在含有Mo的奥氏体系不锈钢焊接金属中产生的裂纹进行了调查，结果发现：(a)裂纹会在焊接金属的柱状晶体的会合部、以及从多层焊接的层叠边界稍微偏离的位置产生；(b)前者容易在奥氏体相的稳定性高的成分体系中产生；(c)后者容易在S含量多时产生。
由此，认为前者属于所谓的凝固裂纹，为如下生成的裂纹：由于奥氏体相的稳定性提高而导致焊接金属的凝固形态发生变化，P以及S等变得容易凝固偏析，残存液相的熔点降低，液膜在柱状晶体的会合部长时间存在，该部分由于热应力发生开口而产生裂纹。此外，认为后者属于所谓的延性降低裂纹，为如下生成的裂纹：在焊接中的后续道次的热循环中，晶界偏析的S使晶界的固结力降低，热应力超过固结力，发生开口而产生裂纹。
于是，经过反复研究的结果，明确了在具有作为本发明的对象的组成的奥氏体系不锈钢焊接金属中，为了防止裂纹，需要将Cr+Mo+1.5×Si设为17.5以上、并且将Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)设为17.0以下，同时将S含量限制为0.0030％以下。在此基础上，阐明了为了充分地得到降低焊接裂纹敏感性的效果，需要含有规定量以上的Cu以及Co。
然而，获知虽然用这些对策可以确保焊接金属的耐焊接裂纹性，但在Cr+Mo+1.5×Si超过19.5、或Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)不足11.0时，反而会使奥氏体相变得不稳定，在高温下的使用中会生成σ相，大幅降低蠕变强度。
此外，S一方面会对焊接裂纹带来坏影响，另一方面，具有在焊接金属形成时使熔深深度增大、尤其提高初层焊接时的焊接施工性的效果。得知从焊接裂纹的观点出发而将S含量管理至0.0030％以下的情况下，有时也无法充分地得到熔深深度。为了解决该问题，虽然可以单纯地在焊接金属形成时使焊接线能量增大，但线能量的增大会提高焊接裂纹的敏感性。
因此，同时发现了在希望充分地获得该效果的情况下，以规定的范围含有选自Sn、Sb、As以及Bi中的1种以上是有效的。认为这是由于这些元素在形成焊接金属的会对焊接中的熔融池的对流产生影响，此外，由于从熔融池表面蒸发而有助于通电路径的形成，会促进深度方向的熔融。
本发明是基于上述见解而成的。以下，对于本发明的各技术特征进行详细的说明。
(A)化学组成
各元素的限定理由如下所述。需要说明的是，在以下的说明中，含量的“％”表示“质量％”。
C：0.01～0.10％
C使奥氏体相稳定并且与Cr结合而形成微细的碳化物，会提高高温使用中的蠕变强度。然而，C过量地含有时，会大量析出碳化物，导致脆化。因此，C含量设为0.01～0.10％。C含量优选为0.02％以上，更优选为0.03％以上。此外，C含量优选为0.09％以下，更优选为0.08％以下。
Si：0.20～0.70％
Si为具有脱氧作用，并且对确保高温下的耐腐蚀性以及耐氧化性而言是必要的元素。然而，在过量地含有Si时，奥氏体相的稳定性降低，会导致蠕变强度的降低。因此，Si含量设为0.20～0.70％。Si含量优选为0.25％以上，更优选为0.30％以上。此外，Si含量优选为0.60％以下，更优选为0.50％以下。
Mn：0.8～2.5％
Mn与Si同样为具有脱氧作用的元素。此外，会使奥氏体相稳定，有助于蠕变强度的提高。然而，Mn含量过量时会导致蠕变延性的降低。因此，Mn含量设为0.8～2.5％。Mn含量优选为0.9％以上、更优选为1.0％以上。此外，Mn含量优选为2.2％以下，更优选为2.0％以下。
P：0.035％以下
P作为杂质而被含有，为在焊接中凝固偏析降低残存液相的熔点、提高凝固裂纹敏感性的元素。进而，也使蠕变延性降低。因此，对P含量设置上限，设为0.035％以下。P含量优选为0.032％以下，更优选为0.030％以下。需要说明的是，P含量优选尽可能降低、即含量可以为0％，但极度的降低导致材料制造时的成本增大。因此，P含量优选为0.0005％以上，更优选为0.0008％以上。
S：0.0030％以下
S与P同样地作为杂质而被含有，在焊接中发生凝固偏析，降低残存液相的熔点，提高凝固裂纹敏感性。此外，凝固后也会由于后续道次的热循环而发生晶界偏析，提高延性降低裂纹敏感性。因此，对S含量设置上限，设为0.0030％以下。S含量优选为不足0.0025％，更优选为0.0020％以下。需要说明的是，S含量优选尽可能降低、即含量可以为0％，但极度的降低会导致材料制造时的成本增大。因此，S含量优选为0.0001％以上，更优选为0.0002％以上。
Cu：0.01～0.60％
Cu会提高奥氏体相稳定性，有助于蠕变强度的提高。此外，与Ni以及Mn相比，对P以及S等的偏析能造成的影响小，可以期待减轻凝固偏析、降低焊接裂纹敏感性的效果。然而，过量地含有Cu时会导致延性的降低。因此，Cu含量设为0.01～0.60％。Cu含量优选为0.02％以上，更优选为0.03％以上。此外，Cu含量优选为0.55％以下，更优选为0.50％以下。
Co：0.01～1.00％
Co与Cu同样为提高奥氏体相的稳定性、有助于蠕变强度的提高的元素。此外，与Ni以及Mn相比，对P以及S等的偏析能造成的影响小，可以期待减轻凝固偏析、降低焊接裂纹敏感性的效果。然而，Co为昂贵的元素，因此过量的含有会导致材料的制造成本增加。因此，Co含量设为0.01～1.00％。Co含量优选为0.02％以上，更优选为0.03％以上。此外，Co含量优选为0.90％以下，更优选为0.80％以下。
Ni：8.0～12.0％
Ni为用于确保长时间使用时的奥氏体相的稳定性的必要元素。然而，Ni为昂贵的元素，大量的含有会导致材料的制造成本增大。因此，Ni含量设为8.0～12.0％。Ni含量优选为8.2％以上，更优选为8.5％以上。此外，Ni含量优选为11.8％以下，更优选为11.5％以下。
Cr：14.5～17.5％
Cr是用于确保高温下的耐氧化性和耐腐蚀性的必需元素。此外，还会形成微细的碳化物从而有助于确保蠕变强度。然而，大量的含有会使奥氏体相的稳定性降低，反而会损害蠕变强度。因此，Cr含量设为14.5～17.5％。Cr含量优选为15.0％以上，更优选为15.5％以上。此外，Cr含量优选为17.2％以下，更优选为17.0％以下。
Mo：1.0～2.2％
Mo为在基质中固溶从而有助于提高高温下的蠕变强度以及拉伸强度的元素。在此基础上，对耐腐蚀性的提高也是有效的。然而，过量地含有时会使奥氏体相的稳定性降低、损害蠕变强度。进而，Mo为昂贵的元素，因此过量的含有会导致材料的制造成本增大。因此，Mo含量设为1.0～2.2％。Mo含量优选为1.1％以上，更优选为1.2％以上。此外，Mo含量优选为2.1％以下，更优选为2.0％以下。
N：0.02～0.10％
N使奥氏体相稳定，并且发生固溶、或以氮化物的形式析出，有助于高温强度的提高。然而，过量地含有时会导致延性的降低。因此，N含量设为0.02～0.10％。N含量优选为0.03％以上，更优选为0.04％以上。此外，N含量优选为0.09％以下，更优选为0.08％以下。
Al：0.030％以下
Al大量地含有时会使洁净性劣化、使延性降低。因此，Al含量设为0.030％以下。Al含量优选为0.025％以下，更优选为0.020％以下。需要说明的是，对于Al含量，不需要特别地设置下限，即含量可以为0％，但极度的降低会导致材料的制造成本增大。因此，Al含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
O：0.020％以下
O(氧)作为杂质而被含有。其的含量过量时会导致韧性以及延性的劣化。因此，O含量设为0.020％以下。O含量优选为0.018％以下，更优选为0.015％以下。需要说明的是，对于O含量，不需要特别地设置下限，即含量可以为0％，但极度的降低会导致材料的制造成本增大。因此，O含量优选为0.0005％以上，更优选为0.0008％以上。
如上所述，Cr、Mo以及Si会对奥氏体相的稳定性产生影响。因此，各元素的含量不仅需要设为上述的范围内，还需要满足下述(i)式。(i)式中间式的值超过19.5时，奥氏体相的稳定性降低，在高温下的使用中会生成脆的σ相，蠕变强度降低。另一方面，不足17.5时，虽然奥氏体相的稳定性高，但容易产生焊接时的高温裂纹。(i)式左边值优选为17.8，更优选为18.0。另一方面，(i)式右边值优选为19.2，更优选为19.0。
17.5≤Cr+Mo+1.5×Si≤19.5···(i)
其中，上述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的含量(质量％)。
此外，Ni、C、N、Mn、Cu以及Co会对奥氏体相的稳定性产生影响。因此，各元素的含量不仅需要设为上述的范围内，还需要满足下述(ii)式。(ii)式中间式的值不足11.0时，奥氏体相的稳定性不充分，在高温下的使用中会生产脆的σ相，蠕变强度降低。另一方面，超过17.0时，奥氏体相过量而变得稳定，容易发生焊接时的高温裂纹。(ii)式左边值优选为11.2，更优选为11.5。另一方面，(ii)式右边值优选为16.8，更优选为16.5。
11.0≤Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)≤17.0···(ii)
其中，前述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的含量(质量％)。
在本发明的焊接金属的化学组成中，在上述元素的基础上，还可以在以下所示的范围含有选自Sn、Sb、As以及Bi中的1种以上。对于其理由进行说明。
Sn：0～0.01％
Sb：0～0.01％
As：0～0.01％
Bi：0～0.01％
Sn、Sb、As以及Bi具有如下效果：对焊接金属的形成、即焊接中的熔融池的对流产生影响，促进熔融池的垂直方向的热输送，或从熔融池表面蒸发而形成通电路径，提高电弧的集中度，从而增大熔深深度。因此，可以根据需要含有选自这些元素中的1种以上。然而，过量的含有会提高焊接裂纹敏感性，因此任一元素的含量均为0.01％以下。各元素的含量优选为0.008％以下，更优选为0.006％以下。
在希望得到上述的效果的情况下，优选将选自上述元素中的1种以上的含量设为大于0％，更优选设为0.0005％以上，进一步优选设为0.0008％以上，更进一步优选设为0.001％以上。此外，在复合地含有选自这些元素中的2种以上的情况下，优选将其总含量设为0.01％以下，更优选设为0.008％以下，进一步优选设为0.006％以下。
在本发明的焊接金属的化学组成中，在上述元素的基础上，还可以在以下所示的范围中含有选自V、Nb、Ti、W、B、Ca、Mg以及REM中的1种以上。对于各元素的限定理由进行说明。
V：0～0.10％
V会与C和/或N结合，形成微细的碳化物、氮化物或碳氮化物，有助于蠕变强度，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，V含量设为0.10％以下。V含量优选为0.09％以下，更优选为0.08％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，V含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
Nb：0～0.10％
Nb与V同样地为与C和/或N结合、以微细的碳化物、氮化物或碳氮化物的形式在晶粒内析出从而有助于高温下的蠕变强度以及拉伸强度的提高的元素，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，Nb含量设为0.10％以下。Nb含量优选为0.08％以下，更优选为0.06％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Nb含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
Ti：0～0.10％
Ti与V以及Nb同样地与C和/或N结合，形成微细的碳化物、氮化物或碳氮化物，有助于蠕变强度，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，Ti含量设为0.10％以下。Ti含量优选为0.08％以下，更优选为0.06％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Ti含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
W：0～0.50％
W与Mo同样地为在基质中固溶而有助于高温下的蠕变强度以及拉伸强度的提高的元素，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时会使奥氏体相的稳定性降低，反而导致蠕变强度降低。因此，W含量设为0.50％以下。W含量优选为0.40％以下，更优选为0.30％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，W含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
B：0～0.005％
B会使晶界碳化物微细分散从而提高蠕变强度，并且对于在晶界偏析使晶界强化而削弱延性降低裂纹敏感性也具有一定的效果，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时反而会提高凝固裂纹敏感性。因此，B含量设为0.005％以下。B含量优选为0.004％以下，更优选为0.003％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，B含量优选为0.0002％以上，更优选为0.0005％以上。
Ca：0～0.010％
Ca具有改善热变形能力的效果，因此，可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热条件下的变形能力劣化。因此，Ca含量设为0.010％以下。Ca含量优选为0.008％以下，更优选为0.005％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Ca含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
Mg：0～0.010％
Mg与Ca同样地具有改善热变形能力的效果，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热条件下的变形能力劣化。因此，Mg含量设为0.010％以下。Mg含量优选为0.008％以下，更优选为0.005％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Mg含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
REM：0～0.10％
REM与Ca以及Mg同样地具有改善热变形能力的效果，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热条件下的变形能力劣化。因此，REM含量设为0.10％以下。REM含量优选为0.08％以下，更优选为0.06％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，REM含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
在此，REM是指Sc、Y以及镧系元素的总计17种元素，前述REM的含量是指这些元素的总含量。
在本发明的焊接金属的化学组成中，余量为Fe以及杂质。在此，“杂质”是指：工业上地制造钢时，由矿石、废料等原料、制造工序的各种的原因而混入的成分，在不对本发明产生不良影响的范围内是允许的。
(B)制造方法
本发明的奥氏体系不锈钢焊接金属是对奥氏体系不锈钢的母材进行焊接而制作的。需要说明的是，在对母材进行焊接时，也可以使用焊接材料(填充金属)来制作奥氏体系不锈钢焊接金属。
对用于得到本发明的奥氏体系不锈钢焊接金属的焊接方法没有特别限定，例如，可以列举出TIG焊接、MIG焊、焊条电弧焊、埋弧焊、激光焊等。
作为以满足前述的化学组成的方式制作奥氏体系不锈钢焊接金属的方法，可以列举出通过调整要使用的奥氏体系不锈钢的母材的化学组成来进行控制的方法，进而可以列举出在使用焊接材料(填充金属)的情况下通过一并调整该焊接材料的化学组成来进行控制的方法。
例如，可以通过如下方式来制作：作为要使用的奥氏体系不锈钢的母材以及焊接材料(填充金属)，仅使用满足前述的化学组成的材料，从而使所得的焊接金属满足前述化学组成。此外，也可以通过如下方式来制作：在奥氏体系不锈钢的母材和焊接材料(填充金属)的至少一者中使用不满足前述化学组成的材料，并且调整这两者的组成的平衡，从而使所得到的焊接金属满足前述化学组成。
需要说明的是，作为前述奥氏体系不锈钢母材的优选组成没有特别限定。例如，母材的化学组成优选以质量％计为C：0.04～0.12％、Si：0.25～0.55％、Mn：0.7～2.0％、P：0.035％以下、S：0.0015％以下、Cu：0.02～0.80％、Co：0.02～0.80％、Ni：10.0～14.0％、Cr：15.5～17.5％、Mo：1.5～2.5％、N：0.01～0.10％、Al：0.030％以下、O：0.020％以下、Sn：0～0.01％、Sb：0～0.01％、As：0～0.01％、Bi：0～0.01％、V：0～0.10％、Nb：0～0.10％、Ti：0～0.10％、W：0～0.50％、B：0～0.005％、Ca：0～0.010％、Mg：0～0.010％、REM：0～0.10％、余量：Fe以及杂质。
前述母材的化学组成可以含有以质量％计总计大于0％且为0.01％以下的选自Sn、Sb、As以及Bi中的1种以上。进而，前述母材的化学组成以质量％计可以含有选自V：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Ti：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％、B：0.0002～0.005％、Ca：0.0005～0.010％、Mg：0.0005～0.010％、以及REM：0.0005～0.10％中的1种以上。
此外，对于上述的奥氏体系不锈钢的母材以及焊接材料(填充金属)的制造方法没有特别地设置限制，可以利用常规方法对调整了化学组成的钢依次实施热锻、热轧、热处理和机械加工来制造。
(C)焊接结构物
本发明的焊接结构物为具有上述的奥氏体系不锈钢焊接金属的结构物。例如，焊接结构物由焊接金属和母材形成。母材由金属形成，优选为钢材，更优选为不锈钢，进一步优选为奥氏体系不锈钢。需要说明的是，焊接结构物的具体形状、用于得到焊接结构物的焊接的具体方式(焊接位置)没有特别限定。
以下，利用实施例更具体地说明本发明，但本发明并不限定于这些实施例。
实施例1
从将具有表1所示的化学组成的钢熔解、浇铸而成的铸锭，利用热锻、热轧、热处理以及机械加工，制作板厚15mm、宽度50mm、长度100mm的板材(母材)以及板厚4mm、宽度200mm、长度500mm的板材。进而，使用上述板厚4mm的板材，利用机械加工，制作2mm见方、长度500mm的切割填料(cut filler)。使用它们进行以下所示的各种性能评价试验。
[表1]
Figure BDA0002436694470000161
＜焊接施工性＞
对上述母材的长度方向的端部实施图1所示形状的坡口加工。之后，将2个形成有坡口的母材对接，不使用填充金属地利用TIG焊接进行对接焊。将线能量设为8kJ/cm，对各母材分别制作2个焊接接头。将所得到的焊接接头之中2个均在焊接线的整个长度上形成了背面焊缝的情况视为焊接施工性良好、作为“合格”。其中，将在整个长度上背面焊缝宽度为2mm以上的情况判定为“良”、将哪怕局部存在低于2mm的部分的情况判定为“可”。此外，将2个焊接接头之中哪怕局部存在未形成背面焊缝的部分的情况判定为“不合格”。
＜耐焊接裂纹性＞
之后，将仅焊接了初层的上述焊接接头在市售的钢板上拘束焊接四周。需要说明的是，上述市售的钢板为SM400B的JIS G 3160(2008)中规定的钢板，厚度为30mm、宽度为150mm、长度为200mm。此外，上述的拘束焊接使用JIS Z 3224(2010)中规定的电弧焊焊条ENi6625来进行。
之后，在坡口内利用TIG焊接进行层叠焊接。上述的层叠焊接使用由与各母材同样的板材得到的切割填料作为填充金属来进行。将线能量设为9～15kJ/cm，对各母材分别制作2个焊接接头。接着，对由各母材制作的焊接接头之中的1个，从5个位置采取试验片。对采取的试验片的横截面进行镜面研磨，之后进行腐蚀，利用光学显微镜进行观察，调查焊接金属中有无裂纹。接着，将全部5个试验片中没有裂纹的焊接接头判断为“合格”、将观察到裂纹到的焊接接头判断为“不合格”。需要说明的是，由于初层焊接金属只是使母材熔融、且母材与切割填料为相同组成，因此，表1的化学组成与焊接金属的化学组成含义相同。
＜蠕变断裂强度＞
进而，从在耐焊接裂纹性的评价中判定为“合格”的焊接接头的剩余的1个上以焊接金属成为平行部的中央的方式采取圆棒蠕变断裂试验片，在母材的目标断裂时间成为约1000小时的650℃、167MPa的条件下进行蠕变断裂试验。接着，将断裂时间为母材的目标断裂时间的90％以上的情况设为“合格”。
将这些结果总结示于表2。
[表2]
表2
Figure BDA0002436694470000181
由表2可知，在将满足本发明的规定的钢A～F用于母材以及焊接材料这两者的试验No.1～6中，呈现出在焊接接头的制作时具有所需的施工性以及耐焊接裂纹性、并且蠕变强度优异的结果。此外，将试验No.4与试验No.5和6比较可知，在降低S的情况下，通过含有选自Sn、S、As以及Bi中的1种以上，可以确认到焊接施工性的改善。
与之相对，作为比较例的钢G的S含量在规定之外，因此在使用其的试验No.7中，在焊接金属的多层焊接的层叠边界附近产生了判断为延性降低裂纹的裂纹。此外，钢H低于(ii)式的下限，钢I高于(i)式的上限，因此，奥氏体相的稳定性不充分。结果，在使用它们的试验No.8和9中，在高温的蠕变试验中生成了σ相，未得到所需的蠕变强度。
此外，钢J超过(ii)式的上限，钢K低于(i)式的下限，钢L低于(i)式的下限并且超过(ii)式的上限。因此，在使用它们的试验No.10～12中，奥氏体相的稳定性过高，在焊接金属的凝固时助长了S以及P的凝固偏析，在焊接金属中产生了判断为凝固裂纹的裂纹。
进而，钢M、N以及O未含有Cu以及Co中的一者或两者，因此，在使用它们的试验No.13～15中，未得到减轻P和S的晶界偏析的效果，在焊接金属中产生了判断为凝固裂纹的裂纹。
实施例2
从将具有表3所示的化学组成的钢熔解、浇铸而成的铸锭，利用热锻、热轧、热处理以及机械加工，制作板厚15mm、宽度50mm、长度100mm的板材(母材)。使用其进行以下示出的各种性能评价试验。
[表3]
Figure BDA0002436694470000201
＜耐焊接裂纹性＞
对上述母材的长度方向的端部实施图1所示形状的坡口加工。之后，使2个形成有坡口的母材对接，以不与背面焊缝产生干涉的方式在实施了槽加工的市售的钢板上拘束焊接四周。需要说明的是，上述市售的钢板为SM400B的JIS G 3160(2008)中规定的钢板，厚度为30mm、宽度为150mm、长度为200mm。此外，上述的拘束焊接使用JIS Z 3224(2010)中规定的电弧焊焊条ENi6625来进行。
之后，在坡口内利用TIG焊接进行层叠焊接。上述的层叠焊接使用由钢A的板材得到的切割填料作为焊接材料来进行。将线能量设为9～15kJ/cm，对各母材分别制作2个焊接接头。接着，对由各母材制作的焊接接头之中的1个，从焊接金属采取切屑，进行化学分析，并且从5个位置采取试验片。对所采取的试验片的横截面进行镜面研磨，之后进行腐蚀，利用光学显微镜进行观察，调查了焊接金属中有无裂纹。接着，将全部5个试验片没有裂纹的焊接接头判断为“合格”，将观察到裂纹的焊接接头判断为“不合格”。
＜蠕变断裂强度＞
进而，从焊接接头的剩余的1个上以焊接金属成为平行部的中央的方式采取圆棒蠕变断裂试验片，在母材的目标断裂时间成为约1000小时的650℃、167MPa的条件下进行蠕变断裂试验。接着，将断裂时间为母材的目标断裂时间的90％以上的情况设为“合格”。
将它们的结果总结示于表4和5。
[表4]
Figure BDA0002436694470000221
[表5]
表5
Figure BDA0002436694470000231
由表4以及5可知，在焊接金属的化学组成满足本发明的规定的试验No.16～18中，呈现出在焊接接头的制作时具有所需的施工性以及耐焊接裂纹性、并且蠕变强度优异的结果。
如上所述，可知仅在满足本发明的特征的情况下，能够得到所需的焊接施工性和耐焊接裂纹性以及优异的蠕变强度。
工业上的可利用性
根据本发明，能够得到作为用于构成在高温下使用的机器的结构物的焊接金属的、耐焊接裂纹性优异并且具有高蠕变强度的奥氏体系不锈钢焊接金属、以及具有其的焊接结构物。

Claims (4)

1.一种奥氏体系不锈钢焊接金属，其化学组成以质量％计为
C：0.01～0.10％、
Si：0.20～0.70％、
Mn：0.8～2.5％、
P：0.035％以下、
S：0.0030％以下、
Cu：0.01～0.60％、
Co：0.01～1.00％、
Ni：8.0～12.0％、
Cr：14.5～17.5％、
Mo：1.0～2.2％、
N：0.02～0.10％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
Sn：0～0.01％、
Sb：0～0.01％、
As：0～0.01％、
Bi：0～0.01％、
V：0～0.10％、
Nb：0～0.10％、
Ti：0～0.10％、
W：0～0.50％、
B：0～0.005％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.10％、
余量：Fe以及杂质，
且满足下述(i)式以及(ii)式，
17.5≤Cr+Mo+1.5×Si≤19.5···(i)
11.0≤Ni+30×(C+N)+0.5×(Mn+Cu+Co)≤17.0···(ii)
其中，所述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的质量％含量。
2.根据权利要求1所述的奥氏体系不锈钢焊接金属，其中，所述化学组成以质量％计含有总计大于0％且为0.01％以下的选自Sn、Sb、As以及Bi中的1种以上。
3.根据权利要求1或2所述的奥氏体系不锈钢焊接金属，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
V：0.01～0.10％、
Nb：0.01～0.10％、
Ti：0.01～0.10％、
W：0.01～0.50％、
B：0.0002～0.005％、
Ca：0.0005～0.010％、
Mg：0.0005～0.010％、以及
REM：0.0005～0.10％中的1种以上。
4.一种焊接结构物，其具有权利要求1～3中任一项所述的奥氏体系不锈钢焊接金属。
CN201880064566.7A 2017-10-03 2018-10-03 奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物 Active CN111183239B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-193688 2017-10-03
JP2017193688 2017-10-03
PCT/JP2018/037097 WO2019070000A1 (ja) 2017-10-03 2018-10-03 オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111183239A true CN111183239A (zh) 2020-05-19
CN111183239B CN111183239B (zh) 2022-04-29

Family

ID=65994341

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201880064566.7A Active CN111183239B (zh) 2017-10-03 2018-10-03 奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11339462B2 (zh)
EP (1) EP3693484A4 (zh)
JP (1) JP6870749B2 (zh)
KR (1) KR102445683B1 (zh)
CN (1) CN111183239B (zh)
CA (1) CA3078322A1 (zh)
WO (1) WO2019070000A1 (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113478118A (zh) * 2021-05-25 2021-10-08 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的镍-铬-铁耐热合金氩弧焊焊丝及制备方法
CN113492280A (zh) * 2021-05-25 2021-10-12 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的铬-钨-钴-镍-铁合金氩弧焊焊丝及其制备方法
CN113492279A (zh) * 2021-05-25 2021-10-12 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的镍-铬-钨-钴合金氩弧焊焊丝及其制备方法
CN114273817A (zh) * 2022-01-24 2022-04-05 昆山京群焊材科技有限公司 一种氢能用奥氏体不锈钢焊条
CN114535862A (zh) * 2021-12-14 2022-05-27 钢铁研究总院 一种高强韧低温不锈钢焊丝及其焊后热处理方法
CN114774797A (zh) * 2022-05-19 2022-07-22 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种液氢容器用奥氏体不锈钢中厚板及其制备方法
CN115029528A (zh) * 2022-05-17 2022-09-09 山西太钢不锈钢股份有限公司 储氢用低铁素体热轧不锈钢中板及其制备方法和用途

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113146095B (zh) * 2021-03-01 2023-04-11 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 一种奥氏体高合金钢专用焊材及应用

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101878319A (zh) * 2007-11-29 2010-11-03 Ati资产公司 低组分奥氏体不锈钢
WO2017002523A1 (ja) * 2015-07-01 2017-01-05 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS572869A (en) 1980-06-10 1982-01-08 Tohoku Electric Power Co Inc Austenite stainless steel for hot corrosive environment
JPH0672286B2 (ja) 1984-07-10 1994-09-14 株式会社日立製作所 ▲高▼温強度に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
JPH09300096A (ja) 1996-05-16 1997-11-25 Nkk Corp オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料
JP2000102891A (ja) 1998-09-30 2000-04-11 Toyo Eng Corp オーステナイト系ステンレス鋼溶接材料
JP4946242B2 (ja) * 2006-07-27 2012-06-06 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼溶接継手及びオーステナイト系ステンレス鋼溶接材料
EP2199419B1 (en) * 2007-10-03 2018-03-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Austenitic stainless steel
FI124993B (fi) * 2012-09-27 2015-04-15 Outokumpu Oy Austeniittinen ruostumaton teräs
JP6244939B2 (ja) * 2014-01-24 2017-12-13 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼管
JP6623719B2 (ja) * 2015-11-25 2019-12-25 日本製鉄株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101878319A (zh) * 2007-11-29 2010-11-03 Ati资产公司 低组分奥氏体不锈钢
WO2017002523A1 (ja) * 2015-07-01 2017-01-05 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113478118A (zh) * 2021-05-25 2021-10-08 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的镍-铬-铁耐热合金氩弧焊焊丝及制备方法
CN113492280A (zh) * 2021-05-25 2021-10-12 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的铬-钨-钴-镍-铁合金氩弧焊焊丝及其制备方法
CN113492279A (zh) * 2021-05-25 2021-10-12 江苏新恒基特种装备股份有限公司 一种增材制造用的镍-铬-钨-钴合金氩弧焊焊丝及其制备方法
CN114535862A (zh) * 2021-12-14 2022-05-27 钢铁研究总院 一种高强韧低温不锈钢焊丝及其焊后热处理方法
CN114273817A (zh) * 2022-01-24 2022-04-05 昆山京群焊材科技有限公司 一种氢能用奥氏体不锈钢焊条
CN114273817B (zh) * 2022-01-24 2023-02-17 昆山京群焊材科技有限公司 一种氢能用奥氏体不锈钢焊条
CN115029528A (zh) * 2022-05-17 2022-09-09 山西太钢不锈钢股份有限公司 储氢用低铁素体热轧不锈钢中板及其制备方法和用途
CN115029528B (zh) * 2022-05-17 2023-10-03 山西太钢不锈钢股份有限公司 储氢用低铁素体热轧不锈钢中板及其制备方法和用途
CN114774797A (zh) * 2022-05-19 2022-07-22 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种液氢容器用奥氏体不锈钢中厚板及其制备方法
CN114774797B (zh) * 2022-05-19 2023-08-29 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种液氢容器用奥氏体不锈钢中厚板及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP3693484A4 (en) 2021-01-27
KR20200058516A (ko) 2020-05-27
US20200283878A1 (en) 2020-09-10
WO2019070000A1 (ja) 2019-04-11
CA3078322A1 (en) 2019-04-11
JP6870749B2 (ja) 2021-05-12
JPWO2019070000A1 (ja) 2020-11-26
EP3693484A1 (en) 2020-08-12
KR102445683B1 (ko) 2022-09-21
CN111183239B (zh) 2022-04-29
US11339462B2 (en) 2022-05-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111183239B (zh) 奥氏体系不锈钢焊接金属以及焊接结构物
JP6338028B2 (ja) フェライト系耐熱鋼用溶接材料、フェライト系耐熱鋼用溶接継手及びフェライト系耐熱鋼用溶接継手の製造方法
CN106061671B (zh) 焊接接头
JP6197885B2 (ja) Ｎｉ基耐熱合金用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
JP6384610B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
CN111344427B (zh) 奥氏体系耐热钢焊接金属、焊接接头、奥氏体系耐热钢用焊接材料以及焊接接头的制造方法
WO2017002524A1 (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
CN111194360B (zh) 奥氏体系不锈钢
WO2022054492A1 (ja) 溶接継手及び溶接継手の製造方法
CN111163898B (zh) 奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊接金属和焊接结构物的制造方法
JP6965938B2 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物
JP2013142197A (ja) −１９６℃におけるシャルピー試験値が母材、溶接継手共に１００Ｊ以上である靭性と生産性に優れたＮｉ添加鋼板およびその製造方法
JP5257240B2 (ja) 溶接材料および溶接継手
CN116507750A (zh) 双重管和焊接接头

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant