CN110612577B - 超导输电用绝热多重管 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种绝热性优异的超导输电用绝热多重管，其在不使用超级绝热材料的情况下高度抑制了由辐射引起的来自外部的热的侵入，绝热性优异。一种超导输电用绝热多重管，其具备超导线缆和容纳所述超导线缆的多重管，所述多重管由多个直管构成，所述多个直管中的至少一个在表面具备锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层。

Description

超导输电用绝热多重管
技术领域
本发明涉及一种超导输电用绝热多重管(thermal-insulated multiple pipefor superconducting power transmission)，特别是高度抑制了由辐射引起的来自外部的热的侵入的、绝热性优异的超导输电用绝热多重管。
背景技术
在将金属、合金等冷却时，在某一特定温度下电阻急剧降低而成为零的超导现象，在各种领域中在研究其应用。其中，使用超导状态的线缆进行输电的超导输电正被推进作为输电时没有电力损失的输电方法而实用化。
超导输电中，为了将线缆维持在超导状态，需要一直冷却该线缆，因此，提出了使用绝热多重管。绝热多重管中，在多重管的最内侧的管(内管)中设置有超导材料的线缆，液氮等冷却介质在所述内管中流动。此时，如果从设置绝热多重管的外部环境向绝热多重管的内部侵入的热量大，则为了维持超导状态所需的冷却设备大型化，并且运行成本增大。因此，对于这样的绝热多重管，为了防止来自外部的热的侵入而实施了各种设计。
首先，通过对构成多重管的多个管中的相邻的2个管(内管和外管)之间进行减压而设置真空绝热层。通过设置所述真空绝热层，能够防止热介由管内部的空气而侵入。
进而，如专利文献1中记载的那样，也可以在所述相邻的两个管之间设置由树脂等低导热材料构成的间隔件。通过设置间隔件，能够防止相邻的管彼此直接接触而外部的热从该接触部分通过热传导侵入。
如果并用上述真空绝热层和间隔件，则能够抑制介由空气的热的侵入和由管彼此的直接接触引起的热的侵入这两者。但是，除上述以外，还已知因远红外线等的辐射也会产生向绝热多重管的热的侵入。
作为减少由辐射引起的热的侵入的方法，已知使用被称为超级绝热体(SuperInsulation、SI)的绝热材料的方法。超级绝热体也被称为多层绝热材料(Multi-LayerInsulation、MLI)，例如，具有层叠蒸镀有铝的树脂膜而成的结构。通过用该超级绝热体被覆内管的表面，能够抑制来自外部的由辐射引起的热的侵入。
但是，超级绝热体的使用存在如下问题。首先，为了实际的输电而铺设超导输电用绝热多重管时，为了调节绝热多重管的长度，通常进行焊接、切割。此时产生的火花点燃超级绝热体，导致火灾、超导输电用绝热多重管损坏这样的问题。另外，对设置超级绝热体的空间进行减压而形成真空绝热层时，由于存在于作为多层膜的超级绝热体内的气体、吸附于膜的水分、从有机材料出来的“气体成分”，存在减压所耗费的时间变长这样的问题。
因此，专利文献1中提出了在构成绝热多重管的管的表面设置金属涂层来代替超级绝热体。通过使用金属涂层，能够抑制由辐射引起的来自外部的热的侵入。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2007-080649号公报
发明内容
发明所要解决的课题
根据专利文献1中提出的使用金属涂层的方法，可以控制由辐射引起的来自外部的热的侵入，并且在一定程度上能够改善超导输电用绝热多重管的绝热性。但是，为了将超导输电实用化，要求进一步提高绝热性，为此要求开发以更高水平控制由辐射引起的来自外部的热的侵入的方法。
本发明是鉴于上述情况而被完成的，其目的在于提供一种在不使用超级绝热材料的情况下高度抑制了由辐射引起的来自外部的热的侵入的、绝热性优异的超导输电用绝热多重管。
为了解决上述课题，本发明人进行研究结果发现，锌系镀层的锌花尺寸影响辐射率(emissivity)。
锌花是指热浸镀锌层中出现的图案，由凝固的金属晶粒引起。作为锌花图案的一例，将热浸镀钢材料表面的照片示于图1。在锌花图案中，具有相同的晶体取向的颗粒作为一个锌花被观察，而锌花的尺寸取决于制造条件。即使是具有相同成分组成的热浸镀层，外观根据锌花的尺寸有较大的不同，因此通常从外观设计性的观点出发来选择锌花的尺寸。但是，意外地发现通过使用锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层而能够减少辐射率，能够提高超导输电用绝热多重管的绝热性。
本发明是基于上述见解完成的，其主要构成如下。
1.一种超导输电用绝热多重管，是具备超导线缆和容纳所述超导线缆的多重管的超导输电用绝热多重管，其中，
上述多重管由多个直管构成，
上述多个直管中的至少一个在表面具备锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层。
2.根据上述1所述的超导输电用绝热多重管，其中，上述多个直管中最外侧的直管的外表面具有树脂被覆层。
根据本发明，无需使用超级绝热材料就可以抑制由辐射引起的来自外部的热的侵入，能够提高超导输电用绝热多重管的绝热性。
附图说明
图1为表示锌花图案的一例的照片。
图2为表示通过远红外线光谱辐射计测定辐射率的测定结果的一例的图。
具体实施方式
接着，对实施本发明的方法具体地进行说明。另外，以下说明表示本发明的优选实施方式，本发明并不限定于以下的说明。
本发明的超导输电用绝热多重管具备超导线缆和容纳上述超导线缆的多重管。下面，对上述各个部分的构成进行说明。
[超导线缆]
作为上述超导线缆，只要是能够用于超导输电就可以使用任意的超导线缆。作为能够适当地使用的超导线缆的一个例子，可举出具有由铜等金属构成的芯材(骨架，Former)、绝缘层和由超导材料构成的导体的超导线缆。作为上述超导材料，可以使用任意的超导材料，但优选使用在液氮环境下得到超导状态的高温超导材料。
[多重管]
上述超导线缆被容纳于由多个直管构成的多重管。上述多重管可以为由2个直管构成的双重管，也可以由3个以上的直管构成。上述超导线缆通常被容纳于构成上述多重管的多个直管中的最内侧的管(以下有时称为“最内管”)的内部。在将本超导输电用绝热多重管用于实际的输电时，在容纳有超导线缆的管(通常为最内管)的内部流动用于冷却超导线缆的冷却介质。作为上述冷却介质，例如可以使用液氮。另外，上述多重管也可以进一步包含任意追加的管。例如，由外管和内管构成的双重管可以进一步在外管中具备与上述内管独立的追加的管。
本发明中，重要的是仅使用直管构成多重管而不是波纹管、柔性管。与波纹管和柔性管相比，直管的每单位长度的表面积小，因此能够抑制来自外部的热的侵入。应予说明，在此直管是指实质上具有恒定的截面积的管，而不是如波纹管、柔性管那样加工成波形的管，对直管实施弯曲加工而成的管也包含在直管中。上述直管的与长度方向垂直的截面的形状优选为圆形。
上述直管的材质没有特别限定，但优选为金属制。作为上述金属，优选使用例如选自铝、铝合金、铁、钢、Ni基合金和Co基合金中的1种或2种以上。其中，从强度、耐腐蚀性、成本等观点出发，优选使用直钢管作为上述直管。另外，作为上述直钢管的材质，优选使用碳钢和不锈钢中的一者或两者。构成多重管的多个直管的材质可以相同，另外，也可以不同。
构成上述多重管的多个直管中，作为直接容纳超导线缆的直管(以下称为“线缆容纳管”)的坯材，优选使用奥氏体相的体积分数为80％以上的钢材。作为其理由，主要可举出以下2点。一个是因为具有以奥氏体为主体的组织的钢材的伸长特性优异。例如，为了铺设管而卷绕于卷筒铺管驳(Reel barge)时，由于弯曲半径的差异，构成上述多重管的多个直管中越内侧的管越大幅产生变形。奥氏体相的体积分数为80％以上的钢材由于伸长特性优异，因此适合作为设置于内侧的线缆容纳管的材质。另一个是因为具有以奥氏体为主体的组织的钢材的低温韧性优异。由于液氮等冷却介质在线缆容纳管流动，因此，从低温下的强度和韧性的观点出发，奥氏体相的体积分数为80％以上的钢材也适合。
作为上述奥氏体相的体积分数为80％以上的钢材，可以使用任意的钢材。上述奥氏体的体积分数优选为90％以上。另外，上述奥氏体的体积分数的上限没有特别限定，可以为100％。作为奥氏体相的体积分数为80％以上的钢材，例如可举出奥氏体系不锈钢或含有Mn的奥氏体系钢材(所谓高锰钢)。上述高锰钢的Mn含有率优选为11质量％以上。另外，作为上述奥氏体系不锈钢，优选使用SUS316L。
使用直钢管作为上述直管时，作为该直钢管，可以使用通过任意的方法制造的钢管。作为可以适当地使用的钢管的例子，可举出电阻焊接管、无缝管、UOE管等。可以对上述直钢管任意地实施表面处理。作为上述表面处理，优选进行例如选自酸洗、电解研磨和化学研磨中的1种或2种以上。
·壁厚的合计
构成上述多重管的多个直管的壁厚可以各自独立地为任意的值，优选合计为10mm以上，更优选为15mm以上。如果壁厚的合计为上述范围，则将超导输电用绝热多重管铺设于海底时，该超导输电用绝热多重管因自重而下沉，因此，能够在不使用坠子等的情况下容易地铺设，并且可得到能够承受水压等的强度。
应予说明，构成多重管的多个直管各自的壁厚没有特别限定，但优选为3mm以上。另外，对于构成上述多重管的多个直管中的最外侧的管(以下有时称为“最外管”)，更优选使壁厚为8mm以上。
[锌系镀层]
在构成上述多重管的多个直管中的至少一个的表面上设置锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层(以下有时简称为“锌系镀层”)。通过将锌花的平均尺寸设为2.0mm以下，从而能够减少该锌系镀层的辐射率、特别是远红外区域的辐射率。其结果，能够控制由远红外线等辐射引起的来自外部的热的侵入，能够提高超导输电用绝热多重管的绝热性。锌花的平均尺寸优选为1.5mm以下，更优选为1.0mm以下，进一步优选为0.8mm以下。另外，辐射率与局部热平衡状态下的吸收率相同。此外，锌花的平均尺寸可以通过实施例中记载的方法进行测定。
虽然通过将锌花的平均尺寸设为2.0mm以下而可降低辐射率的机制尚不清楚，但认为当锌花粗糙时光漫反射，结果远红外线等吸收增大。因此，通过将锌花微细化，从而能够控制因远红外线等辐射引起的热的侵入。
另一方面，从减少辐射率的观点出发，锌花尺寸越小越优选。因此，锌花的平均尺寸的下限没有特别限定。例如，可以为视觉上无法确认锌花图案的程度微细的锌花即所谓的零锌花(zero spangle)。此外，如后文所述，不具有锌花图案的锌系镀层也可以作为本发明的锌系镀层而使用。
作为上述锌系镀层，只要是锌花的平均尺寸不超过2.0mm的锌系镀层则可以使用任意的锌系镀层。作为上述锌系镀层，例如可举出，通过热浸镀法形成的热浸镀锌层、将热浸镀锌层合金化的合金化热浸镀锌层、以及通过电镀法生成的电镀锌层。上述合金化热浸镀锌层可以热浸镀后通过对镀覆层实施热处理(合金化处理)而得到。由于合金化热浸镀锌层和电镀锌层通常不具有可观察到的锌花，因此包含在本发明的锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层中。
作为上述锌系镀层，可以使用镀锌层和锌系合金镀层中的任一个。作为构成上述锌系合金镀层的锌系合金，例如可以使用Al-Zn合金。
上述锌系镀层只要设置于构成多重管的多个直管中的至少一个上即可，但也可以设置于全部上。此外，各个直管可以在外表面和内表面中的任一者或两者上具有镀覆层。特别是，当将上述锌系镀层设置于与外部环境相接的最外管的外表面上的情况下，可以通过锌所具有的牺牲防蚀效果有效地提高超导输电用绝热多重管的耐蚀性。
将锌花的平均尺寸控制在上述范围内的方法没有特别限定，可以使用任意的方法。当上述锌系镀层为热浸镀锌层的情况下，只要根据热浸镀的常规方法将锌花微细化，例如可以使用加快热浸镀后的冷却速度即镀覆后进行快速冷却而将锌花微细化的方法等。此外，如上所述，由于合金化热浸镀锌层和电镀锌层不具有可观察到的锌花，因此与将锌花的平均尺寸控制为2.0mm以下的热浸镀锌层相同，辐射率被抑制为较低。
上述直管的、相对于设置有上述锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层的一侧的面整体的表面积S1的、上述锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层的该面上的面积S2的比例(S2/S1)(以下称为“被覆面积率”)越高辐射率减少效果和基于锌的牺牲防蚀效果变高。因此，上述被覆面积率优选设为50％以上，更优选设为70％以上，进一步优选设为90％以上，最优选设为95％以上。另一方面，上述被覆面积率越高越好，其上限可以为100％。另外，当一个直管的两个面即外侧表面和内侧表面两者上设置有上述锌系镀层的情况下，优选为这些面中的至少一者的被覆面积率满足上述条件，更优选为两个面的被覆面积率满足上述条件。
当上述被覆面积率小于100％的情况下，其余部分、即未设置有锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层的部分上，可以设置后述的“其它镀覆层”，也可以不设置镀覆层。此外，在由于镀覆的缺陷等而未形成有镀覆层的部分上也可以实施修复涂覆。从耐蚀性提高的观点出发，上述修复涂覆优选使用富锌涂料等具有牺牲防蚀作用的含有金属粉末的涂料。
[其它镀覆层]
只要在构成多重管的多个直管中的至少一个表面上设置有锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层，则除此以外的部分上可以不设置镀覆层。但是，也可以在未设置有锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层的部分上设置其它镀覆层。
上述其它镀覆层的材质没有特别限定，可以为任意的金属。作为上述金属，例如可举出锌、锌合金、铝、铝合金等。作为上述其它镀覆层的形成方法，例如可以使用热浸镀、电镀等。例如，作为上述其它镀覆层，也可以使用锌花的平均尺寸超过2.0mm的锌系镀层。
例如，在构成多重管的多个直管中最外侧的管(最外管)的外表面与内表面上形成锌系镀层，将设置在上述最外管的外表面与内表面上的镀覆层中的任意一者或两者的锌花的平均尺寸设为2.0mm以下。由此，可以减少辐射率，同时通过锌的牺牲防蚀效果来提高耐蚀性。另一方面，可以在未与外部的腐蚀性环境接触的、最外管以外的直管的外表面与内表面上设置热浸镀铝层等、其它镀覆层。镀铝层从减少辐射率效果和牺牲防蚀效果中的任一个观点出发，可以具有与锌系镀层相同或其以上的效果，但向钢管的镀覆困难。因此，如上所述通过使用锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层来代替至少一部分镀铝层，从而能够提高辐射率减少效果，并且容易制造。
[树脂被覆层]
在上述多个直管中最外侧的直管的外表面上还可以设置树脂被覆层。通过被覆树脂，从而能够进一步提高超导输电用绝热多重管的耐蚀性。因此，特别是当将超导输电用绝热多重管埋设于地下的情况下，优选设置上述树脂被覆层。
作为构成上述树脂被覆层的树脂，没有特别限定，可以使用任意的树脂。作为上述树脂，优选使用例如选自聚乙烯树脂、氨基甲酸酯树脂、环氧树脂以及它们的混合物中的1种或2种以上，其中，更优选使用聚乙烯树脂。
作为上述聚乙烯树脂，优选使用乙烯的均聚物和乙烯与α-烯烃的共聚物中的一者或两者。作为上述α-烯烃，例如可举出丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-辛烯、1-癸烯等。另外，作为上述聚乙烯树脂，优选使用密度915kg/m3以上的高密度聚乙烯树脂。
上述树脂被覆层没有特别限定，可以通过任意的方法形成。例如可以通过使用圆模或T型模将熔融的树脂挤出而被覆于钢管的外侧。另外，也可以通过粉体涂装来被覆树脂。上述树脂被覆层的厚度优选为0.1mm以上，更优选为0.5mm以上。另外，上述厚度优选为3.0mm以下，优选为2.0mm以下。
当上述树脂被覆层含有金属粉末时，红外线等因该金属粉末漫反射，其结果，向绝热管内部的能量的流入量增大。因此，上述树脂被覆层优选不含有金属粉末。上述树脂被覆层可以设为只由树脂构成的被覆层。
[间隔件]
构成上述多重管的多个直管中，在相邻的2个直管之间优选设置间隔件。通过设置上述间隔件，能够防止相邻的2个管直接接触而使热直接传递。上述间隔件优选在超导输电用绝热多重管的长度方向隔开间隔而设置多个。
述间隔件的形状没有特别限定，例如为板状，优选为中心具有在厚度方向贯穿的贯穿孔的间隔件。上述相邻的2个直管中，通过使内侧的直管穿过上述贯穿孔，从而能够在上述相邻的2个直管之间稳定地配置该间隔件。
另外，从减少钢管与间隔件的接触面积的观点出发，优选使上述超导输电用绝热多重管的与长度方向垂直的面的间隔件的截面形状为多边形。上述多边形可以为顶点数为3以上的任意的多边形，例如可举出三角形、四边形、五边形、六边形等。上述多边形并不限定于正多边形。例如，作为上述四边形，不仅可以使用正方形，也可以使用长边和短边的长度不同的长方形。应予说明，本发明的“多边形”不仅包含几何学上完整的多边形，还包含对完整的多边形施加轻微的变更而得的“实质上多边形”。例如，即使在因磨损、变形等使间隔件的顶点带有圆度或变得平坦的情况下，该间隔件的形状也包含在上述多边形中。
作为所述间隔件的材质，可以使用任意的材质，但从热传导性低或摩擦係数低的观点出发，优选为树脂制，更优选为氟树脂制。作为所述氟树脂，例如可以举出聚四氟乙烯(PTFE)、聚偏氟乙烯(PVDF)、聚氟乙烯(PVF)、聚三氟氯乙烯(PCTFE)等。此外，为了提高间隔件的强度，可以使用在所述树脂中添加了纤维状的填料的纤维增强塑料(FRP)。作为所述FRP，例如可举出玻璃纤维增强塑料(GFRP)。此外，也可以添加其它任意的填料。但是，当添加填料时存在间隔件的热传导性变高，绝热性降低的情况。因此，从绝热性的观点出发，优选为用于所述间隔件的树脂不含填料。
所述间隔件可以在超导输电用绝热多重管的长度方向上隔开任意的间隔地进行设置。所述间隔可以为等间隔，也可以为不等间隔。所述间隔没有特别限定，可以设为任意的值，但间隔过大时存在无法防止构成多重管的管彼此接触的情况。因此，所述间隔优选为10m以下。另一方面，当所述间隔过小时由于间隔件的设置成本增加，因此所述间隔优选设为1m以上。另外，间隔件的位置可以随着铺设等作业发生改变。
[真空绝热层]
构成上述多重管的多个直管中，可以对相邻的2个直管之间的空间进行减压而形成真空绝热层。通过设置真空绝热层，能够进一步抑制来自外部的热的侵入。真空绝热层的形成只要在铺设超导输电用绝热多重管时进行即可，因此，铺设前的超导输电用绝热多重管中不需要形成真空绝热层。上述真空绝热层优选设置于设置有上述间隔件的空间。
真空绝热层的形成是通过对相邻的2个直管之间的空间进行排气(抽真空)而进行。所述排气可以在铺设了超导输电用绝热多重管后进行1次，但也可以分为2次以上进行。例如，在铺设前进行预排气(预抽气)，并在铺设后直至达到最终的真空度为止进行排气(主抽气)。
实施例
(实施例1)
为了确认本发明的效果，制作锌花的平均尺寸不同的锌系镀层，评价了辐射率。
首先，制作多个由相同的钢材构成的50mm×100mm见方的试验片，以与上述多个试验片不同的条件实施热浸镀锌而形成了热浸镀锌层。进一步，对于一部分试验片，在镀覆后实施合金化处理，从而形成了合金化热浸镀锌层。另外，虽然在这里使用了板状的试验片，但基材的形状不会直接影响辐射率。
对得到的各个镀覆层，用以下叙述的方法进行了锌花的平均尺寸的测定和辐射率的评价。
(锌花的平均尺寸)
用线段法评价了锌花的平均尺寸。具体的顺序如下。首先，在镀覆层的表面上画出任意的直线，计算与上述直线交叉的锌花粒的数量，并且将上述直线的长度除以锌花粒的数量获得的值作为锌花的平均尺寸。另外，当难以识别锌花粒的情况下，可以通过EBSP(Electron BackScattering Pattern)测定等分析晶体取向，当在两个区域之间存在15°以上的晶体取向的偏差的情况下判断为其它锌花粒。因此，虽然一个锌花粒内存在双晶，并且在锌花粒内色调可能略有不同，但对于这样的锌花粒也视为一个锌花。
(辐射率)
使用远红外线光谱辐射计(日本电子株式会社、JIR-E500)对得到的镀覆层表面的辐射率进行测定。辐射率的测定在4～25μm的波长范围进行，将去除了包含噪声的两端的波长8、12、16、和20μm的辐射率用于评价。另外，为了参考，将基于远红外线光谱辐射计的辐射率的测定结果的一例示于图2。
辐射率使用优选条件的下述第1条件(1)～(4)、更优选条件的第2条件(5)～(8)，并基于以下的评价基准进行了评价。
[第一条件]
(1)在波长8μm的辐射率小于8％
(2)在波长12μm的辐射率小于12％
(3)在波长16μm的辐射率小于15％
(4)在波长20μm的辐射率小于18％
[第二条件]
(5)在波长8μm的辐射率小于6％
(6)在波长12μm的辐射率小于9％
(7)在波长16μm的辐射率小于12％
(8)在波长20μm的辐射率小于14％
[评价基准]
·全部不满足所述第一条件(1)～(4)的情况：×
·满足所述第一条件(1)～(4)中的一部分的情况：△
·满足全部所述第一条件(1)～(4)的情况：○
·满足全部所述第一条件(1)～(4)，并且满足所述第二条件(5)
～(8)中的一部分的情况：○○
·满足全部所述第二条件(5)～(8)的情况：◎
将评价结果示于表1。另外，对于No.1和No.2，由于目视锌花尺寸为1cm以上，因此判断为“粗大”。另一方面，对于No.8和No.9，锌花为无法目视确认的程度的微细，并且明显为2.0μm以下，因此判断为“微细”。此外，为了比较，将用相同的方法评价以往使用的超级绝热材料的反射率的结果一并进行表示(No.10)。
表1
Figure BDA0002263968660000111
从表1所示的结果可以知道，锌花的平均尺寸为2.0mm以下的热浸镀锌层具备了与现有的超级绝热材料相同或更低的辐射率。此外，锌花尺寸越小辐射率越低。此外，合金化热浸镀锌层为外观平滑，晶粒非常微细，辐射率也为非常低的值。
(实施例2)
接着，为了确认设置了树脂被覆层的情况的影响，进行了以下的实验。
首先，制作多个由相同的钢材构成的50mm×100mm见方的试验片，对上述多个试验片以不同的条件实施热浸镀锌而形成了热浸镀锌层。接着，用与实施例1相同的方法测定了上述热浸镀锌层的锌花的平均尺寸。将测定结果示于表2。
接着，在上述热浸镀锌层的表面上形成了由聚乙烯树脂构成的树脂被覆层。上述树脂被覆层的平均膜厚设为2.8mm。此外，为了比较，制作了不设置镀覆层而在作为上述试验片的母材钢板的表面上直接设置了由聚乙烯树脂构成的树脂被覆层的样品(No.21)(以下称为“基准样品”)。
(辐射率)
对于得到的各个样品，与实施例1相同的方法测定了辐射率。上述测定以n＝3进行。使用得到的波长8、12、16和20μm的辐射率的平均值，基于以下的评价基准评价了辐射率。上述评价中，使用了不具有镀覆层的基准样品(No.21)的辐射率的测定值作为基准。将评价结果一并记录于表2。
[评价基准]
·同等(○)：样品的辐射率(％)与基准样品的辐射率(％)之差在8、12、16和20μm的全部波长上在5个点(5个百分点)以内。
·良好(◎)：样品的辐射率(％)在8、12、16和20μm中的至少一个波长上与基准样品的同波长的辐射率相比减少5个点(5个百分点)以上。
表2
Figure BDA0002263968660000121
通过设置树脂被覆层，从外部的腐蚀性环境阻隔钢管表面，从而能够非常有效地提高耐蚀性。但是，当设置树脂被覆层时因远红外能量的复合反射而辐射率增加。对此，从表2所示的结果可知，作为树脂被覆层的基底，通过设置锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层，从而抵消树脂被覆层的影响，进而能够减少辐射率。另一方面，当设置了锌花的平均尺寸大于2.0mm的锌系镀层的情况下，成为与不具有镀覆层的基准样品相同的辐射率。
如上所述，通过将锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌系镀层与树脂被覆层进行组合，从而能够减少辐射率，并且能够实现非常优异的耐蚀性。

Claims (2)

1.一种超导输电用绝热多重管，是具备超导线缆和容纳所述超导线缆的多重管的超导输电用绝热多重管，其中，
所述多重管由多个直管构成，
所述多个直管中的至少一个在表面具备锌花的平均尺寸为2.0mm以下的锌镀层。
2.根据权利要求1所述的超导输电用绝热多重管，其中，所述多个直管中最外侧的直管的外表面具有树脂被覆层。
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