CN110408862B - 无缝钢管、制造方法及其应用 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种无缝钢管、制造方法及其应用。该制造方法包括：按特定组成配料，得到原料；将原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气及连铸处理，得到坯料，其中连铸过程进行电磁搅拌；对坯料进行轧制，得到热轧钢管，轧制过程在周期轧管机组进行；以及对热轧钢管进行热处理得到无缝钢管。在无缝钢管的成分及制造方法两方面的综合作用下，采用上述制造方法制得的无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能均得到了显著提升。

Description

无缝钢管、制造方法及其应用
技术领域
本发明涉及无缝钢管制造领域，具体而言，涉及一种无缝钢管、制造方法及其应用。
背景技术
据统计，世界海洋石油资源量占全球石油资源总量的34％，其蕴藏量约1000多亿吨。海洋石油资源的勘探开发极大地促进了深海资源勘探开发装备、关键设备和系统的配套能力的大幅度提升，进一步地拉动了海上平台设备制造业的发展。
海洋油气钻井平台是人类用于开发海洋油气资源的重要超大型焊接钢结构，其具有3个独立桩腿，每个独立桩腿由3个小桩腿构成，桩腿之间通过支撑管进行连接，且其桩腿支撑管采用X52钢级以上的高强度大口径超厚壁无缝钢管。由于海洋平台需要支撑着总质量超过数百吨的各种设备，并应用于在波浪、海潮、风暴及寒冷流冰等严峻且复杂的海洋工作环境中，因此，作为钻井平台关键部件的桩腿支撑管的各项技术指标要求极高，不仅要有很高的耐大气和海水腐蚀及易焊接性能，还要求大口径厚壁无缝钢管沿整个截面上均具有高强度、高韧性及优异的低温冲击韧性。
为了保证良好的焊接性能，桩腿支撑无缝钢管一般采用淬透性较差的低碳微合金钢种，但是对于大口径超厚壁桩腿支撑无缝钢管(口径为444.5mm，厚度为82.5mm)需要保证沿整个壁厚截面上均具有高强度、高韧性和优异的超低温冲击韧性，以及低的韧脆转变温度和耐海水腐蚀性，因此大口径超厚壁海洋工程用无缝钢管一直是无缝钢管生产企业的技术难题。
发明内容
本发明的主要目的在于提供一种无缝钢管、制造方法及其应用，以解决现有的大口径超厚壁无缝钢管存在壁厚截面上无法满足同时具有优异的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能的要求。
为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供了一种无缝钢管的制造方法，该制造方法包括：按以下组成配料，得到原料：以重量百分含量计，无缝钢管包括：C：0.06～0.18％、Si：0.20～0.55％、Mn：1.00～1.65％、Ni：0.10～0.45％、Cr：0.15～0.50％、Mo：0.01～0.45％、W：0.01～0.50％、Nb：0.005～0.035％、V：0.01～0.07％、Ti：0.001～0.035％、Al：0.020～0.065％、P≤0.015％、S≤0.005％、N≤0.010％、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素；将原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气及连铸处理，得到坯料，其中连铸过程进行电磁搅拌；对坯料进行轧制，得到热轧钢管，轧制过程在周期轧管机组进行；以及对热轧钢管进行热处理得到无缝钢管。
进一步地，按以下组成配料，得到原料：按重量百分含量计，无缝钢管包括：C：0.06～0.1％、Si：0.20～0.28％、Mn：1.00～1.35％、Ni：0.20～0.35％、Cr：0.20～0.40％、Mo：0.10～0.40％、W：0.37～0.50％、Nb：0.005～0.035％、V：0.02～0.051％、Ti：0.01～0.030％、Al：0.020～0.050％、P≤0.015％、S≤0.005％、N≤0.010％、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素。
进一步地，电磁搅拌步骤的电流设定参数为300～420A，频率为1.5～3.0HZ。
进一步地，轧制步骤包括：对坯料依次进行下料、钻孔、环形炉加热、穿孔及轧制处理，得到热轧钢管；优选地，环形炉加热步骤的温度为1240～1270℃。
进一步地，周期轧管机组的毛管喂入量为59～126mm，轧辊转速为30～50rpm，风压为5.2～6.5bar。
进一步地，环形炉加热过程包括预热、加热和均热三个过程，且三个过程的总加热时间大于或等于19h；优选地，预热段的温度与环形炉的炉温相同，时间≥7h；加热分为四段：加热一段温度为990～1010℃，时间≥2h；加热二段温度为1110～1130℃，时间≥2h；加热三段温度为1190～1210℃，时间≥2h；加热四段温度1235～1255℃，时间≥3.5h；均热段温度为1230～1250℃，时间≥2.5h。
进一步地，热处理步骤包括：对热轧钢管依次进行强制冷却、在线淬火及回火处理，得到无缝钢管；优选地，强制冷却步骤包括：以50～135℃/min的速率，将热轧钢管强制冷却至400～500℃。
进一步地，在线淬火步骤包括：使经过强制冷却处理后的热轧钢管置于步进式加热炉中进行加热保温，然后输送至淬火槽中进行淬火冷却，步进式加热炉的温度为930～980℃，淬火保温时间按壁厚系数2.5～3min/mm进行控制。
进一步地，回火处理步骤包括：将经过在线淬火步骤处理后的热轧钢管输送至回火炉中进行回火，回火炉温度为670～720℃，回火保温时间按壁厚系数3.0～3.5min/mm进行控制。
本申请的另一方面还提供了一种无缝钢管，无缝钢管采用上述制造方法制得。
本申请的又一方面还提供了一种无缝钢管在海洋油气钻井平台中的应用。
应用本发明的技术方案，通过对无缝钢管中各元素含量进行限定能够使其发挥协同作用，提高无缝钢管在壁厚截面上的力学强度和机械性能。同时制造工艺方面，在连铸过程中进行电磁搅拌能够使坯料的晶粒更加细化；使轧制过程在周期轧管机组中进行，能够使超厚壁无缝钢管中变形金属始终处于三向压应力状态，能够显著地抑制内部裂纹的产生，并充分破碎晶粒，为成品钢管提供晶粒细小、组织致密的热轧毛管。因而在无缝钢管的成分及制造方法两方面的综合作用下，采用上述制造方法制得的无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能均得到了显著提升。
附图说明
构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1示出了本发明实施例1中制得的无缝钢管内表的金相组织。
具体实施方式
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将结合实施例来详细说明本发明。
正如背景技术所描述的，现有的大口径超厚壁无缝钢管存在壁厚截面上无法满足同时具有优异的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能的要求的问题。为了解决上述技术问题，本申请提供了一种无缝钢管的制造方法，该制造方法包括：按以下组成配料，得到原料：按重量百分含量计，该无缝钢管包括：C：0.06～0.18％、Si：0.20～0.55％、Mn：1.00～1.65％、Ni：0.10～0.45％、Cr：0.15～0.50％、Mo：0.01～0.45％、W：0.01～0.50％、Nb：0.005～0.035％、V：0.01～0.07％、Ti：0.001～0.035％、Al：0.020～0.065％、P≤0.015％、S≤0.005％、N≤0.010％、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素；将原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气及连铸处理，得到坯料，其中连铸过程进行电磁搅拌；对坯料进行轧制，得到热轧钢管，轧制过程在周期轧管机组进行；以及对热轧钢管进行热处理得到成品无缝钢管钢管。
通过对无缝钢管中各元素含量进行限定能够使其发挥协同作用，提高无缝钢管在壁厚截面上的力学强度和机械性能。同时制造工艺方面，在连铸过程中进行电磁搅拌能够使坯料的晶粒更加细化；使轧制过程在周期轧管机组中进行，能够使超厚壁无缝钢管中变形金属始终处于三向压应力状态，能够显著地抑制内部裂纹的产生，并充分破碎晶粒，为成品钢管提供晶粒细小、组织致密的热轧毛管。因而在无缝钢管的成分及制造方法两方面的综合作用下，采用上述制造方法制得的无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能均得到了显著提升。
为了进一步提高无缝钢管的综合性能，优选地，按以下组成配料，得到原料：按重量百分含量计，无缝钢管包括：C：0.06～0.1％、Si：0.20～0.28％、Mn：1.00～1.35％、Ni：0.20～0.35％、Cr：0.20～0.40％、Mo：0.10～0.40％、W：0.37～0.50％、Nb：0.005～0.035％、V：0.02～0.051％、Ti：0.01～0.030％、Al：0.020～0.050％、P≤0.015％、S≤0.005％、N≤0.010％、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素。
C元素可以通过间隙固溶提高钢管的强度，但C元素过多对钢管的焊接不利，在保证强度的前提下，尽量降低C的含量；Si元素是一种良好的脱氧剂，适量的Si元素能显著提高Al的脱氧能力，同时还能抑制δ铁素体的形核，但是过量的Si会使奥氏体粗化，并会增加钢管的回火脆性，降低钢管的塑性；Mn元素不仅能够提高材料的淬透性和热加工性，因此可以使截面较大的产品获得均匀细化的组织，从而减少不同部位性能的差异，并且扩大奥氏体相区，稳定奥氏体组织，在提高材料的强度的同时又不降低韧性；Ni元素是形成和稳定奥氏体的主要元素，可以降低临界转变温度和降低钢管中各元素的扩散速度，因而可以提高钢管的淬透性和改善钢管的低温韧性，但Ni是一种稀缺的战略资源，价格比较昂贵，因此在充分发挥Ni元素的效果下尽量降低Ni元素的含量；Cr元素能显著增加钢管的淬透性，并能显著改善钢管的抗氧化作用，增加钢管的抗腐蚀能力，配合C元素和Mo元素使用能够细化晶粒，增强钢管的韧性和耐磨性，但过高的Cr会增加钢管的回火脆性倾向，会导致钢管的强度和韧性变差；Mo元素可以提高钢管的淬透性，同时Cr元素、Mn元素等共存时抑制因其他元素所导致的回火脆性，提高在介质中的抗蚀性和防止点蚀倾向，但Mo元素超过0.8％时效果不明显，且会导致钢管的焊接性能变差；W元素主要是增加钢管的回火稳定性、提高钢管的强度，W元素与C元素形成的特殊化合物在钢管中弥散分布时能显著细化晶粒，提高钢管的强度和韧性，同时增强淬火后马氏体的回火稳定性，这样回火过程需要更高的温度和保温更长时间，有利于消除淬火的内应力，使钢管具有更高的韧性和抗环境腐蚀性能；Nb元素在钢管中主要起到细化晶粒、提高韧性，微量的Nb可以增加钢管的强度、提高钢管的回火稳定性和降低其韧脆转变温度，并改善其焊接性；V元素在钢管中主要起到细化晶粒，增加钢管的强度和韧性并抑制其时效作用，但V元素含量不宜过高，V超过0.1％将对钢管的韧性产生不利影响；Ti元素是一种良好的脱氧去除剂和固定碳和氮的有效元素，Ti元素、Al元素共同加入时可显著细化晶粒，提高钢管的强度、塑性和冲击韧性，但Ti元素含量不宜过高，当Ti元素含量超过一定程度时，会恶化钢管的塑性和韧性，尤其是低温韧性；Al元素在钢管中是良好的脱氧剂和细化晶粒元素，抑制钢管的时效，提高钢管在低温下的韧性，并提高钢管的抗氧化性能，但Al含量过高时，会导致钢管中非金属夹杂物增加，使韧性变差。
上述坯料为Φ330mm或Φ500mm或Φ600mm或Φ700mm或Φ800mm的圆形连铸坯，利用无缝钢管中设定的各元素的协调作用，细化连铸过程中铸坯的晶粒。优选地，在连铸过程中进行电磁搅拌。连铸过程中进行电磁搅拌有利于细化铸坯的晶粒。更优选地，电磁搅拌电流设定参数为300～420A，频率为1.5～3.0HZ。相比于其它参数范围，将电磁搅拌的电流和频率设置在上述范围内有利于进一步细化铸坯的晶粒，减少后续生产过程轧制缺陷和为后续制造晶粒细小、均匀的成品管提供坯料保障。
在一种优选的实施例中，上述轧制步骤包括：对坯料依次进行下料、钻孔、环形炉加热处理、穿孔及轧制处理，得到热轧无缝钢管。优选地，环形炉加热处理步骤的温度为1240～1270℃。将环形炉加热处理的温度限定在上述范围内有利于降低无缝钢管中的裂纹。
在一种优选的实施例中，轧制过程在周期轧管机组中进行。这能够使超厚壁无缝钢管中变形金属始终处于三向压应力状态，能够显著地抑制内部裂纹的产生，并充分破碎晶粒，为成品钢管提供晶粒细小、组织致密的热轧毛管。更优选地，周期轧管机组的毛管喂入量为59～126mm，轧辊转速为30～50rpm，风压为5.2～6.5bar。
上述环形炉加热过程包括预热、加热和均热三个过程，且三个过程的总加热时间大于或等于19h。
在一种优选的实施例中，预热段的温度与环形炉的炉温相同，时间≥7h；加热分为四段：加热一段温度为990～1010℃，时间≥2h；加热二段温度为1110～1130℃，时间≥2h；加热三段温度为1190～1210℃，时间≥2h；加热四段温度1235～1255℃，时间≥3.5h；均热段温度为1230～1250℃，时间≥2.5h。采用以上加热程序对坯料进行加热能够使坯料整体缓慢升温至均热温度，避免加热过快导致的热应力产生的缺陷，从而进一步提高无缝钢管的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等综合性能。
上述热处理步骤包括：对热轧钢管依次进行强制冷却、在线淬火及回火处理，得到成品无缝钢管。
对无缝钢管进行上述强制冷却过程不仅可以利用钢管在冷却和加热过程中的两次相变细化管材的晶粒，而且中等冷却速度可使超厚壁钢管壁厚内部组织冷却加快，细化组织，并且在后续淬火加热时钢管壁厚内部组织不至于在处于较高温度时继续受热，产生组织粗化的现象；优选地，上述冷却过程在小冷床中采用气雾法进行。
为了进一步提高晶粒的细化程度，优选地，上述强制冷却步骤包括：以50～135℃/min的速率，将热轧钢管强制冷却至400～500℃。
在线淬火过程中，充分利用钢管的余热，避免能量的损失和简化生产步骤。淬火过程的目的是使钢管中各合金元素充分融于奥氏体内，并充分奥氏体化，随后冷却过程中得到完全马氏体组织或贝氏体组织，超厚壁海洋工程用管含有较多合金元素。优选地，在线淬火步骤包括：使经过强制冷却处理后的热轧钢管置于步进式加热炉中进行加热保温，然后输送至淬火槽中进行淬火冷却，步进式加热炉的温度为930～980℃，淬火保温时间按壁厚系数2.5～3min/mm进行控制。将淬火炉的温度和淬火保温时间限定在上述范围内，有利于使难熔合金元素充分固溶于奥氏体，并提高无缝钢管的淬透性，同时提高后续回火过程中微合金的分散性，以提高无缝钢管的强度和韧性。更优选地，淬火炉中的温度为935～955℃。相比于其它淬火温度，将淬火的温度限定在上述范围内有利于进一步提高成品无缝钢管在管径截面上的强度、韧性和淬透性等综合性能。
回火的目的是使马氏体或贝氏体中过饱和固溶的合金元素充分弥散分布，并且板条淬火组织等轴化。优选地，回火处理步骤包括：将经过在线淬火步骤处理后的热轧钢管输送至回火炉中进行回火，回火炉的温度为670～720℃，回火保温时间按壁厚系数3.0～3.5min/mm进行控制。将回火炉的温度和回火保温时间限定在上述范围内有利于消除钢管热轧过程的轧制应力和淬火过程中的淬火应力，提高无缝钢管的塑性、抗低温冲击韧性及抗环境腐蚀性能，并使屈服强度不小于690MPa。
本申请的又一方面还提供了一种上述无缝钢管，其采用上述制造方法制得。
通过对无缝钢管中各元素含量进行限定能够使其发挥协同作用，提高无缝钢管在壁厚截面上的力学强度和机械性能。同时制造工艺方面，在连铸过程中进行电磁搅拌能够使坯料的晶粒更加细化；使轧制过程在周期轧管机组中进行，能够使超厚壁无缝钢管中变形金属始终处于三向压应力状态，能够显著地抑制内部裂纹的产生，并充分破碎晶粒，为成品钢管提供晶粒细小、组织致密的热轧毛管。因而在无缝钢管的成分及制造方法两方面的综合作用下，采用上述制造方法制得的无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能均得到了显著提升。
本申请的又一方面还提供了一种上述无缝钢管或上述制造方法制得的无缝钢管在海洋油气钻井平台中的应用。
由于无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能较为优越，因而可将其广泛应用于油气开采作业用海洋钻井平台的支持桩腿，具有十分广阔的应用前景。
以下结合具体实施例对本申请作进一步详细描述，这些实施例不能理解为限制本申请所要求保护的范围。
实施例中配料的组成见表1。
采用本发明的制造方法生产444.5×82.5mm海洋工程用无缝钢管，进一步说明本发明的效果。
根据本发明设计的化学组分配料，并将原料经电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸得到坯料，其中在炼炉冶炼过程中严格控制690钢级海洋工程用管的化学成分，使其满足要求的化学成分，控制精炼炉钢包吊包温度1640±10℃；VD炉极限真空保持时间≥10min，极限工作真空度为49Pa；控制拉坯速度0.1～0.3m/min，电磁搅拌电流300～420A，电磁搅拌频率1.5～3.0HZ，结晶器冷却水流量控制在4500～5500L/min，二冷采用B曲线。检测坯料中的化学成分的含量，检测结果见表1(重量百分比)。
表1
实施例 1 2 对比例1
C 0.1 0.12 0.16
Si 0.28 0.3 0.28
Mn 1.3 1.41 1.3
Ni 0.342 0.353 0.041
Cr 0.4 0.43 0.666
Mo 0.34 0.33 0.321
W 0.379 0.365 0.555
Nb 0.015 0.028 0.04
V 0.0503 0.0541 0.055
Ti 0.021 0.019 0.019
Al 0.037 0.033 0.035
P 0.008 0.012 0.019
S 0.0052 0.0041 0.0032
Fe 余量 余量 余量
通过穿孔机穿孔和周期轧管机轧管得到热轧态无缝钢管。首先，将690钢级海洋工程管按规定的加热制度在环形加热炉中加热(加热温度为1250±10℃)，然后将坯料在穿孔机上穿孔，穿孔温度1195℃，穿孔后毛管尺寸为600×1400mm，穿孔后在周期轧管机组轧制，周期轧管机孔型为Φ470mm，周期轧管的减径和减壁量分别为147mm和54mm，周期轧管的芯棒直径为280mm，喂入量为65mm，轧辊转速为40rpm,风压为5.8bar。
将出轧管机的热轧钢管置于小冷床采用气雾化强制冷却，钢管整体冷却到400～500℃，随后进入在线淬火炉中加热至930～980℃，并保温210min，随后出炉高压水除鳞，然后采用淬火系统水淬冷却至室温；然后在670～720℃下进行次回火，保温250min，随后进行矫直、内外磨，得到实施例的无缝钢管。
实施例3
与实施例1的区别为：电磁搅拌步骤的电流设定参数为280A，频率为1.2HZ。
实施例4
与实施例1的区别为：周期轧管机组的毛管喂入量为…35mm，轧辊转速为25rpm，风压为4.2bar。
实施例5
与实施例1的区别为：预热段的温度与环形炉的炉温相同，时间≥7h；加热分为四段：加热一段温度为950℃，时间≥2h；加热二段温度为1050℃，时间≥2h；加热三段温度为1100℃，时间≥2h；加热四段温度1155℃，时间≥3.5h；均热段温度为1200℃，时间≥2.5h。
实施例6
与实施例1的区别为：强制冷却步骤为以25℃/min的速率，将热轧钢管强制冷却至600℃；
淬火炉中的温度为900℃，淬火保温时间按壁厚系数2min/mm进行控制；回火炉温度为620℃，回火保温时间按壁厚系数2.5min/mm进行控制。
对比例1
与实施例1的区别为：无缝钢管的组成不同。
对比例2
与实施例1的区别为：制备过程中，坯料的制备过程不使用电磁搅拌过程，且采用二次穿孔工艺进行轧制。
与实施例1的区别为：制备过程中，坯料的制备过程不使用电磁搅拌过程，且采用二次穿孔工艺进行轧制。
实施例1至6及对比例1至2中制得的大口径超厚壁海洋工程用无缝钢管的力学性能对比见表2。
表2
Figure BDA0002172006380000081
Figure BDA0002172006380000091
图1为本发明钢热处理后大口径超厚壁海洋工程用无缝钢管内表的金相组织，该组织为细小、均匀的回火索氏体组织，晶粒度9.5级。
从以上的描述中，可以看出，本发明上述的实施例实现了如下技术效果：
通过对无缝钢管中各元素含量进行限定能够使其发挥协同作用，提高无缝钢管在壁厚截面上的力学强度和机械性能。同时制造工艺方面，在连铸过程中进行电磁搅拌能够使坯料的晶粒更加细化；使轧制过程在周期轧管机组中进行，能够使超厚壁无缝钢管中变形金属始终处于三向压应力状态，能够显著地抑制内部裂纹的产生，并充分破碎晶粒，为成品钢管提供晶粒细小、组织致密的热轧毛管。因而在无缝钢管的成分及制造方法两方面的综合作用下，采用上述制造方法制得的无缝钢管在壁厚截面上的强度、韧性、低温冲击韧性、韧性转变温度和海水耐腐蚀性等性能均得到了显著提升。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种无缝钢管的制造方法，其特征在于，所述制造方法包括：
按以下组成配料，得到原料：以重量百分含量计，所述无缝钢管包括：C：0.06～0.18%、Si：0.20～0.55%、Mn：1.00～1.65%、Ni：0.10～0.45%、Cr：0.15～0.50%、Mo：0.01～0.45%、W：0.01～0.50%、Nb：0.005～0.035%、V：0.01～0.07%、Ti：0.001～0.035%、Al：0.020～0.065%、P≤0.015%、S≤0.005%、N≤0.010%、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素；
将所述原料依次经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气及连铸处理，得到坯料，其中所述连铸过程进行电磁搅拌；
对所述坯料进行轧制，得到热轧钢管，所述轧制过程在周期轧管机组进行；以及
对所述热轧钢管进行热处理得到所述无缝钢管；其中
所述热处理步骤包括：对所述热轧钢管依次进行强制冷却、在线淬火及回火处理，得到所述无缝钢管：
所述强制冷却步骤包括：以50～135℃/min的速率，将所述热轧钢管强制冷却至400～500℃；
所述在线淬火步骤包括：使经过所述强制冷却处理后的热轧钢管置于步进式加热炉中进行加热保温，然后输送至淬火槽中进行淬火冷却，所述步进式加热炉的温度为930～980℃，淬火保温时间按壁厚系数2.5～3min/mm进行控制；并且
所述回火处理步骤包括：将经过所述在线淬火步骤处理后的热轧钢管输送至回火炉中进行回火，回火炉温度为670～720℃，回火保温时间按壁厚系数3.0～3.5min/mm进行控制。
2.根据权利要求1所述的制造方法，其特征在于，按以下组成配料，得到所述原料：按重量百分含量计，所述无缝钢管包括：C：0.06～0.1%、Si：0.20～0.28%、Mn：1.00～1.35%、Ni：0.20～0.35%、Cr：0.20～0.40%、Mo：0.10～0.40%、W：0.37～0.50%、Nb：0.005～0.035%、V：0.02～0.051%、Ti：0.01～0.030%、Al：0.020～0.050%、P≤0.015%、S≤0.005%、N≤0.010%、其余为Fe元素和不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求1或2所述的制造方法，其特征在于，所述电磁搅拌步骤的电流设定参数为300～420A，频率为1.5～3.0HZ。
4.根据权利要求1所述的制造方法，其特征在于，所述轧制步骤包括：对所述坯料依次进行下料、钻孔、环形炉加热、穿孔及轧制处理，得到所述热轧钢管；
所述环形炉加热步骤的温度为1240～1270℃。
5.根据权利要求1所述的制造方法，其特征在于，所述周期轧管机组的毛管喂入量为59～126mm，轧辊转速为30～50rpm，风压为5.2～6.5bar。
6.根据权利要求4所述的制造方法，其特征在于，所述环形炉加热过程包括预热、加热和均热三个过程，且三个过程的总加热时间大于或等于19h；
所述预热段的温度与所述环形炉的炉温相同，时间≥7h；所述加热分为四段：加热一段温度为990～1010℃，时间≥2h；加热二段温度为1110～1130℃，时间≥2h；加热三段温度为1190～1210℃，时间≥2h；加热四段温度1235～1255℃，时间≥3.5h；均热段温度为1230～1250℃，时间≥2.5h。
7.一种无缝钢管，其特征在于，所述无缝钢管采用权利要求1至6中任一项所述的制造方法制得。
8.权利要求7所述的无缝钢管在海洋油气钻井平台中的应用。
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