CN103320711B - 无缝钢管及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本申请提供了一种无缝钢管及其制造方法。该制造方法包括:步骤S1，对原料进行冶炼得到坯料，原料中各化学组分的重量百分比为C0.07～0.12%、Si0.10～0.35%、Mn1.00～1.50%、Ni0.10～0.50%、Cr0.10～0.50%、Mo0.10～0.50%、Nb0.01～0.05%、Al0.02～0.05%、Ti0.01～0.05%、Cu≤0.25%、V≤0.1%、P≤0.02%、S≤0.005%、余量为铁Fe和不可避免杂质;步骤S2，对坯料进行轧制得到管坯;以及步骤S3，对管坯进行热处理得到无缝钢管。无缝钢管的强度、韧性和焊接性能均能够满足长距离输送管线要求。

Description

无缝钢管及其制造方法

技术领域

本发明涉及无缝钢管的制造领域，具体而言，涉及一种无缝钢管及其制造方法。

背景技术

随着世界石油、天然气工业的发展，长距离输送管线建设正朝着大直径、大壁厚、高压输送方向发展，这就要求管线钢具有高强度和高韧性性能，同时由于管线途经的地理环境恶劣，对安全性要求高。采用无缝工艺生产的高钢级管线用无缝钢管较焊管性能具有更加稳定和均一，目前，管线钢强度已由最初的APISPEC5L标准中的X52～X65提高到X80～X100，因此研发出综合性能更高的高钢级管线用无缝钢管已成为当今管线钢发展的趋势。但是，采用目前的无缝钢管生产工艺还不能制得符合X100标准的无缝钢管。

发明内容

本发明旨在提供一种无缝钢管及其制造方法，以解决现有技术中无缝钢管的生产工艺难以满足X100无缝钢管的生产需求的问题。

为了实现上述目的，根据本发明的一个方面，提供了一种无缝钢管的制造方法，该制造方法包括：步骤S1，对原料进行冶炼得到坯料，原料中各化学组分的重量百分比为C0.07～0.12％、Si0.10～0.35％、Mn1.00～1.50％、Ni0.10～0.50％、Cr0.10～0.50％、Mo0.10～0.50％、Nb0.01～0.05％、Al0.02～0.05％、Ti0.01～0.05％、Cu≤0.25％、V≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.005％、余量为铁Fe和不可避免杂质；步骤S2，对坯料进行轧制得到管坯；以及步骤S3，对管坯进行热处理得到无缝钢管。

进一步地，上述原料选铁水、废钢、铁合金、铝丝和钙丝中的多种。

进一步地，上述步骤S1包括将原料经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸工艺步骤。

进一步地，上述弧形连铸过程中，拉坯速度控制在0.5～0.8m/min；结晶器的振动频率为180～220opm，振幅为±(2～4)mm，偏移量调整范围为10～30％。

进一步地，上述步骤S2包括：步骤S21，将坯料加热至1240～1270℃，并保温30～45min，得到热坯；步骤S22，将热坯在1100～1200℃下进行锥形穿孔，得到毛管；步骤S23，利用轧管机将毛管进行轧管，得到荒管；以及步骤S24，对荒管进行定径得到管坯。

进一步地，上述步骤S21包括将坯料依次经过预热段加热、加热Ⅰ段加热、加热Ⅱ段加热、加热Ⅲ段加热、加热Ⅳ段加热、加热Ⅴ段加热以及均热步骤，步骤S21的总处理时间大于或等于4h，其中，经过预热段加热后坯料的温度达到790～810℃，经过加热Ⅰ段加热后坯料的温度达到820～1000℃，经过加热Ⅱ段加热后坯料的温度达到1090～1150℃，经过加热Ⅲ段加热后坯料的温度达到1190～1250℃，经过加热Ⅳ段加热后坯料的温度达到1220～1280℃，经过加热Ⅴ段加热后坯料的温度达到1230～1280℃，然后在1240～1270℃均热30～45min后，得到热坯。

进一步地，上述步骤S23中的轧管机为连轧机组，轧管过程中毛管的喂入量为30～100mm，轧辊的转速在22～52rpm之间，风压在4.5～6bar之间。

进一步地，上述步骤S3包括：步骤S31，在910～930℃下，对管坯进行淬火，保温90～120min后冷却；步骤S32，在600～620℃下，对冷却后的管坯进行回火，保温120～160min后空冷得到无缝钢管。

根据本发明的另一方面，提供了一种无缝钢管，该无缝钢管采用上述的制造方法制造而成。

进一步地，上述无缝钢管的屈服强度在740MPa以上，抗拉强度在830MPa以上。

应用本发明的技术方案，严格控制原料中各化学组分含量，通过各化学组分之间合理的配比使得到的无缝钢管的强度、韧性和焊接性能均能够满足长距离输送管线的应用要求；并且采用热处理工艺，保证了钢管奥氏体化的均匀性，提高钢管的高温性能。

具体实施方式

需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将结合实施例来详细说明本发明。

在本发明一种典型的实施方式中，提供了一种无缝钢管的制造方法，该制造方法包括：步骤S1，对原料进行冶炼得到坯料，原料中各化学组分的重量百分比为C0.07～0.12％、Si0.10～0.35％、Mn1.00～1.50％、Ni0.10～0.50％、Cr0.10～0.50％、Mo0.10～0.50％、Nb0.01～0.05％、Al0.02～0.05％、Ti0.01～0.05％、Cu≤0.25％、V≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.005％、余量为铁Fe和不可避免杂质；步骤S2，对坯料进行轧制得到管坯；以及步骤S3，对管坯进行热处理得到无缝钢管。

本发明的上述技术方案通过严格控制原料中各化学组分含量，通过各化学组分之间合理的配比使得到的无缝钢管的强度、韧性和焊接性能均能够满足长距离输送管线的应用要求；并且采用热处理工艺，保证了钢管奥氏体化的均匀性，提高钢管的高温性能。

其中C含量控制在0.07～0.12％之间，既提高了钢管的强度并改善了钢管的焊接性能；Si元素含量控制在0.10～0.35％之间，既能实现脱除原料中氧的作用又能够抑制δ铁素体结晶，进而提高使无缝钢管的韧性；Mn含量控制在1.00～1.50％之间，既能提高原料的淬透性和热加工性能，又不会因为Mn含量过高使得无缝钢管的耐腐蚀性能下降；Ni作为贵金属元素其成本较高，本申请将Ni含量控制在0.10～0.50％之间，在合理控制成本的基础上大幅度地提高了原料的淬透性，进而提高了无缝钢管的强度；Cr含量控制在0.10～0.50％，与锰元素相互配合既能提高原料的淬透性又能改善无缝钢管的耐腐蚀性和韧性；Mo含量控制在0.10～0.50％之间，通过其相变强化和固溶强化的性能提升无缝钢管的强度、耐腐蚀性和韧性；Nb含量控制在0.01～0.05％之间，能够抑制钢管热处理过程中晶粒粗大化，并且能够抑制粗大的碳氮化物发生析出，进而优化钢管的韧性；同时，Al含量控制在0.02～0.05％之间，能够与Si配合脱除原料中的氧，并且使其含量在0.05％以下有效地避免夹杂物以团状出现使得无缝钢管的韧性降低并出现表面缺陷。

本申请为了进一步节约无缝钢管的制造成本并得到具有预定化学成分的原料，优选上述原料选自铁水、废钢、相应的铁合金、铝丝和钙丝中的多种。其中铁合金、铝丝可以在冶炼过程中加入不仅能够补充原料中的化学成分，铝丝加到钢中将与氧发生反应生成Al2O3，在出钢、镇静和浇铸时生成的Al₂O₃大部分上浮排除，实现脱氧目的；加入的钙丝是强脱氧剂，进入钢液后很快成为蒸气，在上浮过程中与钢液中的氧作用生成氧化钙，氧化钙与其它氧化物结合生成低熔点的化合物，密度变小，在钢液中集聚上浮排入炉渣，同时使钢中的Al2O3和MnS夹杂由链条状转变为易上浮排除的液态球状氧化物，因而可以去除钢水中的杂质，改善钢液的质量。

在本申请一种优选的实施例中，上述步骤S1包括将原料经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸工艺步骤。采用本领域中常规的电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气、弧形连铸工艺对化学成分优化后的原料进行冶炼得到坯料，该坯料具有较好的淬透性。

本申请在弧形连铸过程中，拉坯速度控制在0.5～0.8m/min；结晶器的振动频率为180～220opm，振动装置的振幅为±(2～4)mm，偏移量调整范围为10～30％。在连铸过程中，结晶器以上述的频率振动使得钢水中的夹渣及气泡上浮，减少坯料表面夹渣、气孔、裂纹，而且采用振动装置将坯料的坯壳和结晶器内壁分离，既能保证坯壳在振动的状态下与管壁持续分离，又控制振动频率和振幅，保证了分离的稳定型，避免了在振动过程中坯壳产生粘结，进而造成圆管坯表面裂纹的产生。

在本申请的另一种优选的实施例中，上述步骤S2包括：步骤S21，将坯料加热至1240～1270℃，并保温30～45min，得到热坯；步骤S22，将热坯在1100～1200℃下进行锥形穿孔，得到毛管；以及步骤S23，利用轧管机将毛管进行轧管，得到荒管；步骤S24，对荒管进行定径得到管坯。坯料加热后其内部组织更为均匀，并且在1100～1200℃下进行热穿孔配合对穿孔工艺参数的控制得到管径均匀、力学性能均一的毛管；进而保证了以该毛管得到的荒管的质量。

本申请采用现有技术中常规的分段加热方式，并且通过对分段加热的步骤和分段加热的目标温度的控制，优选上述步骤S21包括将坯料依次经过预热段加热、加热Ⅰ段加热、加热Ⅱ段加热、加热Ⅲ段加热、加热Ⅳ段加热、加热Ⅴ段加热以及均热步骤，步骤S21的总处理时间大于或等于4h，其中，经过预热段加热后坯料的温度达到790～810℃，经过加热Ⅰ段加热后坯料的温度达到820～1000℃，经过加热Ⅱ段加热后坯料的温度达到1090～1150℃，经过加热Ⅲ段加热后坯料的温度达到1190～1250℃，经过加热Ⅳ段加热后坯料的温度达到1220～1280℃，经过加热Ⅴ段加热后坯料的温度达到1230～1280℃，然后在1240～1270℃均热30～45min后，得到热坯。通过上述的分段加热，使管坯逐步升高到均热温度，避免了升温速度过快造成热坯中产生裂纹的缺陷。

本申请为了进一步改善无缝钢管的内外表面质量和尺寸精度，优选上述步骤S23中的轧管机为连轧机组，轧管过程中毛管的喂入量为30～100mm，轧辊的转速在22～52rpm之间，风压在4.5～6bar之间。连轧机组具有搓扎性质，有利于金属的延伸，使毛管处于微张力轧制状态，从而减小了毛管的横向变形，实现了改善无缝钢管内外表面质量和尺寸精度的目的。

本申请对轧制后得到的管坯的热处理方式一般包括淬火和回火，优选上述步骤S3包括：步骤S31，在910～930℃下，对管坯进行淬火，保温90～120min后冷却；步骤S32，在600～620℃下，对冷却后的管坯进行回火，保温120～160min后空冷得到无缝钢管。在910～930℃下淬火保温90～120min，保证了钢管奥氏体化的均匀性，同时使合金匀速充分溶解在奥氏体内；之后快速冷却，可以采用快速水冷；然后在600～620℃下回火保温120～160min，使合金元素从过饱和的固溶体中充分析出，得到弥散的碳化物并使回火后的组织趋向稳定，之后空冷。在上述热处理过程中，合金元素的作用得到充分的发挥，进而减少了无缝钢管内应力，提高钢管内部金相组织的稳定性，提高了无缝钢管的塑性和韧性。

在本发明另一种典型的实施方式中，该提供了一种无缝钢管，该无缝钢管采用上述的制造方法制造而成。

采用本申请的方法得到的无缝钢管中各化学组分的重量百分比为C0.07～0.12％、Si0.10～0.35％、Mn1.00～1.50％、Ni0.10～0.50％、Cr0.10～0.50％、Mo0.10～0.50％、Nb0.01～0.05％、Al0.02～0.05％、Ti0.01～0.05％、Cu≤0.25％、V≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.005％、余量为铁Fe和不可避免杂质，并且具有较好的韧性和塑性，完全能够满足油气输送及钻井平台用结构管，尤其可以在工况条件恶劣的海洋环境中使用。而且采用本申请的制造方法得到的无缝钢管的屈服强度在740MPa以上，抗拉强度在830MPa以上，具有较好的可加工性和焊接性能。

以下将结合实施例，进一步说明本申请的有益效果。实施例1仅为举例说明，其并不能限定本发明的保护范围，对于本领域技术人员而言，在本发明的启示与教导下，能够根据产品钢管的性能要求适当调节原料中化学成分的组成以及加热条件。

实施例1

(1)坯料的冶炼

按照500kg/t的比例添加铁水和500kg/t的比例添加生产油井管、管线钢管品种而产生的废钢，作为原料，经过45吨电炉冶炼、45吨精炼炉精炼，并且在冶炼过程中加入3kg/t硅铁、18kg/t低碳锰铁、2.5kg/t镍板、9kg/t微碳铬铁、7kg/t钼铁、及少量铝丝、铌铁和钛铁，将上述原料采用45吨真空脱气炉工艺进行钢水的真空冶炼；而后喂钙线进行钙处理，然后采用圆坯弧形连铸机进行连铸；在上述过程中，控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.640m/min；结晶器的振动频率调整范围200opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500L/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。检测坯料中各化学成分的含量，检测结果见表1。

表1

元素	C	Si	Mn	P	S	Cu	Ni	Cr	Mo
										含量(wt％)	0.09	0.23	1.42	0.012	0.005	0.06	0.22	0.48	0.36
元素	V	Al	Sn	As	Pb	Sb	Bi	Nb	Ti
										含量(wt％)	0.008	0.040	0.007	0.012	0.005	0.006	0.001	0.036	0.022

(3)钢管轧制

坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表2的加热制度进行加热。

表2

锥形穿孔：制备管线用无缝钢管时，在穿孔温度为1183℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。

轧制：采用孔型为的MPM轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在70mm，轧辊转速控制在40rpm之间，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。

热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17MPa的高压水除磷装置，在12架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。

(4)热处理

钢管加热至920±10℃，并保温时间100min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为30秒；然后在610±10℃下回火保温时间150min后空冷至室温，得到实施例1的无缝钢管。

对实施例1的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表3；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例1的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表4。

表3

表4

由表3中的数据可以看出，产品的尺寸精度在标准要求范围之内，完全能够满足X100级钢的要求；由表4中的数据可以看出，实施例1的钢管的屈服强度、拉伸强度、伸长率、低温冲击功与X100级钢的标准几乎相当或甚至更高，尤其是低温冲击功远远优于标准要求，因此，采用本申请的制造方法得到的无缝钢管的拉伸、冲击性能均十分优异，能够适用于工况条件恶劣的海洋环境中的油气输送管线。

实施例2

(1)坯料的冶炼

按照600kg/t的比例添加铁水和400kg/的比例添加生产油井管、管线钢管品种而产生的废钢，作为原料，经过45吨电炉冶炼、45吨精炼炉精炼，并且在冶炼过程中按照以下比例添加：2kg/t硅铁、19kg/t低碳锰铁、2.0kg/t镍板、8kg/t微碳铬铁、8kg/t钼铁、及少量铝丝、铌铁和钛铁，将上述原料采用45吨真空脱气炉工艺进行钢水的真空冶炼；而后喂钙线进行钙处理，然后采用圆坯弧形连铸机进行连铸；在上述过程中，控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.80m/min；结晶器的振动频率调整范围220opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500L/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。检测坯料中各化学成分的含量，检测结果见表5。

表5

元素	C	Si	Mn	P	S	Cu	Ni	Cr	Mo
										含量(wt％)	0.12	0.12	1.45	0.010	0.004	0.09	0.20	0.42	0.40

元素	V	Al	Sn	As	Pb	Sb	Bi	Nb	Ti
										含量(wt％)	0.008	0.020	0.006	0.013	0.006	0.005	0.001	0.050	0.030

(3)钢管轧制

坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表6的加热制度进行加热。

表6

锥形穿孔：制备管线用无缝钢管时，在穿孔温度为1120℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。

轧制：采用孔型为的MPM轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在100mm，轧辊转速控制在52rpm之间，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。

热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17MPa的高压水除磷装置，在12架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。

(4)热处理

钢管加热至920±10℃，并保温时间120min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为30秒；然后在610±10℃下回火保温时间140min后空冷至室温，得到实施例2的无缝钢管。

对实施例2的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表7；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例2的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表8。

表7

表8

由表7中的数据可以看出，产品的尺寸精度在标准要求范围之内，完全能够满足X100级钢的要求；由表8中的数据可以看出，实施例2的钢管的屈服强度、拉伸强度、伸长率、低温冲击功与X100级钢的标准几乎相当或甚至更高，尤其是低温冲击功远远优于标准要求，因此，采用本申请的制造方法得到的无缝钢管的拉伸、冲击性能均十分优异，能够适用于工况条件恶劣的海洋环境中的油气输送管线。

实施例3

(1)坯料的冶炼

按照700kg/t的比例添加铁水和300kg/的比例添加生产油井管、管线钢管品种而产生的废钢，作为原料，经过45吨电炉冶炼、45吨精炼炉精炼，并且在冶炼过程中按照以下比例添加：4kg/t硅铁、17kg/t低碳锰铁、2.0kg/t镍板、10kg/t微碳铬铁、6kg/t钼铁、及少量铝丝、铌铁和钛铁，将上述原料采用45吨真空脱气炉工艺进行钢水的真空冶炼；而后喂钙线进行钙处理，然后采用圆坯弧形连铸机进行连铸；在上述过程中，控制精炼炉钢包吊包钢水温度＝液相线温度+(70～100)±10℃；中间包烘烤3小时，烘烤温度1100℃以上；拉坯速度控制在0.50m/min；结晶器的振动频率调整范围180opm，振幅调整范围±2～4mm，偏移量调整范围10～30％；结晶器冷却水量控制：4500L/min。将坯料切定尺后，进行缓冷。检测坯料中各化学成分的含量，检测结果见表9。

表9

元素	C	Si	Mn	P	S	Cu	Ni	Cr	Mo
										含量(wt％)	0.07	0.35	1.02	0.012	0.004	0.23	0.11	0.48	0.13
元素	V	Al	Sn	As	Pb	Sb	Bi	Nb	Ti
										含量(wt％)	0.007	0.030	0.008	0.011	0.005	0.006	0.002	0.035	0.020

(3)钢管轧制

坯料的加热：采用坯料生产，将坯料在环形炉内按照表10的加热制度进行加热。

表10

锥形穿孔：制备管线用无缝钢管时，在穿孔温度为1200℃下进行锥形穿孔，坯料直径总压下率为11％，辊距为296.6mm，轧辊送进角为11°，轧辊辗轧角为15°，得到尺寸规格为的毛管。

轧制：采用孔型为的MPM轧管机组对上述毛管进行轧制，毛管的喂入量在40mm，轧辊转速控制在25rpm之间，风压控制在4.5～6bar，得到规格为的荒管。

热定径：将脱棒后的荒管经步进式再加热炉加热至940℃后，通过17MPa的高压水除磷装置，在12架相互紧靠及串列的三辊定径机架上进行连轧过程，制得规格为的管坯。

(4)热处理

钢管加热至920±10℃，并保温时间100min，随后出炉采用水淬快速冷却至室温，钢管在水中冷却时间为30秒；然后在610±10℃下回火保温时间120min后空冷至室温，得到实施例3的无缝钢管。

对实施例3的任意10根无缝钢管的尺寸进行测量，测量结果见表11；按照《钢产品力学性能试验的标准方法和定义》中规定的方法对实施例3的任意两根无缝钢管进行拉伸试验和冲击试验，试验结果见表12。

表11

表12

由表11中的数据可以看出，产品的尺寸精度在标准要求范围之内，完全能够满足X100级钢的要求；由表12中的数据可以看出，实施例3的钢管的屈服强度、拉伸强度、伸长率、低温冲击功与X100级钢的标准相当或甚至更高，尤其是低温冲击功远远优于标准要求，因此，采用本申请的制造方法得到的无缝钢管的拉伸、冲击性能均十分优异，能够适用于工况条件恶劣的海洋环境中的油气输送管线。

以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种无缝钢管的制造方法，其特征在于，所述制造方法包括：

步骤S1，对原料进行冶炼得到坯料；

步骤S2，对所述坯料进行轧制得到管坯；以及

步骤S3，对所述管坯进行热处理得到所述无缝钢管，其中，所述原料选自铁水、废钢、铁合金、铝丝和钙丝中的多种；

所述步骤S2包括：

步骤S21，将所述坯料加热至1240～1270℃，并保温30～45min，得到热坯；

步骤S22，将所述热坯在1100～1200℃下进行锥形穿孔，得到毛管；

步骤S23，利用轧管机将所述毛管进行轧管，得到荒管；以及

步骤S24，对所述荒管进行定径得到所述管坯；

所述步骤S21包括将所述坯料依次经过预热段加热、加热Ⅰ段加热、加热Ⅱ段加热、加热Ⅲ段加热、加热Ⅳ段加热、加热Ⅴ段加热以及均热步骤，所述步骤S21的总处理时间大于或等于4h，其中，经过所述预热段加热后所述坯料的温度达到790～810℃，经过所述加热Ⅰ段加热后所述坯料的温度达到820～1000℃，经过所述加热Ⅱ段加热后所述坯料的温度达到1090～1150℃，经过所述加热Ⅲ段加热后所述坯料的温度达到1190～1250℃，经过所述加热Ⅳ段加热后所述坯料的温度达到1220～1280℃，经过所述加热Ⅴ段加热后所述坯料的温度达到1230～1280℃，然后在1240～1270℃均热30～45min后，得到所述热坯；

所述步骤S3包括：步骤S31，在910～930℃下，对所述管坯进行淬火，保温90～120min后冷却；步骤S32，在600～620℃下，对冷却后的管坯进行回火，保温120～160min后空冷得到所述无缝钢管；所述无缝钢管中各化学组分的重量百分比为C0.07～0.12％、Si0.10～0.35％、Mn1.00～1.50％、Ni0.10～0.50％、Cr0.10～0.50％、Mo0.10～0.50％、Nb0.01～0.05％、Al0.02～0.05％、Ti0.01～0.05％、Cu≤0.25％、V≤0.1％、P≤0.02％、S≤0.005％、余量为铁Fe和不可避免杂质。

2.根据权利要求1所述的制造方法，其特征在于，所述步骤S1包括将所述原料经过电炉冶炼、炉外精炼、真空脱气以及弧形连铸工艺步骤。

3.根据权利要求2所述的制造方法，其特征在于，所述弧形连铸过程中，拉坯速度控制在0.5～0.8m/min；结晶器的振动频率为180～220opm，振幅为±2～4mm，偏移量调整范围为10～30％。

4.根据权利要求1所述的制造方法，其特征在于，所述步骤S23中的所述轧管机为连轧机组，轧管过程中所述毛管的喂入量为30～100mm，轧辊的转速在22～52rpm之间，风压在4.5～6bar之间。